地基土液化判别

液化判别方法

1.Seed简化判别法

Seed简化判别法是最早(1971年)提出来的自由场地的液化判别法,在国外规范中应用较广,是著名的液化判别法之一。其基本概念是先求地震作用下不同深度土处的剪应力,再求该处发生液化所必需的剪应力(液化强度),如果地震剪应力τl大于液化强度τd,则该处将在地震中发生液化。设土柱为刚体,土中地震剪应力按下式计算:

?zamax?1?0.65??rd

g

式中:z为土深度;γ为土重度(水下时为浮重度);amax为地面峰值加速度。根据地震反应分析求得各类土rd的变化范围如图2所示。式中的系数0.65是将随机振动转换为等效均匀循环振动。而土的液化强度τd则根据动三轴或动直剪实验求出的土液化强度曲线求得。

2.《日本道路桥梁抗震设计规范》的方法

日本道路桥梁抗震设计规范采用岩崎-龙冈方法,此法基本概念来自于Seed的简化判别法,即以地震剪应力与液化强度相比较。但岩崎敏男在Seed简化判别法的基础上,提出了液化安全系数的概念[3]。土的液化强度按下式确定:

NR1?0.082

?v??0.7

式中:Rl为液化强度比,即液化强度τd与竖向有效应力σV′(kg/cm2)之比;N为标准贯入试验锤击数。由于粗粒土与细粒土的

5.4.2 液化地基和软土地基的处理施工 字体 [大] [中] [小] 常用的液化地基和软土地基的处理方法主要有：强夯法、振动水冲法、砂桩挤密、砾石井排水法、堆载预压法、砂井预压法、袋装砂井预压法、高压旋喷法、深层搅拌法、电硅化法、换土垫层法。其施工工序及特点见表5-4-2。 表5-4-2 液化地基和软土地基的处理 序号 1 强夯法 强夯法又称动力固 采用强夯法加固松软地基，一定要根据现场的地质条件和工程的使用要结法或冲击加求，正确选定 密法。 它既适用于可液化的 饱和砂土、粉土的加 固，又是一种快速加 固软土地基的有效方 法。一般地说，软弱 H=α地基经强夯加固后， 地基承载力可以提高 3～4倍，压缩系数 式中H——地基土层的有效加固深度(m) M——夯锤的质量(t) h——夯锤自由下落的高度(m) α——修正系数，对砂土和地下水位较高的粉土地基，取0.6;对地下水位较低 各个强夯参数，才能达到有效而经济的目的。强夯法的主要设备包括：夯锤、起重机、 脱钩装置等三部分。夯锤最好采用铸钢制作，也可采用钢板外壳内填混凝土。起重设备 多采用履带式起重机，也有采用轮胎式起重机或三足架 (1

《建筑地基基础设计规范》

中的地基土分类

土的工程分类 对天然形成的土来说其成份、结构和性质千 变万化，其工程性质也千差万别。为了能大 致判别土的工程特性和评价土作为地基或建 筑材料的适宜性，有必要对土进行科学的分 类。分类体系的建立是将工程性质相近的土 归为一类，以便对土作出合理的评价和选择 恰当的方法对土的特性进行研究。为了能通 用，这种分类体系应当是简明的，而且尽可 能直接与土的工程性质相联系。

土的工程分类 我国的分类方法至今尚未统一，不同的部门根据各自 行业特点建立了各自的分类标准。一般对粗粒土主要 按颗粒组成进行分类，粘性土则按塑性指数分类。 目前国内应用于对土进行分类的标准、规程(规范) 主要有以下几种： (1)建设部《土的分类标准》(GBJ145-90) (2)建设部《建筑地基基础设计规范》(GBJ7-89) (3)交通部《公路土工试验规程》(JTJ051-93) (4)水利部《土工试验规程》(SL237-1999)

《土的分类标准》 该分类体系与一 些欧、美国家的 土分类体系在原 则上没有大的差 别，只是在某些 细节上作了一些 变动。土的总分 类体系如下表。

《土的分类标准》 需要掌握的英文

第36卷第3期2014年9月

地震工程学报

CHINAEAＲTHQUAKEENGINEEＲINGJOUＲNAL

Vol．36No．3

2014Sept．，

地震液化判别及危害性评价

1，2

邱亚兵，朱

①

晟

1，2

（1．河海大学水文水资源与水利水电工程科学国家重点实验室，江苏南京210098；

2．河海大学水电学院，江苏南京210098）

已成为土动力学领域的重要研究课题之一。摘要：饱和砂土地震液化有可能诱发极为严重的破坏，

对液化的判别分为初判和复判。初判指根据已有的勘测资料或简单的测试手段，初步判别土层的

液化可能。对于初判可能发生地震液化的土层，则再进行复判。鉴于土层液化的影响因素较多，我即标准贯入法，静力触探法，剪切波速法。单一判别方法都有局限性和国规范建议采取经验方法，适用范围，宜用各种方法综合判别。液化危害性评价使用危害性指标，分析液化对建筑物的危害程度。评价方法主要有液化指数法，震陷值法，谱强度比法和综合法。以评价指标为依据，划分液化影响的综合等级，全面反映液化危害程度。

关键词：地震液化；初判；复判；液化指数；震陷值；谱强度比；危害性评价中图分类号：P315．9

文献标志码：A

文章编号：1000－0844（2014）03－0555－07

DOI：10．396

吐哈油田盐渍土特点和地基处理

新疆吐哈油田公司 杨洪儒 姜苹 孟玉双 马茂发 鲁慷

摘要：针对盐渍土这一特殊地基形式,介绍了其工程特性,并对其形成的原因做了详细分析,阐述了其作为建筑物地基的主要危害,并对此处理措施进行了探讨。 主题词：盐渍土 基础处理

1、前言

吐哈油田现已建成鄯善、温米、丘陵、葡北、巴喀

等油田，形成年产300万吨油气生产能力，以及配套建设哈密生活基地和鄯善生产基地。目前，吐哈油田已形成了一个集石油天然气勘探、开发、生产、销售、科研、施工作业、辅助生产、生活服务、文教卫生、多种经营于一体的跨地区经营的国有大型石油联合企业。油田位于新疆的东部，天山山脉博格达山南麓的吐哈盆地内。自然条件较恶劣，盐渍土分布广泛。如果不对盐渍土地基进行处理，尽管上部结构整体性较好，但仍产生地基变形、基础沉降，导致墙体裂缝，甚至建筑物倾斜，造成人们心理上的恐惧感。严重者造成建筑物不能使用，影响生产。因此对地基进行处理是十分必要的。 2 盐渍土形成特点

吐哈盆地的气候、地质、地形和水文等因素的作用是形成盐渍土的主要原因。

（1）气候条件。该区域属暖温带大陆性干旱气候，冬季干冷，夏季酷热，春季多风，降雨极稀，蒸发量大，热量丰沛，日照充沛。这就

土岩组合地基处理方法与实例

摘要：通过对某住宅小区的土岩组合地基工程处理方法实例分析，制定多种能够及时应对施工过程中发现的不良地质问题的处理方法，加上施工过程中设计、施工、勘察和监理各单位的密切配合，对土岩组合地基工程进行过程中的具体问题具体分析，得到了良好的技术效果和经济效果。

关键词：土岩组合地基；处理；设计

地基基础是整个建筑物的重要组成部分，它对建筑物的安全和正常使用有着密切联系，一旦出现事故，处理就比较困难，例如地基的下沉将造成室内地坪空鼓、开裂，室外散水空鼓开裂、下沉，建筑物基础受水浸泡，甚至导致建筑物不均匀沉降等问题。土岩组合地基是山区常见的建筑场地，济南市常见的土岩组合地基主要有：①土层呈尖灭状分布的地基，这是由于下卧基岩表面坡度较大形成的；②覆盖土层厚薄极度不均匀的地基，这是由于基岩表面起伏不平导致的。一般来说，这些地基无论岩石还是土体的承载力都比较高，因此地基的承载力一般有富余，但是由于土层和岩石的刚度差异巨大，因此最大的问题是容易出现不均匀变形，导致建筑开裂等问题。已有的文献对这些地基的处理已有大量介绍，本文将在这些已有经验的基础上，介绍一个土岩组合地基上的基础工程处理方法和实例，供同行参考。

一、工程概况

散体材料桩复合地基桩土应力比分析

第38卷第3期 2007年6月 中南大学学报(自然科学版) Vol.38 No.3 J. Cent. South Univ. (Science and Technology) Jun. 2007

散体材料桩复合地基桩土应力比分析

赵明华，张 玲，刘敦平

(湖南大学 岩土工程研究所，湖南 长沙，410082)

摘 要：对散体材料桩复合地基承载力机理及影响桩土应力比的主要因素进行分析与探讨；针对散体材料桩受荷时不仅产生竖向固结，而且伴有侧向鼓胀这一变形特性，基于弹性理论解析，导出线弹性状态下桩体及桩周土的应力 应变关系，进而得出正方形布桩和梅花形布桩这2种典型布桩方式下桩土应力比的计算公式，并在此基础上，分别对桩体和桩间土体进行时效分析；基于弹性理论及太沙基一维固结理论，导出考虑时间效应的桩土应力比计算公式。采用所提出的计算方法对某工程实测结果进行分析与比较，其结果表明，考虑时效后桩土应力比随时间的增加而逐步提高，且理论的桩土应力比变化曲线与

本表可快速进行膨胀土地基胀缩变形量s的计算,使用方便,同仁不妨试试!

地基土分级胀缩变形量S计算表点号 Zi(m) hi(m) 1 1.0 0.500 2 1.5 0.500 3 2.0 0.500 4 2.5 0.500 5 3.0 0.500 6 3.5 0.500 7 4.0 1.000 0.01 0.833 0.0083 0.0092 0.50 0.40 4.29 0.667 0.0327 0.0205 0.57 0.40 7.85 0.333 0.0554 0.0497 0.500 0.0441 0.0384 0.57 0.36 12.74 0.47 0.35 13.44 0.167 0.0668 0.0611 0.47 0.30 15.86 0.000 0.0781 0.0725 0.50 0.25 19.36 Zn(m) ω1 ωp Zi-1/Zn-1 Δ ω i Δ ωi λ si δ epi(%) Si(mm)

插表3.3

Ψ

S(mm)

4.00

0.256

0.226

0.70

51.48

地基土分级胀缩变形量S计算表 插表3.3

本表可快速进行膨胀土地基胀缩变形量s的计算,使用方便,同仁不妨试试!

注：上表中，ω1、

地基土抗剪强度指标C、φ值的确定

1. 抗剪强度的物理意义及基本理论

土在外力作用下在剪切面单位面积上所能承受的最大剪应力称为土的抗剪强度。土的抗剪强度是由颗粒间的内摩察力以及由胶结物和水膜的分子引力所产生粘聚力共同组成。

在法向应力不大时，抗剪强度与法向应力的关系近似为一条直线，这就是抗剪强度的库仑定律。

S=c+σtanφ

2. 抗剪强度的试验方法

室内剪切试验

包括直接剪切试验和三轴剪切试验，主要适用于粘性土和粉土，砂土可按要求的密度制备土样。

除土工试验以外其他确定抗剪强度C、Φ值的方法

2.2.1 根据原位测试数据确定抗剪强度C、Φ值的经验方法

(1) 动力触探

沈阳地区《建筑地基基础技术规范》（DB21-907-96）资料（深度范围不大于15m）

砂土、碎石土内摩察角标准值Φk

(2) 标准贯入试验

国外砂土N与Φ的关系经验关系式主要有Dunhan、大崎、Peck、Meyerhof等研究的经验公式，见《工程地质手册》（第四版）P193。经试算（详见国外砂土标贯击数N与内摩察角Φ的关系（按公式计算））采用Φ值进行承载力特征值f ak计算时，对于粉、细砂采用Φ=（12N）+15，对于中、粗、砾砂采用Φ=+27计算出的数值实际能较为吻合（N为经杆长修正后的标贯击数

第15章 黏性土和软土地基的岩土工程评价

15.1黏性土的工程分类及其基本特征

黏性土

塑性指数大于10的土定名为黏性土。 黏性土再根据塑性指数分为粉质黏土和黏土。

塑性指数大于10，且小于或等于17的土定名为粉质黏土， 塑性指数大于17的土定名为黏土。

塑性指数应由相应于76g圆锥仪沉入土中深度为10mm时测定的液限计算而得。

不同沉积年代黏性土的工程地质特征

一、老黏性土

第四系上更新统(Q3)及其以前沉积的黏性土。

一般分布于山麓、山坡、河谷高阶地或伏于现代沉积（Q4）之下。由于它沉积年代较久，因而具有较高的结构强度和较低的压缩性。其承载力标准值一般大于350kPa，压缩模量Es大于15MPa，标准贯入击数N大于15。

通常，老黏性土的承载能力明显地大于具有相同物理性质指标的一般黏性土。

但应注意，有些年代在Q3及其以前的沉积层由于受所处地形等其

他条件的影响，其工程性质也可能较差。

二、一般黏性土

第四纪全新世(Q4)沉积的工程性质一般的黏性土。

广泛分布于河谷各级阶地(主要在低阶地)、山前及平原地区，厚度变化视成因类型而异。多呈褐黄色或黄褐色，有时含铁锰质粒状结核，但圆度较差，亦较硫松。

承载力标准值一般为120~300kPa，压