钢筋棚地基承载力验算

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。 这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能

半径(m) 重量(T)

9 10 12

125

111

89

表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能

表

半径(m) 重量(T)

8

10

12

㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例） （1）350T 吊车能力验算：

1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +?=

式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊

装时，一般取

所以

T

q Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=?+?=+?=

对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则

)('1q Q K

7 、对所用吊具及设备要进行验算，为吊（1）350T 吊车能力验算：

装作业提供充分的理论依据，以确保施工过）盾构切口环两部分相等，重量均为1）这一部分主要考虑程能够安全顺利地进行。28T 。设350T 吊车单机提升，所受的负荷为

二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施F'，则K (Q q)

F '

1

工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡式中—动载系数1.1 —1.3 ，此处取K 1环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否1.2

滑移。Q —切口环下半部重量为28T

350T 吊车起重表10-3 GMT8350 型q —吊钩及索具的重量，单机吊

装时，一般取0.02Q

性能表

所以半

0 .( 1.2 28

02 28 ) q )

34 .272 T

(Q

K F ' 12

10

9

(m)

径 1

重量(T)

对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只89 111 125

完全能满足前12m 要吊车的工作半径小于

体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。吊车起

重性表10-4 KMK6200 型220T

能表

半

径(m)

8 10 12

(T) 重量

73.4

62.9

54.4

㈠吊车吊装能力验算（以盾构机为1#

例）

精品资料

F ' K (Q q) 1.1 (20 0.02 20) 22.44T 5

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T吊车起重性

能表

半

径(m)

重量(T)

91012

12511189表10-4 KMK6200型220T吊车起重性

能表

半

径(m)

重量(T)

81012

73.462.954.4

㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）

（1）350T吊车能力验算：

1）盾构切口环两部分相等，重量均为

28T。设350T吊车单机提升，所受的负荷为

F’，则)

(

'

1

q

Q

K

F+

?

=

式中

1

K—动载系数1.1—1.3，此处取1.2

Q —切口环下半部重量为28T

q —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q

所以

T

q

Q

K

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.

34

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28

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2.1

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对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要

吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊

装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T。设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F’，则

)

(

'

1

q

Q

K

F+

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=

式中

1

K—动载系数1.1—

九 地基承载力

一、 选择题

1在粘性土地基上有一条形刚性基础，基础宽度为B，在上部荷载作用下，基底持力层内最先出现塑性区的位置在哪一部位？

（A）条形基础中心线下 （B）离中心线1/3B处 （C）条形基础边缘处 2所谓临界荷载，是指：

（A）持力层将出现塑性区时的荷载

（B）持力层中将出现连续滑动面时的荷载

（C）持力层中出现某一允许大小塑性区时的荷载

3荷载试验的中心曲线形态上，从线性关系开始变成非线性关系的界限荷载称为： （A）允许荷载 （B）临界荷载 （C）临塑荷载

4在相同的地基上，有两个宽度不同，埋深相同的条形基础，试问两基础的稳定安全度有何不同？

（A）安全度相同 （B）宽度大的安全度大 （C）宽度小的安全度大 5所谓地基的极限承载力是指：

（A）地基的变形达到上部结构极限状态时的承载力 （B）地基中形成连续滑动面时的承载力 （C）地基中开始出现塑性区时的承载力

6粘性土（c?0，??0）地基上，有两个宽度不同埋置深度相同的条形基础，试问：两个基础的临塑荷载哪个大？

（A）宽度大的临塑荷载大 （B）宽度小的临塑荷载小 （C）两个基础的临塑荷载一样大

地基承载力特征值、地基承载力设计值、地基承载力标准值关系

一、原因

与钢、混凝土、砌体等材料相比，土属于大变形材料，当荷载增加时，随着地基变形的相应增长，地基承载力也在逐渐加在，很难界定出下一个真正的“极限值”，而根据现有的理论及经验的承载力计算公式，可以得出不同的值。因此，地基极限承载力的确定，实际上没有一个通用的界定标准，也没有一个适用于一切土类的计算公式，主要依赖根据工程经验所定下的界限和相应的安全系数加以调整，考虑一个满足工程的要求的地基承载力值。它不仅与土质、土层埋藏顺序有关，而且与基础底面的形状、大小、埋深、上部结构对变形的适应程度、地

水位的升降、地区经验的差别等等有关，不能作为土的工程特性指标。 另一方面，建筑物的正常使用应满足其功能要求，常常是承载力还有潜力可挖，而变形已达到可超过正常使用的限值，也就是变表控制了承载力。

因此，根据传统习惯，地基设计所用的承载力通常是在保证地基稳定的前提下，使建筑物的变形不超过其允许值的地基承载力，即允诺承载力，其安全系

已包括在内。无论对于天然地基或桩基础的设计，原则均是如此。 随着《建筑结构设计统一标准》（GBJ68-84）施行，要求抗力计算按承载能力极限状态，采用相应于极限值的“

桥涵工程基础检测 第一节 地基承载力检测

桥涵地基的容许承载力可根据地质勘测、原位测试、野外荷载试验以及邻近旧桥涵调查对比，由经验和理论公式计算综合分析确定。当缺乏上述资料时可按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）推荐的方法确定地基容许承载力，对地质和结构复杂的桥涵地基应根据现场荷载试验确定容许承载力。 按规范确定地基承载力时，须先确定地基基本容许承载力﹝ó 0﹞ ，即基础宽度 b ≤2m，埋置深度 h≤3m时地基的容许承载力。当基础宽度b＞2m，埋置深度h＞3m，且h／b≤4时可以按规范对容许承载力予以提高，地基容许承载力确定按地基土分类进行。 一、粘性土、黄土地墓承载力检测

对于粘性土和黄土地基，可在现场取有代表性的土样（一般每个基础的地基不少于4

个土样）进行土工试验，得到地基土的有关物理力学指标，由规范求出承载力。对于老粘性土和残积粘性土地基，可取土样进行压缩试验，求得土样压缩模量查表确定容许承载力。对于一般粘性土和新近沉积粘性土地基，测土样含水量、湿容重、液限、塑限和颗粒密度，求出土样天然孔隙比和液性指数，查表确定容许承载力。对新近堆积黄

数据输入地基承载力标准值fk (KN/m2) 基础宽度修正系数η b 基础深度修正系数η d 基础底面以下土的重度γ (KN/m3) 基础底面以上土的重度γ 0 (KN/m3) 基础底面宽度b (m) 基础埋置深度d (m) 承载力修正用基础埋置深度d' (m) 基础高度h (mm) 基础边缘高度h1 (mm) 以下几项当存在下卧层时输入 基础所在土层以下第一层土 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D1 (m) 基础所在土层以下第二层土 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D2 (m) 基础所在土层以下第三层土 地基承载力标准值fkZ (KN/m2) 顶面深度D3 (m) 220.00 0 1.1 9.00 13.00 3.00 1.90 0.00 900 300 一层柱底荷载设计值N (KN) 一层墙体荷载设计值Nq (KN) 基底短边方向力矩设计值MB (KN·m) 基底长边方向力矩设计值ML (KN·m) 柱沿基础短边方向尺寸bC (mm) 柱沿基础长边方向尺寸hC (mm) 基础长短边尺寸比L/B 混凝土强度等级 受力钢筋强度设计值fy (N/mm2)

180 4.9 140 5.5 140

关于印发《湖南省公路工程路基地基承载力触探试验暂行规定（试行）》的通知

湘交基建[2007]223号

各市、州交通局，厅直有关单位：

为规范我省公路工程建设中路基不适宜地基土(包括淤泥、淤泥质土、过湿土等)的清除行为，我厅制定了《湖南省公路工程路基地基承载力触探试验暂行规定（试行）》，现印发给你们，请认真贯彻执行。 请各有关单位在实践中注意积累资料，总结经验，及时将发现的问题和修改意见函告我厅，以便修订时参考。

附件：《湖南省公路工程路基地基承载力触探试验暂行规定（试行）》

二OO七年五月十六日

湖南省公路工程路基地基承载力触探试验暂行规定（试行）

一、总则

1、为规范我省公路工程建设中路基不适宜地基土(包括淤泥、淤泥质土、过湿土等)的清除行为，依据《公路路基设计规范》（JTG D30-2004）、《公路路基施工技术规范》（JTG F10-2006）、《公路工程地质勘察规范》（JTJ 064-98）等规定，结合我省实际，特制定本暂行规定。

2、本暂行规定适用于不适宜土埋深在3m以内拟作清除处理措施的判定依据和设计基础。

3、本暂行规定采用标准贯入仪作为设计勘察过程中的地基承载力参数采集手

地基承载力的合理确定方法

杨光华

Ｉ广柬省水利水电科学研究隗广州５１０６１０１

摘要本文首先指出了目前地基承载力确定中

存在的问题．然后根据地墓非线性沉降的双曲线模

型。在保证地暮强度的条件下。通过合理计算墓础的

非线性沉降。提出了确定地墓承载力夏为合理的方

法。

、／

关ｔ讶地善ｂ孓救力＾确定方法

１前言

以往地基承载力的概念过多偏重于地基的强度，而对地基的变形则不够重视，造成地基基础的设计不尽合理。例如，规范中常用的ｆ临界承载力Ｐ。其实是一个强度值，对于不同的土质，不同的基础形式，其沉降量是不同的，都采用同一个强度值，对于软土，可能会造成沉降过大，甚至影响结构使用，如珠江三角洲地区很多软基上的旧式水闸，变形都较严重，而对于硬土，则可能又是过于保守的。因此，传统这种地基承载力的概念是不尽合理。有时也是不安全的。当然，强度值的取定要比变形计算更易掌握和便于应用，这是人们喜欢采用强度作为设计指标的主要原因。但变形是客观存在的，不应因其计算的复杂性和困难而被忽略。现代土力学的发展，应该是到了要解决这个问题的时候了，控制变形设计应是未来地基基础设计的必然方向。为此，本文试图探讨按变形控制确定地基承载力，以进一步促进和发展现代地基基础的８４６

设汁理论和方法。

２传统地基承载

地基承载力的合理确定方法

杨光华

Ｉ广柬省水利水电科学研究隗广州５１０６１０１

摘要本文首先指出了目前地基承载力确定中

存在的问题．然后根据地墓非线性沉降的双曲线模

型。在保证地暮强度的条件下。通过合理计算墓础的

非线性沉降。提出了确定地墓承载力夏为合理的方

法。

、／

关ｔ讶地善ｂ孓救力＾确定方法

１前言

以往地基承载力的概念过多偏重于地基的强度，而对地基的变形则不够重视，造成地基基础的设计不尽合理。例如，规范中常用的ｆ临界承载力Ｐ。其实是一个强度值，对于不同的土质，不同的基础形式，其沉降量是不同的，都采用同一个强度值，对于软土，可能会造成沉降过大，甚至影响结构使用，如珠江三角洲地区很多软基上的旧式水闸，变形都较严重，而对于硬土，则可能又是过于保守的。因此，传统这种地基承载力的概念是不尽合理。有时也是不安全的。当然，强度值的取定要比变形计算更易掌握和便于应用，这是人们喜欢采用强度作为设计指标的主要原因。但变形是客观存在的，不应因其计算的复杂性和困难而被忽略。现代土力学的发展，应该是到了要解决这个问题的时候了，控制变形设计应是未来地基基础设计的必然方向。为此，本文试图探讨按变形控制确定地基承载力，以进一步促进和发展现代地基基础的８４６

设汁理论和方法。

２传统地基承载