吊车抗倾覆验算

雨篷抗倾覆验算

由规范 第7.4.1条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：

Mov≤Mr

式中

Mov----雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩； Mr----雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7条的规定计算。 第7.4.2条 雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用： 1 当L1≥2.2hb时

x0=0.3h

且不大于0.13L1。 2 当L1＜2.2hb时

x0=0.13L1 式中

L1----雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)； x0----计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)； hb----雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x0。

第7.4.3条 挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：

Mr=0.8Gr(L2-x0)

式中

Gr----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围(其水平长度为L3)内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和(图7.4.3)；

L2----Gr作用点至墙外边缘的距离。

L1=240mm, hb=100mm

L1＞2.2 hb 故x0=0.3hb=0.3×1

龙源期刊网 http://www.qikan.com.cn

独柱墩连续箱梁桥抗倾覆稳定性验算分析

作者：钟豪 等

来源：《价值工程》2013年第09期

摘要： 在偏心偶然超载作用下，独柱墩桥梁可能发生整体横向失稳。通过对独柱墩连续箱梁桥的抗倾覆能力分析，并以云南省武定至昆明高速公路共9座独柱墩箱梁桥的抗倾覆验算为工程背景，运用有限元分析程序MIDAS/ CIVIL2006，对其中横向受力最不利的箱梁进行了整体抗倾覆验算，并有针对性的提出应对措施，以避免发生支座脱空现象导致侧倾，提高桥梁的抗倾覆能力。

Abstract： Under the action of the eccentric accidental overloading， the overall lateral instability of single column pier bridge may occur. Through to the analysis of the ability against

overturning on continuous box girder bridge， and WuDing to Kunming highwa

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

8。１、２电杆基础极限倾覆力Ｓj或极限倾覆力矩M ｊ得计算,就是假定土壤达到了极限平衡状态。土压力得X得计算式如下:

=＝

:土压力,KPａ;

:土压力参数,按表8.1.2确定,ＫN/m３;

β:等代内摩阻角,按表８.1。2确定,(°);

:自设计地面起算得深度,m 。

８。1.３电杆得计算宽度应按8、1.３得第一款与第二宽得内容确定。

1、基础为单杆组成时应按式(8、1.3-1)确定:

0＝k0(8。1、３－1)

Ｋ0=1(8.1.3-２)

Ｂ0:电杆得计算宽度,m;

b:电杆得实际宽度,m;

k0:空间增大系数,可按式(8.1.3-2)或按表8.1、3—1确定;

ξ:土得侧压力系数,可按表8、1、３－2确定。

2、基础为双杆组成时,基础计算宽度按式(8、1。３-3)与(8。１。3—4)中得较小者确定,双杆中心距≤2。5:

b0＝(+)Ｋ0 (8。1.3-3)

＝2K0 (8、1.3－4)

０

8。１、４不带卡盘得电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力或极限倾覆力矩应符合下列公式要求:

Sｊ≥S0(8。１.4—1)

M j≥H０S0(８、1、4—2)

Sｊ=(8.1、4—3)

Ｍj=(8。1、４—4)

(８、1、４-５)

μ=(8。１.４-６)

θ=(8。１。4—７) 式中:

S j--极

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。 这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T 吊车起重性能

半径(m) 重量(T)

9 10 12

125

111

89

表10-4 KMK6200型220T 吊车起重性能

表

半径(m) 重量(T)

8

10

12

㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例） （1）350T 吊车能力验算：

1）盾构切口环两部分相等，重量均为28T 。设350T 吊车单机提升，所受的负荷为F ’，则)('1q Q K F +?=

式中1K —动载系数 —，此处取 Q — 切口环下半部重量为28T q — 吊钩及索具的重量，单机吊

装时，一般取

所以

T

q Q K F 272.34)2802.028(2.1)('1=?+?=+?=

对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m 完全能满足前体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T 。设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F ’，则

)('1q Q K

7 、对所用吊具及设备要进行验算，为吊（1）350T 吊车能力验算：

装作业提供充分的理论依据，以确保施工过）盾构切口环两部分相等，重量均为1）这一部分主要考虑程能够安全顺利地进行。28T 。设350T 吊车单机提升，所受的负荷为

二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施F'，则K (Q q)

F '

1

工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡式中—动载系数1.1 —1.3 ，此处取K 1环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否1.2

滑移。Q —切口环下半部重量为28T

350T 吊车起重表10-3 GMT8350 型q —吊钩及索具的重量，单机吊

装时，一般取0.02Q

性能表

所以半

0 .( 1.2 28

02 28 ) q )

34 .272 T

(Q

K F ' 12

10

9

(m)

径 1

重量(T)

对照350T 吊车的起重性能表可以看出，只89 111 125

完全能满足前12m 要吊车的工作半径小于

体吊装施工作业要求（见吊车站位图）。吊车起

重性表10-4 KMK6200 型220T

能表

半

径(m)

8 10 12

(T) 重量

73.4

62.9

54.4

㈠吊车吊装能力验算（以盾构机为1#

例）

精品资料

F ' K (Q q) 1.1 (20 0.02 20) 22.44T 5

7、对所用吊具及设备要进行验算，为吊装作业提供充分的理论依据，以确保施工过程能够安全顺利地进行。这一部分主要考虑二部分内容：吊车在指定范围内能否满足施工所需的起重要求和吊具中吊带及“Ｕ”型卡环型号需要确定；盾构机在斜坡基座上是否滑移。

表10-3 GMT8350型350T吊车起重性

能表

半

径(m)

重量(T)

91012

12511189表10-4 KMK6200型220T吊车起重性

能表

半

径(m)

重量(T)

81012

73.462.954.4

㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）

（1）350T吊车能力验算：

1）盾构切口环两部分相等，重量均为

28T。设350T吊车单机提升，所受的负荷为

F’，则)

(

'

1

q

Q

K

F+

?

=

式中

1

K—动载系数1.1—1.3，此处取1.2

Q —切口环下半部重量为28T

q —吊钩及索具的重量，单机吊装时，一般取0.02Q

所以

T

q

Q

K

F272

.

34

)

28

02

.0

28

(

2.1

)

(

'

1

=

?

+

?

=

+

?

=

对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要

吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊

装施工作业要求（见吊车站位图）。

2）刀盘驱动部分的重量为72T。设350T 吊车单机提升该部分，所受的负荷为F’，则

)

(

'

1

q

Q

K

F+

?

=

式中

1

K—动载系数1.1—

【摘 要】 进入21世纪以来，在经济和技术发展的推动下，为我国相关行业的发展带来了极大的推动作用，在很多施工建设中离不开起重机设备的支撑。如何确保起重机装置的稳定运行，就需要高度关注起重机的抗倾覆性。在工程施工中，起重机装置发挥着重要的作用，在不断提升了建筑施工机械化水平之后，将越来越高的要求抛向了起重机的安全性和稳定性。所以，必须要对其抗倾覆稳定进行着重的分析与谈探究。

【关键词】 起重机 抗颠覆 稳定性 1 分析稳定性的重要性

在吊装时，明确的给出起重机的额定载荷：通常在坚实的支撑表面上设置所列额定值，在要求的范围之内控制起重机的水平偏差，这样起重机不会因为支撑物不稳定而歪斜和摇晃。为了确保起重机在施工的时候可靠、安全，需要认真的分析其支撑面的受力情况。 2 起重机的构成与参数分析 2.1 机械构成

以履带式起重机为例进行论述。首先，动臂结构。多节的组装桁结构即动臂，对节数进行调节后，臂的长度可以被改变，在转台前部设置安装其端部，通过钢丝变幅滑轮组支撑悬挂其顶端，这样其倾斜角就可以被改变。可以将副臂加在动臂的顶端，动臂和副臂会构成一个夹角。主、幅卷扬系统是起升机结构的主要构成，在动臂吊重时主要会应用

【摘 要】 进入21世纪以来，在经济和技术发展的推动下，为我国相关行业的发展带来了极大的推动作用，在很多施工建设中离不开起重机设备的支撑。如何确保起重机装置的稳定运行，就需要高度关注起重机的抗倾覆性。在工程施工中，起重机装置发挥着重要的作用，在不断提升了建筑施工机械化水平之后，将越来越高的要求抛向了起重机的安全性和稳定性。所以，必须要对其抗倾覆稳定进行着重的分析与谈探究。

【关键词】 起重机 抗颠覆 稳定性 1 分析稳定性的重要性

在吊装时，明确的给出起重机的额定载荷：通常在坚实的支撑表面上设置所列额定值，在要求的范围之内控制起重机的水平偏差，这样起重机不会因为支撑物不稳定而歪斜和摇晃。为了确保起重机在施工的时候可靠、安全，需要认真的分析其支撑面的受力情况。 2 起重机的构成与参数分析 2.1 机械构成

以履带式起重机为例进行论述。首先，动臂结构。多节的组装桁结构即动臂，对节数进行调节后，臂的长度可以被改变，在转台前部设置安装其端部，通过钢丝变幅滑轮组支撑悬挂其顶端，这样其倾斜角就可以被改变。可以将副臂加在动臂的顶端，动臂和副臂会构成一个夹角。主、幅卷扬系统是起升机结构的主要构成，在动臂吊重时主要会应用