有机朗肯循环效率
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有机朗肯循环实验
实验名称: 有机朗肯循环:废热余热利用关于有机朗肯循环系统性能测试实验 动力工程学院本科生创新实验报告 题目:有机朗肯循环:废热余热利用
关于有机朗肯循环系统性能测试实验
学 号:2009XXXX 班 级:热能与动力工程X班 姓 名:XX 教 师:XXX 动力工程学院中心实验室 2013年1月 1
学 号: 考核成绩: 综合评语: 2009XXXX 姓 名: XX 教师签名: 年 月 日 注意:
1. 实验成绩按照百分制给出。
2. 教师评定成绩根据实际情况时要有区分度。 3. 本页由指导教师填写。
2
重庆大学动力工程学院研究生专业实验报告
报告内容 1.实验背景
能源是推动人类社会发展的动力,随着煤炭、石油、天然气等化石能源消耗量的不断攀升,以及能源消耗带来的环境负担(如二氧化碳排放、酸雨等),能源和环境问题已成为全世界共同关注的重大问题。能源利用形式不仅要讲究环境友好型,而且能源利用效率也要讲究高效型。经过人类的不断研究,高温热源利用技术已经相对成熟,为了
有机朗肯循环实验
实验名称: 有机朗肯循环:废热余热利用关于有机朗肯循环系统性能测试实验 动力工程学院本科生创新实验报告 题目:有机朗肯循环:废热余热利用
关于有机朗肯循环系统性能测试实验
学 号:2009XXXX 班 级:热能与动力工程X班 姓 名:XX 教 师:XXX 动力工程学院中心实验室 2013年1月 1
学 号: 考核成绩: 综合评语: 2009XXXX 姓 名: XX 教师签名: 年 月 日 注意:
1. 实验成绩按照百分制给出。
2. 教师评定成绩根据实际情况时要有区分度。 3. 本页由指导教师填写。
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重庆大学动力工程学院研究生专业实验报告
报告内容 1.实验背景
能源是推动人类社会发展的动力,随着煤炭、石油、天然气等化石能源消耗量的不断攀升,以及能源消耗带来的环境负担(如二氧化碳排放、酸雨等),能源和环境问题已成为全世界共同关注的重大问题。能源利用形式不仅要讲究环境友好型,而且能源利用效率也要讲究高效型。经过人类的不断研究,高温热源利用技术已经相对成熟,为了
朗肯循环方案设计
有机朗肯循环系统设计
一、有机朗肯循环简介
有机朗肯循环利用100-350℃的废气作为热源在换热器中加热朗肯循环工质,朗肯循环工质在换热器中蒸发为高压蒸气,该蒸气推动低速气动马达输出动力,低速气动马达的设计转速为1000r/min。通过液力变矩器直接将动力输出至压缩机曲轴。该系统可以在减小气耗的前提下达到同样的输出气量。最为关键的是这部分机械能为随时起停压缩机提供了动力和装置。二者联合运行可以极大地减少燃气消耗量。
朗肯循环工质高压蒸气在低速气动马达中做功后压力降低,成为低压蒸气,然后进入冷凝器放热后成为低压液体,低压液体经过工质储存罐后经流量泵加压,然后再进入换热器。
冷凝器为空冷式,采用引风机抽引常温空气,以加强换热效果。
高温废气低温朗肯工质高温朗肯工质传感、控制信号常温空气换热器压缩机控制单元压缩机气动马达流量泵压缩机冷凝器压缩机引风机工质储存罐
二、换热器设计
1
1. 每月废气能够提供的总能量
假设每月由燃气式天然气压缩机产生987.5吨320℃、含水的废气,所能提供的总能量由废气温差放热和水的相变放热两部分组成。
假设换热器中废气侧压力为1atm,废气放热后出口温度为30℃。假设甲烷在空气中完全燃烧,则天然气燃烧过程可以近似表示
低温余热发电ORC有机朗肯循环技术及其产业化
低温余热发电 有机朗肯循环技术及其产业化
2011年3月
报告大纲低温余热资源 低温余热发电技术
昆工-昆钢合作开发的可行性探讨
一、低温余热资源目前我国能源形势严峻的根本原因在于用能效率低下。我 国每吨标准煤的产出效率仅相当于日本的10.3%、美国的28.6 %。我国工业用能中近60-65%的能源转化为余热资源,其中温 度低于350℃以下的低温余热,约占余热总量的60%,目前技术 尚无法实现对其有效的回收利用。
1.工业余热资源 我国钢铁工业余热 按品质分类 高品位余热( >900℃) 47% 中品位余热 (400℃~900℃) 30% 低品位余热( <400℃) 23%
120 100 80 60 40 20 0
114.7
回收潜力 回收潜力74.5
回收潜力56.2
47%
50.51
30%44%
22.5
23%0低品位
30%高品位 中品位
我国钢铁冶金余热总量达15000万tce/a,目前平均余热回 收水平仅为30%。主要原因在于我国现有技术难以回收数量庞大 的中低温余热。因此,我国钢铁工业中有大量的中低温余热资 源可供开发。 我国有色冶金工业余热
我国有色冶金行业存在大量 的容易收集的温度在60℃以上的 液态余热(如冷却水)及低压蒸
汽,据不完全统
朗肯土压力
第六章
侧向土压力 6.1 简介
这一章解决的是土体与相邻的支护结构间,侧向土压力的分布和大小。假定平面应变的条件。
也就是认为在结构的纵向方向的应力为零。对于这类问题的应力与应变要进行充分的考虑,并且在理论上通过静力平衡条件满足极限平衡边界条件建立方程,求解土中各点在极限平衡是的应力和位移。通过有限元法,运用电脑软件得到近似实际值的应变参数。然而在发生塑性破坏时,这种弹性的应变相对于塑性形变来说可以忽略不计。因此土压力的问题可以看作一个塑性问题。
通过土体的应力应变特征,可以假定土为理想的塑性体。如图6.1,其中屈服发生在剪切破坏相同的应力的值;只要达到这个屈服水平后塑性形变将不断怎加。土体中每个点的剪切应力都在代表值点γ’以内,土体就保持塑性平衡。
达到塑性平衡之后土体会出现塑性破坏,相对于滑动土体的静止土体形成一种不稳定的结构,作用于系统的荷载,包括土体的自重。利用塑性理论的极限平衡方程得到屈服荷载是极为复杂的。塑性区满足的屈服准则和变形规律在特殊的变形条件下无法满足平衡条件。然而塑性理论也提供了一些方法避免了复杂的分析,可以通过塑性理论极限平衡来计算上下边界以确定真实的极限荷载。这些理论可以产生精确的极限荷载。极限理论表示如下:
下界
采用朗肯土压力理论计算主动
采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力
朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1.挡土墙背垂直;2.墙后填土表面水平;3.挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:
1.墙背与填土条件:
(1)墙背垂直,光滑,墙后填土面水平 (2)墙背垂直,填土面为倾斜平面,
(3)坦墙(工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙)。 (4)还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件
粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:
作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约:
1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构,对某些土类可能安全度很大,而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前,对不同土类应区别对待。
2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时,背侧土体就会失去稳定,发生滑动。由于基坑用机械开挖,一般进度均较快,开挖卸荷后,土压力很快形成,为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结,则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土,由于加荷快
采用朗肯土压力理论计算主动
采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力
朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1.挡土墙背垂直;2.墙后填土表面水平;3.挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:
1.墙背与填土条件:
(1)墙背垂直,光滑,墙后填土面水平 (2)墙背垂直,填土面为倾斜平面,
(3)坦墙(工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙)。 (4)还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件
粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:
作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约:
1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构,对某些土类可能安全度很大,而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前,对不同土类应区别对待。
2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时,背侧土体就会失去稳定,发生滑动。由于基坑用机械开挖,一般进度均较快,开挖卸荷后,土压力很快形成,为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结,则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土,由于加荷快
采用朗肯土压力理论计算主动
采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力
朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1.挡土墙背垂直;2.墙后填土表面水平;3.挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:
1.墙背与填土条件:
(1)墙背垂直,光滑,墙后填土面水平 (2)墙背垂直,填土面为倾斜平面,
(3)坦墙(工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙)。 (4)还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件
粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:
作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约:
1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构,对某些土类可能安全度很大,而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前,对不同土类应区别对待。
2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时,背侧土体就会失去稳定,发生滑动。由于基坑用机械开挖,一般进度均较快,开挖卸荷后,土压力很快形成,为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结,则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土,由于加荷快
有机电致发光器件载流子注入效率的研究
有机电致发光器件载流子注入效率的研究
王丽辉,徐 征,孙 力,陈小红
摘 要: 文章从电极材料、结构、处理方法等角度出发,详细介绍了提高有机电致发光(EL)器件载流子注入效率的研究现状。
关键词: 有机电致发光器件; 载流子注入; 阴极; 阳极 中图分类号: TN383.1 文献标识码: A
Study on carrier injection efficiency of OEL devices
WANG Li-hui,XU Zheng,SUN Li,CHEN Xiao-hong
(Institute of Optoelectronic Technology,Northern Jiaotong University,Beijing
100044,China)
Abstract:Progress in study on carrier injection efficiency of OEL (Organic Electroluminescence) devices is presented in this paper,with the emphasis on factors such as electrode materia
麦肯基疗法
第五章 麦肯基力学诊断治疗方法 第一节 概述 一、起源
麦肯基力学诊断治疗方法的创始人是新西兰的物理治疗师麦肯基先生(Robin McKenzie)。整个诊断治疗系统的创立与发展源自于一个偶然的病例。
1956年,麦肯基先生在新西兰惠灵顿的私人诊所行医。史密斯先生是他的一个患者。史密斯先生右侧腰痛,右侧臀部、大腿和膝部疼痛,弯腰不受限,腰向后伸展受限。麦肯基先生为史密斯进行了3周的治疗,但史密斯症状没有改善。有一天,当史密斯来到诊所时,他被告知进入治疗室上床等待。但工作人员并没有注意到治疗床的一端已经被抬起。史密斯脸朝下趴在床上使得腰处于过度伸展位。在那个年代,腰伸展位被认为是对腰痛患者非常有害的体位。大约过了10分钟,麦肯基先生进治疗室时才发现这个“错误”,但让人不可思议的是,史密斯竟然认为他得到了3周以来最好的治疗。他的腿痛已经消失,右侧腰痛转移至腰正中部,另外他的受限的腰伸展角度也明显得到改善。史密斯从俯卧伸展位变换至站立位后没有再出现腿痛,症状没有反复,好转得以维持。第二天,麦肯基先生有意让史密斯重复同样的姿势进行治疗,结果腰正中部的疼痛完全消失。