底板抗冲切计算规范

1.计算依据：规范《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002第8.4.5条

2.计算简图：

p——相应于荷载效应基本组合的地基土平均净反力设计值ln1,ln2——计算板格的长边和短边的净长度

3.

混凝土C

4.底板冲切高度计算：

因为：h<=800 所以：1(GB50007-2002第8.2.7条)

当底板区格为矩形双向板时，底板受冲切所需的厚度h0:

筏板基础底板冲切、剪切计算

项目名称：北京市****

47.0421)2ln 1(ln 0212)(f l l l l t hp n n p p n n h b +--

+=+=b

hp

(GB50007-2002式8.4.5-2)=348mm ***底板厚度不满足,请调整***

5.底板斜截面受剪承载力验算：

(GB50007-2002式8.4.5-3)=1(本式中800

)(GB50007-2002式8.4.5-4)

式8.4.5-3右侧为：2557.555kN

受剪阴影部分面积为：(2*ln2-ln1-2*h0)*(ln1-2*h0)/4

=13.7m 2

因h0<800 故h0为:2745.4式8.4.5-3不满足,请调整kN 4

7.0421)2ln 1(ln 02

12)(f l l l l t hp n n p p n n h b +--+=+4/10)/800(h hs =b 001)2(7.0h h l f n t hs S V -￡b ò

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

消力池底板抗浮计算书

一、概述

溢流堰、闸室后接消力池，消力池长18m，宽17m，深1.1m,底板高程为11.9m，消力池底板厚度为0.5m,。底板设置排水孔，孔排距均为2m，成梅花型布置，其下设置砂石反滤垫层，层厚1.00m。 泄洪冲沙闸消力池和泄洪闸底板后接防冲海漫，海漫长29m。海漫采用M7.5浆砌石，厚0.3m。

二、主要设计依据及参数选取

1．特征水位及流量

正常蓄水位17.00m，设计水位19.81m，校核洪水位20.03m。

洪水流量及水位见表2-1。

底板采用C30混凝土: 容重2.4t/m3, fc=20.1 N/mm2, ft=2.01N/mm2；弹性模量Ec=3.00×10-4N/mm2；基岩与混凝土面的抗剪断强度 =0.4～0.7，粘滞力c=0.06～0.2Mpa； Ⅱ级钢筋，fy=fy’=310 N/mm

三、设计工况

本次分析主要计包括坝后消力池底板的结构设计及配筋计算，具体计算工况如下：

（1）工况一：正常蓄水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）

（2）工况二：设计洪水位+自重+扬压力+脉动压力（基本荷载组合）

（3）工况三：校核洪水位+自重+扬压力+脉动压力（特殊荷载组合）

四、底板荷载计算

1.计算公式及参数选取

（1）自

不同规范下的柱下桩基础承台受冲切承载力计算的

比较分析

[提要] 本文用具体算例，对国内几本规范和美国ACI-318规范关于柱下桩基础承台受冲切承载力的计算进行了比较，并提出一些分析结论和自己的看法。 [关键词] 桩基础 独立承台 冲切承载力

THE COMPARISON OF CALCULATED PUNCHING

BEARING CAPACITY OF PILE CAP

UNDER COLUMN IN PILE FOUNDATION AMONG

DIFFERENT CODES

Abstract: This paper has compared the punch capacities of pile cap under column in pile foundation, which are calculated by national code and American ACI-318 respectively. The calculations are shown with some examples in detail. Some analytical conclusions and ideas are given

Keywo

一、黑色金属

1.深拉深用冷轧钢板发化学成分和力学性能

1）深拉深钢板的化学成分 深拉深用冷轧钢板主要有08Al、08F、08、及10、15、20钢。其化学成分如表8—44所示。

表8—44 深拉深冷轧薄钢板的化学成分（GB/T5213—1985和GB/T710—1991）

化学成分（质量分数 %） C ≤0.08 0.05～0.11 0.05～0.12 0.07～0.14 0.12～0.19 0.17～0.24 Si ≤0.03 Mn 0.35～0.45 0.25～0.50 0.35～0.65 0.35～0.65 0.35～0.65 0.35～0.65 P ≤S ≤Ni ≤Cr ≤Cu ≤Al 0.02～0.07 钢板 08Al 0.020 0.03 0.01 0.03 0.15 ≤≤≤≤≤08F ≤0.03 0.17～0.37 0.17～0.37 0.17～0.37 0.17～0.37 0.040 0.04 0.25 0.10 0.25 ≤≤≤≤≤— 08 0.035 0.04 0.25 0.10 0.25 ≤≤≤≤≤— 10 0.035 0.04 0.25 0.15 0.25 ≤≤≤≤≤— 15 0.040 0.04 0.25

抗拔桩设计计算

1、设计依据

中华人名共和国行业标准：《建筑桩基技术规范》JGJ 94-94 2、计算条件

图纸给出筏板面积：2180.86m2，每平米浮力：10t/m2。 则筏板所受总浮力为：21808.6t。

2、计算给定地层单桩抗拔极限承载力标准值

mUk???qii?1sikuili （5.2.18-1）

Uk――基桩抗拔极限承载力标准值；

ui――破坏表面周长，对于等直径桩取u=πd；

qsik―― 桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，本次计算根据勘察报告取值为45KPa；

λi―― 抗拔系数，按照表5.2.18-2取值。本次计算λi＝0.75。 li ――第i土层厚度，本次计算仅涉及粘质粉土⑥层，厚度10m。 2.1 桩径d=0.6m情况的单桩抗拔极限承载力标准值 Uk=0.75×45×0.6π×10 = 636.17(KN)=63.6t 2.2桩径d=0.4m情况的单桩抗拔极限承载力标准值 Uk=0.75×45×0.4π×10 = 424.12(KN)=42.4t 3、根据群桩基础抗拔承载力计算所需要抗拔桩总数

?0N?Uk?s?Gp (5.2.17-2)

其中：

γ0 ―― 建筑桩基重要性系数，按照表3.3.3

丙烯酸酯类抗冲改性剂ACR简介

1. 前言

我国抗冲改性剂行业起步较晚，近年来市场需求增长很快，2011年中国市场消耗各类抗冲击改性剂约35万吨，其中CPE占65%，MBS占20%，ACR占10%，ABS、EVA占5%。ACR 是丙烯酸酯类高聚物，为白色易流动的粉末，是一种兼具抗冲击改性和加工改性双重性能的塑料助剂，近年来发展迅速。ACR 主要用于PVC 的改进冲击性能和加工性能，PVC 是通用塑料中的重要品种，强度高，价格便宜，有一定阻燃性，但它抗冲性能差，限制了它在建材领域的应用。在PVC 的抗冲改性剂中，ACR 能大辐提高PVC 的抗冲击性能，同时基本保持其强度，又能明显改善PVC 的熔体流动性、热变形性、耐候性及制品表面光泽。

ACR 抗冲改性剂在聚甲基丙烯酸甲酯（PMMA）聚碳酸酯（PC）、聚酯（PET）、尼龙（PA）等工程塑料及其共混合金中也获得广泛应用。

2. ACR树脂的技术概况

ACR 抗冲改性剂属于核- 壳结构共聚物，其制备多采用种子乳液聚合的分步聚合法，其中包括传统乳液聚合和核壳乳液聚合。其核是一类低度交联的丙烯酸酯类聚合物，壳是甲基丙烯酸甲酯接枝共聚物。该结构的改性剂通过加入典型的交联单体进行交联，使其“核芯”具

8。１、２电杆基础极限倾覆力Ｓj或极限倾覆力矩M ｊ得计算,就是假定土壤达到了极限平衡状态。土压力得X得计算式如下:

=＝

:土压力,KPａ;

:土压力参数,按表8.1.2确定,ＫN/m３;

β:等代内摩阻角,按表８.1。2确定,(°);

:自设计地面起算得深度,m 。

８。1.３电杆得计算宽度应按8、1.３得第一款与第二宽得内容确定。

1、基础为单杆组成时应按式(8、1.3-1)确定:

0＝k0(8。1、３－1)

Ｋ0=1(8.1.3-２)

Ｂ0:电杆得计算宽度,m;

b:电杆得实际宽度,m;

k0:空间增大系数,可按式(8.1.3-2)或按表8.1、3—1确定;

ξ:土得侧压力系数,可按表8、1、３－2确定。

2、基础为双杆组成时,基础计算宽度按式(8、1。３-3)与(8。１。3—4)中得较小者确定,双杆中心距≤2。5:

b0＝(+)Ｋ0 (8。1.3-3)

＝2K0 (8、1.3－4)

０

8。１、４不带卡盘得电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力或极限倾覆力矩应符合下列公式要求:

Sｊ≥S0(8。１.4—1)

M j≥H０S0(８、1、4—2)

Sｊ=(8.1、4—3)

Ｍj=(8。1、４—4)

(８、1、４-５)

μ=(8。１.４-６)

θ=(8。１。4—７) 式中:

S j--极

筏板底板的设计荷载的计算方法

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一、地下水位、地下水压

通常地质报告中提供了两个设计水位，一个是抗浮水位，一个是最高水位或设防水位，前者是确定整体建筑抗浮稳定性验算的水压，依据DBJ 15-31-2003建筑地基基础设计设计规范（广东省）第5.2.1条

地下室抗浮稳定性验算应满足下式：

W/F≥1.05

其中：F—地下水浮力，此时不须要考虑水浮托力作用的荷载分项系数，水的重度为1000kg/m3 (10KN/M3) F=10×H (H-按照抗浮水位确定的水头)

W—地下室自重及其上作用的永久荷载标准值的总和

（其标准值意义在于此时不须乘以0.9的荷载分项系数） 用最高水位或者设防水位，确定地下室底板及外墙构件时，在地下水作用下应有足够的强度和刚度，并满足构件的裂缝宽度控制要求。 另外DBJ15-31-2003在地下水作用的章节提出，如果岩土工程勘察报告中没有提供地下水的最高水位时(或者最高水位高于室外地坪标高时)，地下水设防水位可取建筑的室外地坪标高。

此时，作用于地下室底板和地下室外墙水压力，是依据以上的两个设计水位为依据。 此时，作用于地下室底板上的地下水压力：

1、水位不急剧变