有机朗肯循环原理

实验名称： 有机朗肯循环：废热余热利用关于有机朗肯循环系统性能测试实验 动力工程学院本科生创新实验报告 题目：有机朗肯循环：废热余热利用

关于有机朗肯循环系统性能测试实验

学 号：2009XXXX 班 级：热能与动力工程X班 姓 名：XX 教 师：XXX 动力工程学院中心实验室 2013年1月 1

学 号： 考核成绩： 综合评语： 2009XXXX 姓 名： XX 教师签名： 年 月 日 注意：

1. 实验成绩按照百分制给出。

2. 教师评定成绩根据实际情况时要有区分度。 3. 本页由指导教师填写。

2

重庆大学动力工程学院研究生专业实验报告

报告内容 1.实验背景

能源是推动人类社会发展的动力，随着煤炭、石油、天然气等化石能源消耗量的不断攀升，以及能源消耗带来的环境负担（如二氧化碳排放、酸雨等），能源和环境问题已成为全世界共同关注的重大问题。能源利用形式不仅要讲究环境友好型，而且能源利用效率也要讲究高效型。经过人类的不断研究，高温热源利用技术已经相对成熟，为了

实验名称： 有机朗肯循环：废热余热利用关于有机朗肯循环系统性能测试实验 动力工程学院本科生创新实验报告 题目：有机朗肯循环：废热余热利用

关于有机朗肯循环系统性能测试实验

学 号：2009XXXX 班 级：热能与动力工程X班 姓 名：XX 教 师：XXX 动力工程学院中心实验室 2013年1月 1

学 号： 考核成绩： 综合评语： 2009XXXX 姓 名： XX 教师签名： 年 月 日 注意：

1. 实验成绩按照百分制给出。

2. 教师评定成绩根据实际情况时要有区分度。 3. 本页由指导教师填写。

2

重庆大学动力工程学院研究生专业实验报告

报告内容 1.实验背景

能源是推动人类社会发展的动力，随着煤炭、石油、天然气等化石能源消耗量的不断攀升，以及能源消耗带来的环境负担（如二氧化碳排放、酸雨等），能源和环境问题已成为全世界共同关注的重大问题。能源利用形式不仅要讲究环境友好型，而且能源利用效率也要讲究高效型。经过人类的不断研究，高温热源利用技术已经相对成熟，为了

有机朗肯循环系统设计

一、有机朗肯循环简介

有机朗肯循环利用100-350℃的废气作为热源在换热器中加热朗肯循环工质，朗肯循环工质在换热器中蒸发为高压蒸气，该蒸气推动低速气动马达输出动力，低速气动马达的设计转速为1000r/min。通过液力变矩器直接将动力输出至压缩机曲轴。该系统可以在减小气耗的前提下达到同样的输出气量。最为关键的是这部分机械能为随时起停压缩机提供了动力和装置。二者联合运行可以极大地减少燃气消耗量。

朗肯循环工质高压蒸气在低速气动马达中做功后压力降低，成为低压蒸气，然后进入冷凝器放热后成为低压液体，低压液体经过工质储存罐后经流量泵加压，然后再进入换热器。

冷凝器为空冷式，采用引风机抽引常温空气，以加强换热效果。

高温废气低温朗肯工质高温朗肯工质传感、控制信号常温空气换热器压缩机控制单元压缩机气动马达流量泵压缩机冷凝器压缩机引风机工质储存罐

二、换热器设计

1

1. 每月废气能够提供的总能量

假设每月由燃气式天然气压缩机产生987.5吨320℃、含水的废气，所能提供的总能量由废气温差放热和水的相变放热两部分组成。

假设换热器中废气侧压力为1atm，废气放热后出口温度为30℃。假设甲烷在空气中完全燃烧，则天然气燃烧过程可以近似表示

低温余热发电 有机朗肯循环技术及其产业化

2011年3月

报告大纲低温余热资源 低温余热发电技术

昆工-昆钢合作开发的可行性探讨

一、低温余热资源目前我国能源形势严峻的根本原因在于用能效率低下。我 国每吨标准煤的产出效率仅相当于日本的10.3%、美国的28.6 %。我国工业用能中近60-65%的能源转化为余热资源，其中温 度低于350℃以下的低温余热，约占余热总量的60%,目前技术 尚无法实现对其有效的回收利用。

1.工业余热资源 我国钢铁工业余热 按品质分类 高品位余热( >900℃) 47% 中品位余热 (400℃~900℃) 30% 低品位余热( <400℃) 23%

120 100 80 60 40 20 0

114.7

回收潜力 回收潜力74.5

回收潜力56.2

47%

50.51

30%44%

22.5

23%0低品位

30%高品位 中品位

我国钢铁冶金余热总量达15000万tce/a,目前平均余热回 收水平仅为30%。主要原因在于我国现有技术难以回收数量庞大 的中低温余热。因此，我国钢铁工业中有大量的中低温余热资 源可供开发。 我国有色冶金工业余热

我国有色冶金行业存在大量 的容易收集的温度在60℃以上的 液态余热(如冷却水)及低压蒸

汽，据不完全统

第六章

侧向土压力 6.1 简介

这一章解决的是土体与相邻的支护结构间，侧向土压力的分布和大小。假定平面应变的条件。

也就是认为在结构的纵向方向的应力为零。对于这类问题的应力与应变要进行充分的考虑，并且在理论上通过静力平衡条件满足极限平衡边界条件建立方程，求解土中各点在极限平衡是的应力和位移。通过有限元法，运用电脑软件得到近似实际值的应变参数。然而在发生塑性破坏时，这种弹性的应变相对于塑性形变来说可以忽略不计。因此土压力的问题可以看作一个塑性问题。

通过土体的应力应变特征，可以假定土为理想的塑性体。如图6.1，其中屈服发生在剪切破坏相同的应力的值；只要达到这个屈服水平后塑性形变将不断怎加。土体中每个点的剪切应力都在代表值点γ’以内，土体就保持塑性平衡。

达到塑性平衡之后土体会出现塑性破坏，相对于滑动土体的静止土体形成一种不稳定的结构，作用于系统的荷载，包括土体的自重。利用塑性理论的极限平衡方程得到屈服荷载是极为复杂的。塑性区满足的屈服准则和变形规律在特殊的变形条件下无法满足平衡条件。然而塑性理论也提供了一些方法避免了复杂的分析，可以通过塑性理论极限平衡来计算上下边界以确定真实的极限荷载。这些理论可以产生精确的极限荷载。极限理论表示如下：

下界

采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力

朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1．挡土墙背垂直；2．墙后填土表面水平；3．挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:

1.墙背与填土条件：

（1）墙背垂直，光滑，墙后填土面水平 （2）墙背垂直，填土面为倾斜平面，

（3）坦墙（工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙）。 （4）还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件

粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:

作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约：

1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构，对某些土类可能安全度很大，而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前，对不同土类应区别对待。

2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时，背侧土体就会失去稳定，发生滑动。由于基坑用机械开挖，一般进度均较快，开挖卸荷后，土压力很快形成，为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结，则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土，由于加荷快

采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力

朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1．挡土墙背垂直；2．墙后填土表面水平；3．挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:

1.墙背与填土条件：

（1）墙背垂直，光滑，墙后填土面水平 （2）墙背垂直，填土面为倾斜平面，

（3）坦墙（工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙）。 （4）还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件

粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:

作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约：

1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构，对某些土类可能安全度很大，而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前，对不同土类应区别对待。

2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时，背侧土体就会失去稳定，发生滑动。由于基坑用机械开挖，一般进度均较快，开挖卸荷后，土压力很快形成，为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结，则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土，由于加荷快

采用朗肯土压力理论计算主动、被动土压力

朗肯土压力理论是依据半空间体的应力状态和土的极限平衡理论推出土压力强度的计算式。它的假设条件1．挡土墙背垂直；2．墙后填土表面水平；3．挡墙背面光滑即不考虑墙与土之间的摩擦力。 应用范围:

1.墙背与填土条件：

（1）墙背垂直，光滑，墙后填土面水平 （2）墙背垂直，填土面为倾斜平面，

（3）坦墙（工程上把出现滑裂面的挡土墙定义为坦墙）。 （4）还适应于“∠”形钢筋混凝土 挡土墙计算 2.地质条件

粘性土和无粘性土均可用,均有公式直接求解 影响土压力的因素:

作用在挡土支护结构上的土压力受以下因素制约：

1不同土类中的侧向土压力差异很大。采用同样的计算方法设计的挡土支护结构，对某些土类可能安全度很大，而对另一些土类则可能面临倒塌的危险。因此在没有完全弄清挡土支护结构土压力的性能之前，对不同土类应区别对待。

2 土压力强度的计算及其计算指标的取值与基坑开挖方式和土类有关。当剪应力超过土的抗剪强度时，背侧土体就会失去稳定，发生滑动。由于基坑用机械开挖，一般进度均较快，开挖卸荷后，土压力很快形成，为与其相适应采用直剪快剪或三轴不排水剪是合理的。但剪切前是否要固结，则根据土的渗透性而定。渗透性弱的土，由于加荷快

中国石油大学（华东）现代远程教育

实验报告

课程名称：微机原理及应用 实验名称：循环程序设计 实验形式：在线模拟+现场实践 提交形式：在线提交实验报告

学生姓名： 学 号：

年级专业层次：

学习中心：

提交时间： 年 月 日

一、实验目的 1.掌握数组的处理方法、简单循环程序的设计 2.掌握代码段、数据段和附加段的查看方法 二 、实验内容 现有X、Y二个数组： X＝32、-43、76、95、-1 Y＝-78、127、-128、-125、88 用汇编语言编程，计算两个数组之和，结果送另一数组，即S(i)=X(i)+Y(i)。 要求：观察不同数制的机器数表示方法； 观察数据段、代码段的位置和大小。 三、 预习要求 1.根据实验内容写出完整的预习报告（画出程序流程图并编写出程序代码）； 2.复习内存分段概念、数据类型伪指令语句中的表达式、无进位加法和带进位加法的实现、多位10进制数带进位加法的实现、简单循环

简介

卡诺循环是由四个循环过程组成，两个绝热过程和两个等温过程。它是1824年N.L.S.卡诺(见卡诺父子)在对热机的最大可能效率问题作理论研究时提出的。卡诺假设工作物质只与两个恒温热源交换热量，没有散热、漏气、磨擦等损耗。为使过程是准静态过程，工作物质从高温热源吸热应是无温度差的等温膨胀过程，同样，向低温热源放热应是等温压缩过程。因限制只与两热源交换热量，脱离热源后只能是绝热过程。作卡诺循环的热机叫做卡诺热机。

卡诺进一步证明了下述卡诺定理:①在相同的高温热源和相同的低温热源之间工作的一切可逆热机的效率都相等 ，与工作物质无关，其中T1、T2分别是高温和低温热源的绝对温度。②在相同的高温热源和相同的低温热源之间工作的一切不可逆热机的效率不可能大于可逆卡诺热机的效率。可逆和不可逆热机分别经历可逆和不可逆的循环过程。

卡诺定理阐明了热机效率的限制，指出了提高热机效率的方向(提高T1、降低T2、减少散热、漏气、摩擦等不可逆损耗，使循环尽量接近卡诺循环)，成为热机研究的理论依据、热机效率的限制、实际热力学过程的不可逆性及其间联系的研究，导致热力学第二定律的建立。

在卡诺定理基础上建立的与测温物质及测温属性无关的绝对热力学温标，使温度测量建立在客观的基础之上