塔吊附着计算抗倾覆力矩怎么计算

安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品

塔吊附着计算

塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息

塔吊型号:QT80A 非工作状态下塔身弯矩:M=800kN.m 塔身宽度:B=2.50m 最大扭矩:0kN.m 附着节点数:3 附着杆选用：16号工字钢 附着点1到塔吊的横向距离:a1=3.5m 塔吊最大起重力矩:M=800kN.m 塔吊计算高度:H=90m 附着框宽度:2m 风荷载设计值:0.85kN/m2 各层附着高度分别(m):24,24,18 附着点1到塔吊的竖向距离:b1=3.4m 附着点1到附着点2的距离:a2=9.00m 二. 支座力计算

塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:

24.0m -6.0m 0.0mqM 72.0m

1. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线

安全设施计算软件(2012) PKPM软件出品

塔吊附着计算

塔机安装位置至建筑物距离超过使用说明规定，需要增长附着杆或附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，需要进行附着的计算。主要包括附着杆计算、附着支座计算和锚固环计算。

一. 参数信息

塔吊型号:QT80A 非工作状态下塔身弯矩:M=800kN.m 塔身宽度:B=2.50m 最大扭矩:0kN.m 附着节点数:3 附着杆选用：16号工字钢 附着点1到塔吊的横向距离:a1=3.5m 塔吊最大起重力矩:M=800kN.m 塔吊计算高度:H=90m 附着框宽度:2m 风荷载设计值:0.85kN/m2 各层附着高度分别(m):24,24,18 附着点1到塔吊的竖向距离:b1=3.4m 附着点1到附着点2的距离:a2=9.00m 二. 支座力计算

塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以视为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:

24.0m -6.0m 0.0mqM 72.0m

1. 风荷载计算

1) 工作状态下塔机塔身截面对角线

8。１、２电杆基础极限倾覆力Ｓj或极限倾覆力矩M ｊ得计算,就是假定土壤达到了极限平衡状态。土压力得X得计算式如下:

=＝

:土压力,KPａ;

:土压力参数,按表8.1.2确定,ＫN/m３;

β:等代内摩阻角,按表８.1。2确定,(°);

:自设计地面起算得深度,m 。

８。1.３电杆得计算宽度应按8、1.３得第一款与第二宽得内容确定。

1、基础为单杆组成时应按式(8、1.3-1)确定:

0＝k0(8。1、３－1)

Ｋ0=1(8.1.3-２)

Ｂ0:电杆得计算宽度,m;

b:电杆得实际宽度,m;

k0:空间增大系数,可按式(8.1.3-2)或按表8.1、3—1确定;

ξ:土得侧压力系数,可按表8、1、３－2确定。

2、基础为双杆组成时,基础计算宽度按式(8、1。３-3)与(8。１。3—4)中得较小者确定,双杆中心距≤2。5:

b0＝(+)Ｋ0 (8。1.3-3)

＝2K0 (8、1.3－4)

０

8。１、４不带卡盘得电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力或极限倾覆力矩应符合下列公式要求:

Sｊ≥S0(8。１.4—1)

M j≥H０S0(８、1、4—2)

Sｊ=(8.1、4—3)

Ｍj=(8。1、４—4)

(８、1、４-５)

μ=(8。１.４-６)

θ=(8。１。4—７) 式中:

S j--极

附着计算计算书

塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙

连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计

算、附着杆计算、锚固环计算。

一、支座力计算

塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆

的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如

下:

风荷载取值：Q = 0.18kN；

塔吊的最大倾覆力矩：M = 500.00kN；

弯矩图

变形图

剪力图

计算结果: Nw = 29.4464kN ；

二、附着杆内力计算

计算简图:

计算单元的平衡方程:

其中:

2.1 第一种工况的计算:

塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合

风荷载扭矩。

将上面的方程组求解，其中 θ从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各

附着最大的。

塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。

杆1的最大轴向压力为: 49.46

直接张力卷取机动态力矩计算

吴秋生

一， 基本物理量计算

1，飞轮力矩的折算

电机 齿轮箱 卷筒

i n1 n2

Mg1 GD21 Mg2 GD22

n n2?1 (i:齿轮相传动比)

i

GD22dn2? Mg2? Mg2 = ? ? Mg1 375dt

GD222GD21dn1i?dn1 i?Mg1??? ?375dt375idt

GD222dn1GD21dn1iMg1??? ?Mg1?

375dt375dt

1?GD21?2?GD22

i

2， 均匀圆柱体飞轮力矩

0.707D外 D外

GD2?1?GD2外

雨篷抗倾覆验算

由规范 第7.4.1条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：

Mov≤Mr

式中

Mov----雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩； Mr----雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7条的规定计算。 第7.4.2条 雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用： 1 当L1≥2.2hb时

x0=0.3h

且不大于0.13L1。 2 当L1＜2.2hb时

x0=0.13L1 式中

L1----雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)； x0----计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)； hb----雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x0。

第7.4.3条 挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：

Mr=0.8Gr(L2-x0)

式中

Gr----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围(其水平长度为L3)内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和(图7.4.3)；

L2----Gr作用点至墙外边缘的距离。

L1=240mm, hb=100mm

L1＞2.2 hb 故x0=0.3hb=0.3×1

直接张力卷取机动态力矩计算

吴秋生

一， 基本物理量计算

1，飞轮力矩的折算

电机 齿轮箱 卷筒

i n1 n2

Mg1 GD21 Mg2 GD22

n n2?1 (i:齿轮相传动比)

i

GD22dn2? Mg2? Mg2 = ? ? Mg1 375dt

GD222GD21dn1i?dn1 i?Mg1??? ?375dt375idt

GD222dn1GD21dn1iMg1??? ?Mg1?

375dt375dt

1?GD21?2?GD22

i

2， 均匀圆柱体飞轮力矩

0.707D外 D外

GD2?1?GD2外

第二节 管 材 弯 曲

一、材弯曲变形及最小弯曲半径

二、管材截面形状畸变及其防止

三、弯曲力矩的计算

管材弯曲工艺是随着汽车、摩托车、自行车、石油化工等行业的兴起而发展起来的，管材弯曲常用的方法按弯曲方式可分为绕弯、推弯、压弯和滚弯；按弯曲加热与否可分为冷弯和热弯；按弯曲时有无填料(或芯棒)又可分为有芯弯管和无芯弯管。

图6—19、图6—20、图6—21和图6—22分别为绕弯、推弯、压弯及滚弯装置的模具示意图。

图6—19 在弯管机上有芯弯管

1—压块 2—芯棒 3—夹持块 4—弯曲模胎 5—防皱块 6—管坯

图6—20 型模式冷推弯管装置 图6—21 V形管件压弯模

1—压柱 2—导向套 3—管坯 4—弯曲型模 1—凸模 2—管坯 3—摆动凹模

图6—22 三辊弯管原理

1—轴 2、4、6—辊轮 3—主动轴 5—钢管

一、材弯曲变形及最小弯曲半径

管材弯曲时，变形区的外侧材料受切向拉伸而伸长，内侧材料受到切向压缩而缩短，于切向应

由力

??及应变??沿着管材断面的分布是连续的，可设想为与板材弯曲相似，外侧的拉伸区过渡到内侧的

压缩区，在其交界处存在着中性层，为简化分析和计

塔吊基础施工方案

一、工程概况

本工程包含1#~6#楼、8#~12#楼，11幢多层住宅楼；7#、13#~18#楼，7幢小高层住宅楼；社区用房；地下车库及附属用房（配电间、开关站），总建筑面积100031m2。 二、塔吊布置

1、根据实际情况现场共设置七台塔吊，其中设置QTZ40型塔吊四台，QTZ63型塔吊三台。拟多层塔吊（2#、3#、4#塔吊）基础采用天然地基，高层塔吊（1#、5#、6#、7#塔吊）采用预制混凝土管桩进行地基处理。

2、塔吊安装位置及埋置深度： 塔吊安装位置如施工平面图所示。

本工程设计室外标高为3m（黄海标高），现场自然场地标高约为1.67m。根据现场自然标高及塔吊附近建筑物的影响，拟考虑塔吊埋置深度如下：

1#塔吊（QTZ40），塔吊基础顶面标高为1.7m(黄海标高)，基础底板比临近的7#楼基筏板底面高0.9m。

2#、3#、4#塔吊（QTZ40）基础顶面深度为2.3m（黄海标高）。

5#塔吊（QTZ63）基础顶面深度为顶面标高为1.7m(黄海标高)，基础底板比临近的18#楼基筏板底面高0.9m。

6#塔吊（QTZ63）基础顶面深度为-1.35（绝对标高），基础底板与临近地下室的筏板高度相同。

7#塔吊（QTZ63）基础顶

FP03偏航减速器螺栓拧紧力矩

计算报告

江麓风能技术有限公司

2011年9月

1．螺栓预紧力矩及强度计算

采用普通螺栓时，靠联接预紧后在接合面间产生的摩擦力矩来抵抗转矩T，假设各螺栓的预紧程度相同，即各螺栓的预紧力均为F0，则各螺栓联接处产生的摩擦力均相等，并假设此摩擦力集中今后作用在螺栓中心处。为阻止接合面发生相对转对，各摩擦力应与各该螺栓的轴线到螺栓组对称中心O的连线相垂直。根据作用在箱体上的力矩平衡及联接强度的重要条件，应有

F0?KnR?mz①

(1)

②

其中：

R?T2r (2)

式中：

Kn——可靠性系数；

③?——接合面间的摩擦因数， 此处为钢和铸铁，查手册得?=0.2；

m——摩擦面的个数，取m=1； z——螺栓个数；

T2——输出扭矩；

r——螺栓轴线所在圆的半径。

利用下式计算出螺栓所受的拉应力以及需要的拧紧力矩。螺栓预紧力状态下的计算应力为:

?1?1.3F0 (3) As螺栓的许用拉应力为:

1

?l