简述用分层法计算竖向荷载作用下

例：如图1所示一个二层框架，忽略其在竖向荷载作用下的框架侧移，用分层法计算框架的弯矩图，括号内的数字，表示各梁、柱杆件的线刚度值（i?EI）。 l

图1

解：1、图1所示的二层框架，可简化为两个如图2、图3所示的，只带一层横梁的框架进行分析。

图2 二层计算简图

图3 底层计算简图

2、计算修正后的梁、柱线刚度与弯矩传递系数

采用分层法计算时，假定上、下柱的远端为固定，则与实际情况有出入。因此，除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数。底层柱的弯矩传递系数为矩传递系数，均为

1。 211，其余各层柱的弯矩传递系数为。各层梁的弯23

图4 修正后的梁柱线刚度

图5 各梁柱弯矩传递系数

3、计算各节点处的力矩分配系数

计算各节点处的力矩分配系数时，梁、柱的线刚度值均采用修正后的结果进行计算，如：

G节点处：?GH?iGH?iGH7.63??0.66 8iGH?iGD7.63?3.79iGD3.79??0.332

iGH?iGD7.63?3.79iHG7.63??0.353

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHI3.79??0.175

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHE10.21??0.472

例：如图1所示一个二层框架，忽略其在竖向荷载作用下的框架侧移，用分层法计算框架的弯矩图，括号内的数字，表示各梁、柱杆件的线刚度值（i?EI）。 l

图1

解：1、图1所示的二层框架，可简化为两个如图2、图3所示的，只带一层横梁的框架进行分析。

图2 二层计算简图

图3 底层计算简图

2、计算修正后的梁、柱线刚度与弯矩传递系数

采用分层法计算时，假定上、下柱的远端为固定，则与实际情况有出入。因此，除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数。底层柱的弯矩传递系数为矩传递系数，均为

11，其余各层柱的弯矩传递系数为。各层梁的弯231。 2

图4 修正后的梁柱线刚度

图5 各梁柱弯矩传递系数

3、计算各节点处的力矩分配系数

计算各节点处的力矩分配系数时，梁、柱的线刚度值均采用修正后的结果进行计算，如：

G节点处：?GH?iGH?iG?GjiGH7.63??0.668

iGH?iGD7.63?3.79iGD3.79??0.332

iGH?iGD7.63?3.79iHG7.63??0.353

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHI3.79??0.175

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHE10.21??0.

例：如图1所示一个二层框架，忽略其在竖向荷载作用下的框架侧移，用分层法计算框架的弯矩图，括号内的数字，表示各梁、柱杆件的线刚度值（i?EI）。 l

图1

解：1、图1所示的二层框架，可简化为两个如图2、图3所示的，只带一层横梁的框架进行分析。

图2 二层计算简图

图3 底层计算简图

2、计算修正后的梁、柱线刚度与弯矩传递系数

采用分层法计算时，假定上、下柱的远端为固定，则与实际情况有出入。因此，除底层外，其余各层柱的线刚度应乘以0.9的修正系数。底层柱的弯矩传递系数为矩传递系数，均为

1。 211，其余各层柱的弯矩传递系数为。各层梁的弯23

图4 修正后的梁柱线刚度

图5 各梁柱弯矩传递系数

3、计算各节点处的力矩分配系数

计算各节点处的力矩分配系数时，梁、柱的线刚度值均采用修正后的结果进行计算，如：

G节点处：?GH?iGH?iGH7.63??0.66 8iGH?iGD7.63?3.79iGD3.79??0.332

iGH?iGD7.63?3.79iHG7.63??0.353

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHI3.79??0.175

iHG?iHE?iHI7.63?3.79?10.21iHE10.21??0.472

第二节 竖向荷载计算

一、恒荷载标准值计算

前面算板的时候已经算过各楼面荷载，具体数据如下： 楼面、屋面荷载分为两种，恒载和活载。

（1）楼面荷载标准值：

楼面恒载： 3.54KNm2 厕所恒载： 4.94KNm2 屋面恒载标准值： 5.0KNm2

（2）恒载计算： 梁自重计算：

b?h?200mm?600mm（板厚100mm）

梁自重： 0.2??0.6?0.1??25?2.5KNm 抹灰层：20厚混合砂浆 0.02??0.6?0.1??2?17?0.34KNm

合计： 2.84KNm

b?h?250mm?500mm（板厚100mm）

梁自重： 0.25??0.5?0.1??25?2.5KNm

中文摘要

摘要

本文通过两个钢筋混凝土斜柱一一字形薄壁柱局部转换节点在竖向荷载作用下的静力试验以及有限元分析，获得了该节点的基本性能，其中包括开裂前后的竖向荷载的传递路径、试件应力分布，裂缝的发生、发展，及试件最后的破坏形态等。试验重点研究了两类节点中薄壁柱与方柱和转换梁相接处的竖向应力状态、转换梁应力状态以及斜柱和方柱的应力状态。结果表明有孔斜柱转换节点和无孔斜柱转换接点的竖向受力性能和传力机制存在着明显的差异。对有孔斜柱转换节点而言，转换梁的受力最为不利，它不仅承担由薄壁柱传来的垂直荷载，而且还承担由斜柱水平分力引起的轴向拉力，即截面上有弯矩、剪力和轴力的共同作用。正是由于转换梁在复杂应力作用下破坏，导致了薄壁柱中大幅度的应力重分布，使其产生局压破坏，且承载力不能得到充分发挥。但无论如何，整个节点的受力机制具有明显的桁架模型特征。对无孔斜柱转换节点而言，由于斜柱与转换粱和方柱形成了一个整体，而且斜柱角度较大，因而其传力机制和加腋的转换梁类似，但薄壁柱中的应力分布更为均匀，转换效果更好。

根据试验研究和有限元分析的结果，本文对两类转换节点的设计方法进行了初步探讨。在有孔斜柱转换节点中引入了桁架模型以确定转换梁、斜柱及方柱的内力。采用等效应力法确定

中文摘要

摘要

本文通过两个钢筋混凝土斜柱一一字形薄壁柱局部转换节点在竖向荷载作用下的静力试验以及有限元分析，获得了该节点的基本性能，其中包括开裂前后的竖向荷载的传递路径、试件应力分布，裂缝的发生、发展，及试件最后的破坏形态等。试验重点研究了两类节点中薄壁柱与方柱和转换梁相接处的竖向应力状态、转换梁应力状态以及斜柱和方柱的应力状态。结果表明有孔斜柱转换节点和无孔斜柱转换接点的竖向受力性能和传力机制存在着明显的差异。对有孔斜柱转换节点而言，转换梁的受力最为不利，它不仅承担由薄壁柱传来的垂直荷载，而且还承担由斜柱水平分力引起的轴向拉力，即截面上有弯矩、剪力和轴力的共同作用。正是由于转换梁在复杂应力作用下破坏，导致了薄壁柱中大幅度的应力重分布，使其产生局压破坏，且承载力不能得到充分发挥。但无论如何，整个节点的受力机制具有明显的桁架模型特征。对无孔斜柱转换节点而言，由于斜柱与转换粱和方柱形成了一个整体，而且斜柱角度较大，因而其传力机制和加腋的转换梁类似，但薄壁柱中的应力分布更为均匀，转换效果更好。

根据试验研究和有限元分析的结果，本文对两类转换节点的设计方法进行了初步探讨。在有孔斜柱转换节点中引入了桁架模型以确定转换梁、斜柱及方柱的内力。采用等效应力法确定

侏罗系上统遂宁组(J3sn)

岩性组合: 岩性为褐色－褐红色泥岩、粉砂质泥岩夹浅灰色－绿灰色细砂岩、褐色－褐灰色－绿灰色粉砂岩，底部为绿灰色细砂岩。

分层依据：

a、遂宁组下部岩性以厚层块状泥质岩类沉积为主，下伏上沙溪庙组上部沉积了一套以砂岩为主的地层。 b、遂宁组地层下部自然伽玛曲线形态常呈齿化的厚层块状，中－高值；视电阻率曲线呈低幅的块状。下伏上沙溪庙组顶部自然伽玛曲线呈指状、小尖峰状，中－低值，与上覆遂宁组区别较明显；视电阻率曲线呈山峰状。 地层接触关系

与下伏地层上沙溪庙组呈整合接触关系。 侏罗系中统上沙溪庙组(J2s) 岩性组合:

本组可分为三个岩性段：①5褐色－褐红色泥岩、粉砂质泥岩与绿灰色－褐灰色细砂岩、粉砂岩组成多个“上细下粗”的正旋回韵律层。②褐色－褐红色泥岩、泥质粉砂岩与褐灰－绿灰色细砂岩、粉砂岩不等厚互层。③褐色－褐红色－紫褐色泥岩、粉砂质泥岩、泥质粉砂岩与浅灰色－绿灰色－灰色细砂岩、粉砂岩组成多个“上细下粗”的正旋回韵律层。底部厚层浅灰色细砂岩夹灰色－褐色泥岩。

分层依据：

a、上沙溪庙组底部砂岩为浅灰色～绿灰色，呈厚层块状。 b、上沙溪庙组自然伽玛曲线、视电阻率曲线均具三分性，下部曲线形态以齿化的厚层块状为主，局部呈

以荷载传递解析法研究嵌岩灌注桩桩周及桩底荷载传递性状,并针对实际工程中桩周土体的加工软化和加工硬化型土的不同情况,建立了各种土体与岩层的荷载传递统一模型。对于桩端荷载传递机理,考虑嵌岩灌注桩桩端沉渣的影响,采用桩端阻三折线模型。在此基础上,充分考虑桩侧土(

第23卷 第8期

岩石力学与工程学报 23(8)：1394～1397

2004年4月 Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering April，2004

大坝CT技术研究概况与进展

余志雄 薛桂玉 周洪波 苏玉杰

(武汉大学水利水电学院 武汉 430072)

摘要 介绍了CT技术的原理和分类，讨论了弹性波CT技术、电磁波CT技术和电阻率CT技术在大坝隐患检测中的应用和进展，并列举实例，证明其应用效果，说明CT技术在大坝隐患检测中有着广阔的应用前景。 关键词 地下工程，大坝，隐患检测，CT，弹性波成像，电磁波成像，电阻率成像

分类号 TU 459+.3 文献标识码 A 文章编号 1000-6915(200

第五节 分布荷载作用时的土中应力计算

用布西奈斯克公式和叠加原理计算土中应力，若基础底面的形状及分布荷载都有是有规律的，则可以通过积分求解得相应的土中的应力。

若设基础面上作用着强度为p的竖直均布荷载，则微小面积dxdy上的作用力dp＝pdxdy可作为集中力来看待，则在基底面积范围内积分求得：

?s???d?z?F3z32???dQ5FR?3z32???p(x,y)d?d?F?(x??)2?(y??)2?z2)?52

在求解上式时要知道三个条件：

（1） 分布荷载p的分布规律及其大小；

（2） 分布荷载的妥布面积F的几何形状及其大小； （3） 所求应力的位置M点的坐标。

－、空间问题

（一） 圆形面积上作用均布荷载时，土中竖向正应力?z的计算：

?z?3pz32?2?0??R?d?d?520(?2?r2?2?rcos??z2)

?z??cp

rz及R的函数，可查表3－4得。 ?c——应力系数，它是R（二） 矩形面积均布荷载作用时土中竖向应力?z的计算

1、 矩形面积中点O下土中竖向应力?z的计算

?z?

3z2?3p?ll2?2?b2d?d?((????z)2225?b2?2p??2mn(1?n2?8m2)1?n?4m(1?4m)(n?

均布荷载作用下简支梁结构分析

摘要：本文利用ANSYS软件中的BEAM系列单元建立简支梁有限元模型，对其进行静力分析与模态分析，得出梁的结构变形，分析梁的受力情况。并用有限元刚度矩阵知识求解简支梁端点处得位移和旋度。在此基础上，利用经典力学对以上所得的结果进行梁的有关计算，并将结果与有限元刚度矩阵和ANSYS软件所得结果进行比较。通过比较得出不同方法在简支梁求解过程中自己的优势和缺点。

关键词：ANSYS简支梁 均布荷载 求解 应力 位移

1.引言

钢制实心梁的截面尺寸为10mm×10mm(如图1所示)，弹性模量为200GPa，均布荷载的大小及方向如图1所示。

图1

2.利用力学方法求解

运用力学方法将上述结构求解，易得A、B支座反力相等为500N，该简支梁的计算简图、弯矩图以及剪力图如下图所示：

1000N/m

1000mm

图2简支梁计算简图

跨中弯矩：125N㎡

图3简支梁弯矩图

支座反力500N

图4简支梁剪力图

3.利用ANSYS软件建立模型与求解

通过关键点创建实体模型，然后定义材料及单元属性，然后划分网格，建立有限元模型。具体步骤包括：添加标题、定义关键点、定义直