饱和粘性土的内摩擦角

陛 泌蝴 t考癣两、土 ,力终第6第3卷期地基基础工程 19年 g 96月

粘性土的等效内摩擦角和等代内摩擦角与主动土压力的计算李钓民

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(江市规划设计研究院，镇江市， 2 2 0 )镇 1 0 1

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众所周知，库伦土压理论只适用于无粘性土，但在实际工程中，常就地取粘性土为挡墙

后的填料或所变挡的土体本身即为粘性土时，粘聚力c对土压力有相当大的影响，不可忽视或低估其作用。不少学者提出粘性土的等效内摩擦角和等代内摩擦角的求法，为粘性土的土压力计算提供了较为合理的依据。笔者通过学习和进一步探讨，认识到所谓等效内摩擦角随土深度h变，每点的都不相等}而等代内摩攮角。而不随深度^变，在挡墙高度日范而围内，每点的庐都相等，可取代库伦土压公式中的，计算主动土压力系数、某点的土压力

强度和直接计算总的主动土压力。等效内摩擦角庐只限于计算某点的土压力强度。

二、粘性土的等效内摩擦角(一)地面为水平状奄时的等效内摩擦角如图 l示，挡墙后的地所面为水平面，利用应力圃与土=4。 5十 I |

的抗剪强度相结合起来考虑，

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可以很容易判别土中应力是否达到了强度极限。牯性土的抗剪强度一般采用库伦定律的表达式：f 0+d g,此式为 t

如何确定岩体的粘聚力c和内摩擦角φ

岩质边坡设计计算时经常用到的两个参数：粘聚力c，内摩擦角φ。

岩块的粘聚力c，内摩擦角φ可以直接通过直剪、单轴压缩或三轴压缩试验确定，

岩体的粘聚力c，内摩擦角φ如何确定呢？？？

《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2002第4.5.4条规定：

岩体内摩擦角可由岩块内摩擦角标准值按岩体裂隙发育程度乘以表4.5.4所列的折减系数确定。

表4.5.4 边坡岩体内摩擦角折减系数

边坡岩体特性内摩擦角折减系数

裂隙不发育 0.90～0.95

裂隙较发育 0.85～0.90

裂隙发育 0.80～0.85

碎裂结构 0.75～0.80

这里只给出了边坡岩体内摩擦角的折减系数，而没有提到岩体粘聚力的折减问题。只有内摩擦角没有粘聚力怎么计算呢？后面的4.5.5条给出了等效内摩擦角的估算方法，用等效内摩擦角自然就不需要用粘聚力。既然这样，4.5.4条的规定又有什么意义呢？？？

danuel朋友上传的

《三峡库区三期地质灾害防治重庆市江北区陈家馆危岩规划勘查报告》

4.1.2.1岩体性质指标的标准值一节中提到

“根据《工程地质勘察规范》DB50/5005-1998第8.3.1和第8.3.3有关规定：

岩石物理指标标准值

第25卷第 3期 21 00 9年月

南

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学

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J u afS u h e tUv ri n f c ce n e oh yoo ro l o t w s ies o y in ea dTc n l g n t

饱 S和粘性土劈裂注加浆固室内试验王玉平宝龙陈朱(.1西南技大科学木工程土与筑学院建

成强都6 30 1 10)四川绵阳6 11; . 0 22 0南交通西学大地工程系质摘要以四：川绵省阳地区的饱软和土为粘研究象，对通过软对土的能粘分谱析验试分了析该土的矿物成分微和观结构组成,讨探软粘了土裂注劈浆的设计方和法要，点得到浆注压力与浆注量随时的变化间线，曲扫描 镜图加和固后物理参前的对数表比劈明注浆裂加软固土效显果。著关键词：和软粘土饱裂注浆能劈谱分文章析号编：6 1 57 21 )—3 02— 4 7 1—5 (0 8 00 07 0中分类号：图U5 . T756文标识献码： A Sl t g G u i g rLao a o yeTto e Str d tlC y p i i on t b r t r s t f ua ae a t hn

A WG Yig.,H a— n HE in N u

粘性土：

塑性指数：塑性指数≥17的称粘土；17>液性指数≥10的称粉质粘土，10>塑性指数≥3的称为粉土，砂土的塑性指数一般都小于3。塑性指数越小，说明土的颗粒越粗，可塑的范围越小。粘性土根据塑性指数分为粘土和粉质粘土。 防渗心墙料：

①粒径大于5mm的不宜超过50%。②0.075mm以下的含量不应小于15%，且＜0.005mm不宜小于8%。③最大粒径不宜大于150mm或铺土厚度的2/3。④压实度≥98%。⑤渗透系数K≤1*10-5cm/s(均质坝K≤1*10-4cm/s)。⑥含水率控制在最优含水率-2~3%之间。⑦有机质≤2%。⑧水溶盐含量≤3%。(设计规范DL/T5395-2007) 高塑性粘土：

1.粘粒含量：30%~50%； 2.塑性指数：大于20；

3.渗透系数：小于1×10-5cm/s; 4.有机质含量小于2% 。

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 1号料场土样检测报告统计表 野外编塑性<0.005mm<0.075mm号 指数 含量% 含量% 4-4 16.9 14.8 49.7 4-5 11.7 18.6 49.2 CTK106 17.0 19.7 68.8 5-2 15.6 8.5 31.6 W1 18.5 26.6 59.1 BTK66 21.5 30.1 68.4 5-1 14.6 1.4 19.5 BTK65 14.9 4.1 18.2 >5mm含量 5.2 11.6 14.8 4.9 16.2 5.2 26.2 渗透系数 cm/s 1.11*10-5 1.25*10-6 9.34*10-7 3.38*10-6 -66.03*10 5.60*10-6 1.92*10-6 定

非饱和土的强度、变形理论研究及其在工程中的应用

摘要：非饱和土在实际工程中分布十分广泛，其工程特性相对于饱和土要更为复杂。在非饱和土力学中，非饱和土的强度和变形特性是非饱和土研究的重要内容。本文引用一些他人的研究成果，并结合作者自己的研究进行了系统的学习和综述非饱和土的强度与变形理论及其在工程实践中的应用。 关键词：非饱和土，剪切强度，变形特性

Study on the strength of unsaturated soils and deformation theory

and its application in engineering

Abstract: In engineering practice, unsatruated soils are widely distributed and display more complex behaviour compared with saturated soils. The study of strength characteristics and deformation behavior is very important in unsaturated soil machanic.

第21卷第5期2008年10月

常州工学院学报

JournalofChangzhouInstituteofTechnology

Vol.21　No.5

Oct.2008

大气作用下非饱和土湿热性状的计算模型与分析

李雄威　冯欣　陈建斌

1

2

3

(1.常州工学院土木建筑工程学院,江苏常州213002;2.中国科学院武汉岩土力学研究所,岩土力学与工程国家重点实验室,

湖北武汉430071;3.武汉市政工程设计研究院有限责任公司,湖北武汉430015)

摘要:采用湿热耦合非等温流方程,结合实际蒸发和植物蒸腾的边界条件,考虑了水分迁移所

引发的非饱和土应力变形行为,建立了大气-非饱和土相互作用的模型。采用该模型,可分析土体的湿热性状,计算由于水分变化所引起的土体变形,工程适用性较强。

关键词:大气作用;非饱和土;降雨;蒸发;植被蒸腾

+

中图分类号:TU441.3　　　文献标识码:A文章编号:1671-0436(2008)05-0006-04　

代表性,它以湿热耦合控制方程为基础,采用Pen-man-Wilson蒸发公式在土体与大气之间架立了

桥梁,该模型被室内一维土柱蒸发试验所验证。

对气候变化极为敏感的膨胀土而言,在降雨和蒸发过程中赋存着不同的水力特性,而且在大气作用下植被蒸腾对

试验题目：水平土柱吸渗法测定非饱和土壤水扩散率 1 试验目的和测定原理

1.1 试验目的

掌握利用水平土柱法测定土壤水扩散率D(θ)的方法。该法是利用一个半无限长水平土柱的吸渗试验资料，结合解析法求得的计算公式，最后计算求出D(θ)值。 1.2 实验原理

做一个厚度较小（小于10cm）的水平土柱，长度为100cm左右，使密度均一，且有均匀的初始含水率。在土柱进水端维持一个接近饱和的稳定边界含水率，并使水分在土柱中作水平吸渗运动，忽略重力作用，作为一维水平流动其微分方程和定解条件为

????＝??t?x????＝?a??＝?b???????D(?)??x???χ>0 t=0 χ=0 t>0

(a)

(b)

(c)

式（b）中为初始条件，即土柱有均匀的初始含水率?a。式（c）为进水端的边界条件，即土柱始端边界含水率始终保持在?b（接近饱和导水率）。方程（a）在上述定解条件下，求出其解析解，即可以得出D(?)的计算公式。该方程为非线性偏微分方程，求解比较困难。采用Boltzmann变换，将其转化成偏微分方程求解。

Boltzmann变换如下：方程a可改写为以距离坐标x(θ，t)为因变量的基本方程即：

?????????D(?)/?

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华侨大学数量经济研究院，李拉亚

经济学动态2011.2

[摘要]本文分析了理性疏忽、粘性信息和粘性预期理论与有限理性理论和粘性价格理论地思想渊源关系，指出了这三种理论在哪些方面突破了理性预期理论和粘性价格理论地框架，解释了它们各自假设条件和各自降低信息成本地方法，介绍了它们地理论创新、模型特征及其政策特点，分析了它们地内在联系，指出了它们地局限性.同时，还简要介绍了与这三种理论相似地中国粘性预期理论地类似假设条件.文档来自于网络搜索 （中经评论·北京）一、导言

20世纪中期计算机兴起，对人类突破线性建模假设提供了一种新地方向和出路.但是计算机算法对许多非线性问题也没有找到可行解决方案，或者说，还没有有效算法.这些问题涉及到一个组合爆炸问题（combinatory explosion）.组合爆炸指计算机在处理问题时，由于对问题认识有限，只好对该问题可能求解区间进行全部搜索，如果区间太大或区间结构太复杂，导致搜索时间太长（即时间非线性增长），或者占用计算机内存太多（空间非线性增长）.组合爆炸导致搜寻信息成本无限提高.

除组合爆炸外，还存在信息爆炸.随着科技发展，互联网发展，信息出现爆炸性增长.因收集信

饱和聚酯(无油醇酸)树脂

采用不同的多元酸和多元醇可合成出不同类型、不同特性的饱和聚酯树脂。若使用的都是直链结构的二元醇和二元酸，产生的就是只含直链结构的聚酯树脂，若使用的多元酸中含苯环（例：苯酐、对苯二甲酸、偏苯三酸酐等）产生的就是含有苯环结构的聚酯树脂，若采用化学反应引入除多元醇、多元酸之外的其它成份，产生的就是改性聚酯树脂。

合成聚酯树脂若采用直链结构的多元醇与多元酸，合成得到的树脂具有线性结构，柔韧性非常好，主要用途不是在涂料行业；日常生活与工作中所接触到的尼龙就是很典型的线性聚酯，最典型的线性聚酯尼龙-66就是己二胺与1,6-己二酸的产物，从结构上看也可用1,6-己二醇与1,6-己二酸合成。

合成聚酯树脂若采用苯环的多元酸与多元醇反应，合成得到含有苯环结构的树脂，苯环的刚性特征赋予树脂以硬度，而苯环的稳定的结构特征赋予树脂以耐化学性。

合成聚酯树脂时，若通过化学反应引入一些其它成份，可拥有聚酯树脂原本不具备的性能，达到改善和突出某种性能目的，来达到特殊的应用性能要求，目前使用较多的是环氧、丙烯酸、有机硅改性聚酯树脂。

涂料行业最常用的饱和聚酯树

汽化潜热

水的比热容4180J/(kg.℃)，一般计算用4200J/(kg.℃)

水从20到100度蒸发 0.4MPa蒸汽143度 汽化潜热2133kJ/kg

水在一个大气压（0.1MPa） 100℃时的汽化潜热为2257.2kJ/kg

饱和水和饱和水蒸气热力性质表(按压力排列)

压力 /MPa 温度/℃ 汽化潜热 kJ/kg

0.001 6.9491 2484.1

0.002 17.5403 2459.1

0.003 24.1142 2443.6

0.004 28.9533 2432.2

0.005 32.8793 2422.8

0.006 36.1663 2415

0.007 38.9967 2408.3

0.008 41.5075 2402.3

0.009 43.7901 2396.8

0.01 45.7988 2392

0.015 53.9705 2372.3

0.02 60.065 2357.5

0.025 64.9726 2345.5

0.03 69.1041 2335.3

0.04 75.872 2318.5

0.05 81.3388 2304.8 0.06 85.9496 2293.1

0.07 8