楼梯设计尺寸计算公式

第四章 楼梯和电梯

楼梯设计与尺寸计算

楼梯是房屋各楼层间的垂直交通联系部分，是楼层人流疏散必经的通路。楼梯设计应根据使用要求，选择合适的形式，布置恰当的位置，根据使用性质、人流通行情况及防火规范综合确定楼梯的宽度及数量，并根据使用对象和使用场合选择最合适的坡度。这里只介绍在已知楼梯间的层高、开间、进深尺寸的前提下楼梯的设计，对楼梯各细部尺寸进行详细的计算。现以常用的平行双跑楼梯为例，说明楼梯尺寸的计算方法，如图13-17。

【设计步骤】

① 根据建筑性质如表13-1选择确定楼梯踏步高宽 尺寸h×b,根据层高H和初选踏步高h确定每层踢面数N， N＝H／h。为了减少构件规格，一般应尽量采用等跑梯段， 因此N宜为偶数。如所求出N为奇数或非整数，可反过来 调整踏步高h。

② 根据步数N和踏步宽b决定梯段水平投影长度L， L=(0.5N-1)b。

③ 确定是否设梯井。如楼梯间宽度较富裕，可在两 梯段之间设梯井。供少年儿童使用的楼梯梯井不应大于 120mm，以利安全。梯井宽C通常为50～200mm。

④ 根据楼梯间开间净宽A和梯井宽C确定梯段宽度， a=(A—C)／2。同时检验其通行能力是否满足紧急疏散时 人流股数要求，如不能满足，则应对梯井

GB3478.1-83

内

浙开线内花键尺寸计算

已知参数

模数齿数压力角齿根类形大径公差小径公差

内花键公差等级花键长度齿形裕度量棒直径

2.5153012502506H580.14.25

模数齿数压力角大径

渐开线终止圆直径最小值小径

作用齿槽宽最大值实际齿槽宽最大值实际齿槽宽最小值作用齿槽宽最小值

4.2

齿根圆弧最小曲率半径周节累积公差齿形公差齿向公差跨棒距

2001.12

2.5000

1530P41.250.00040.535.393.9984.0373.9663.9270.500.0510.0370.01631.284

0.14500.2500.0000.250

计算结果输出

推荐值

量棒直径

结果校验 切点所在圆

M 值

为数据输入区参考标准: GB3478.1-83

36.667

压铸中需计算的公式

1. 金属的流量计算：

a. 金属的体积=重量/密度=产品重量/材质的密度（得到的单位是mm） b. 金属的流量=金属的体积/充型的时间(得到的单位是cm3/s) c. 内浇口截面积=金属的流量/充型速度（得到的单位cm2） d. 锌合金喷嘴的直径计算：

1） 喷嘴的截面积=金属的流量/充型速度（得到的单位cm2） 2） 计算可得到喷嘴的直径.

e. 排气槽面积的计算方法：（不能小于内浇口面积的20%） 排气槽的面积=金属的体积(cm3)/（充填时间*200m/s）

注意：单位的换算，另外200m/s是空气的逃逸速度. 2. 另一种方法： a.经验公式：

浇口面积 ：A=K*√W 注：A为浇口截面积，W是压铸件的重量和渣包重量的和

K为铝合金铸件若在150g-200g, k值约为2.5-3.0；200g-350g，可用

3.0-3.5，铸件更重则可用4.0以上.. b.流率计算法：

1）最小壁厚：查铸件图及样品. 2）充填时间：查表1.1

3）通过浇口之重量：压铸件的重量和渣包重量的和

4）通过浇口之体积：V=压铸件的重量和渣包重量的和/合金溶液之密度

注意：铝的密度为2.4-2.5g/cm3,锌合金为6.12

附录C 溢流坝段设计及水力计算

不设闸门的堰顶高程就是水库的正常蓄水位，库水位超过堰顶后就溢过堰顶泄向下游，这种型式结构简单、管理方便，适用洪水流量大、上游淹没损失不大的中小型工程。

坝顶表孔溢洪道优点：（便于排除漂浮物，不易堵塞，（但表孔位置较高，它不能满足排砂、放库等要求。

C.1 溢流堰泄流能力计算基本公式： 式中：Q—流量，m B—溢流堰净宽， Hw—堰顶以上作用水头， g—重力加速度， m—流量系数，根据1435.5-1380=55.5m, H C—上游面为铅直时， ε—侧收缩系数； δs—淹没系数，取 曲线型实用堰设置中墩，共曲线型实用堰的侧收缩系数可由以下公式计算：??1?0.2 ?k为边墩形状系数，边墩取为圆弧形，系数为 ?0为中墩形状系数，中墩也同样取为圆弧形，系数为代入数据:

； m；m/sd =H 1.0[?k?(n4）泄流量与堰顶水头不能及时加大泄量降低库水位。 3Q?Cm?sB2gHw2Hw=(1439.1-1435.5)

d?3时，可取m=mP/ Hd =55.5/2.9=19,C取1.0； ；

2孔，每孔

泞工之纷

湖南衡阳技术学院

邱蔑菲

焊缝尺寸焊角尺寸等过大,

如对接焊缝的焊缝宽度。

,

角焊缝的,

其中一

为坡。

口两边焊缝覆盖

的宽度

,

一般取

是表示焊缝形状特征的指标

是影响

焊接质量的重要因素之一粗大反之咬边,

若焊缝过宽,

,

焊缝尺寸

带钝边的

形坡口对接焊缝宽度经验计形坡口,

不但焊接接头受热程度严重塑、

引起焊缝晶粒,

算公式为,

如图间隙为,

所示的带钝边的坡口,

钝边,

韧性下降,

,

而且焊接热影响区较大

易

角度为月根部半径为

产生焊接应力与变形,

再者浪费材料,,

,

增加成本

根据解三角形的方法

焊缝过窄,

焊角尺寸过小,

母材与焊缝可能。

焊缝宽度占一一

熔合不良、

引起应力集中

同时还可使焊缝易产生因此正确确定、

月,

裂纹等缺陷

影响接头强度。,

其中一。

为坡

口两边焊缝覆盖宽度

一般

二

焊缝尺寸是保证焊接质量的关键笔者经过多年的研究

得出了手弧焊

埋弧焊,

焊缝尺寸的经验计算公式中确定手弧焊、

,

本经验公式对焊接工艺

埋弧焊焊缝尺寸提供了理论依据。

具有较强的实用性

一

、

手弧焊焊缝尺寸的经验计算公式

图

角焊缝焊角尺寸的经验计算公式对接焊缝宽度的计算公式

角焊缝是两焊件接合面构成直交或接近直交所,

根据板厚及焊接方法要求的不同

对接焊缝可、

焊接的焊缝角焊缝的焊缝尺寸主要是指焊角尺寸,

。

分为

形焊缝、

即不开坡形坡

口

对接焊缝。

设计应用公式

一：导体

1．绞合外径 束绞: D=√N x 1.155 x d

2．重量（Kg/100m）= d2 x 0.7854 x 8.89 x N x C x 1.03e/10

(d=线径 N＝导体条数 C=芯数 1.03=绞入率 e=导体之相关工程绞合次数）

3. 绞入率=(外沿线长－中心线长）÷中心线长「本厂适用参考值为1.03」

二：绝缘

1. 外径=绝缘厚度 X 2＋上过程外径

2.重量（kg/100m）=(D2-d2xλ)x0.7854xGxCx1.03e/10[注:单支导体λ=1;绞合导体λ=0.85】 （D=绝缘外径 d=导体外径 G=比重 C=芯数 1.03=绞入率 e=绝缘工程之绞合次数）

三：外被

**用量计算：总原则 : 截面积 x 单位长度(100M）x 比重

1．充实型押出：重量(kg/100m)= (D2-d2Xc) x 0.7854 x G/10 （D=完成外径 d=芯线外径 G=比重 C=芯数）

2．半管型押出：重量(kg/100m)=（D2-d2 xλ)x0.7854xG/10

（D=完成外径 d=押出前集合芯线外径 G=比重 λ

. 桨叶的迎角只会影响升力的大小，不会前进。直升机前进是靠螺旋桨的旋转面向前倾斜实现的，桨叶的迎角变化，指的只是桨叶本身绕横向的轴旋转。就是对称的两只桨，成一条直线，以这个直线为轴旋转。迎角增大，旋转阻力增大，如果转速不变的情况下，升力就会增大，直升机上升。

飞机螺旋桨由两个或者多个桨叶以及一个中轴组成，桨叶安装在中轴上。飞机螺旋桨的每一个桨叶基本上是一个旋转翼。由于他们的结构，螺旋桨叶类似机翼产生拉动或者推动飞机的力。

旋转螺旋桨叶的动力来自引擎。引擎使得螺旋桨叶在空气中高速转动，螺旋桨把引擎的旋转动力转换成前向推力。空气中飞机的移动产生和它的运动方向相反的阻力。所以，飞机要飞行的话，就必须由力作用于飞机且等于阻力，而方向向前。这个力称为推力。

典型螺旋桨叶的横截面如图3－26。桨叶的横界面可以和机翼的横截面对比。一种桨叶的表面是拱形的或者弯曲的，类似于飞机机翼的上表面，而其他表面类似机翼的下表面是平的。弦线是一条划过前缘到后缘的假想线。类似机翼，前缘是桨叶的厚的一侧，当螺旋桨旋转时前缘面对气流。

桨叶角一般用度来度量单位，是桨叶弦线和旋转平面的夹角，在沿桨叶特定长度的的特定点测量。因为大多数螺旋桨有一个平的桨叶面，弦线通常从螺旋桨桨叶面开始划。螺

各类钢筋设计长度计算公式 L——构件长度 b——保护层厚度 d——钢筋直径

x——设计图示锚固长度等 H——构件高度 B——构件宽度

注：端部90度弯折的量度差值(1.75d)在预算中未减，是因为量小不重要。 1、直钢筋：

（1）端部弯半圆钩：设计长度=L-2b+2*6.25d （2） 端部斜钩：设计长度=L-2b+2*4.9d （3） 端部直钩：设计长度=L-2b+2*3.5d （4）、端部弯折：设计长度=L-2b+2x 2、 弯起钢筋：

（1） 双弯起钢筋端部带半圆钩：

设计长度=L-2b+2*(H-2b)*tg(α/2)+2*6.25d = L-2b+2*(H-2b)*tg(α/2)+12.5d （2）双弯起钢筋端部带弯折及半圆钩： 设计长度=L-2b+2*(H-2b)*tg(α/2)+2*(x+6.25d) （3） 双弯起钢筋端部带弯折： 设计长度=L-2b+2*(H-2b)*tg(α/2)+2x （4）单弯起钢筋端部带半圆钩： 设计长度=L-2b+(H-2b)*tg(α/2)+2*6.25d 3、箍筋：

（1） 单箍方形或矩形：

设计长度=2*（H+B）-8b+8d+2*6.9d-3*1.75d

A/O工艺设计参数

1

2

①水力停留时间：硝化不小于5～6h；反硝化不大于2h，A段:O段=1:3 3

4

②污泥回流比：50～100%

5

6

③混合液回流比：300～400%

7

8

④反硝化段碳/氮比：BOD

5/TN>4，理论BOD消耗量为1.72gBOD/gNOx--N

9

10

⑤硝化段的TKN/MLSS负荷率（单位活性污泥浓度单位时间内所能硝化的凯

11

氏氮）：<0.05KgTKN/KgMLSS·d

12

⑥硝化段污泥负荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD

5/KgMLSS·d

13

⑦混合液浓度x=3000～4000mg/L（MLSS）

14

⑧溶解氧：A段DO<0.2～0.5mg/L

15

O段DO>2～4mg/L

16

⑨pH值：A段pH =6.5～7.5

17

O段pH =7.0～8.0

18

1

⑩水温：硝化20～30℃

19

反硝化20～30℃ 20

⑾ 碱度：硝化反应氧化1gNH

4+-N需氧4.57g，消耗碱度7.1g（以CaCO

3

计）。

21

反硝化反应还原1gNO

3--N将放出

22

2.6g氧，生成

3.75g碱度（以CaCO

3计）

23

⑿需氧量Ro——单位时间内曝气池活性污泥微生物代谢所需的氧量称为需24

氧量(KgO

2/h)。微生物分解有机物需消耗溶解氧，而微生物自身代谢也需消耗溶

25

解氧，所以Ro应包括这三部分。

26

Ro=a’QSr+b’VX+4.

27

6Nr

公式名称次数密度 组距

数学公式各组次数/组距 (最大值-最小值)/组数 全距/1+3.322*lgN 全距/组数 (上限+下限)/2 上限-相邻组的组距/2 下限+相邻组的组距/2x

说明

字母含义

组中值

开口组只有上限 开口组只有下限 简单x x n f

n

x

算术平均数x

xf fn

加权

:平均数 ：单位变量值 ：总体单位数 ：权数

H

调和平均数H

1 x

简单

m 1 x *m

加权

H :平均数 x :单位变量值 n :总体单位数 m :权数

G

n

几何平均数G f

f

x xf

简单 加权

G :平均数 n :项数

:连乘

Me

L

2

s m 1 *d fm

下限公式

中位数

Me

f

U

2

sm 1 *d fm

上限公式

计数 中位数所在后各组累计 s m 1 : 数 f m :中位数所在组的次数 d :中位数所在组的组距M o :众数 L :中位数所在的下限 U :中位数所在的上限 1 :众数所在组的次数与前一组

M e :中位数 L :中位数所在的下限 L :中位数所在的下限 U :中位数所在的上限 中位数所在组前各组累 s m 1 :

M

o

L

1 1 2 2 1 2

*d

下限公