桥梁抗倾覆验算

雨篷抗倾覆验算

由规范 第7.4.1条规定：砌体墙中钢筋混凝土雨篷的抗倾覆应按下式验算：

Mov≤Mr

式中

Mov----雨篷的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩； Mr----雨篷的抗倾覆力矩设计值，可按第7.4.7条的规定计算。 第7.4.2条 雨篷计算倾覆点至墙外边缘的距离可按下列规定采用： 1 当L1≥2.2hb时

x0=0.3h

且不大于0.13L1。 2 当L1＜2.2hb时

x0=0.13L1 式中

L1----雨篷埋入砌体墙中的长度(mm)； x0----计算倾覆点至墙外边缘的距离(mm)； hb----雨篷的截面高度(mm)。

注：当雨篷下有构造柱时，计算倾覆点到墙外边缘的距离可取0.5x0。

第7.4.3条 挑梁的抗倾覆力矩设计值可按下式计算：

Mr=0.8Gr(L2-x0)

式中

Gr----雨篷的抗倾覆荷载，为雨篷尾端上部45°扩展角的阴影范围(其水平长度为L3)内本层的砌体与楼面恒荷载标准值之和(图7.4.3)；

L2----Gr作用点至墙外边缘的距离。

L1=240mm, hb=100mm

L1＞2.2 hb 故x0=0.3hb=0.3×1

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独柱墩连续箱梁桥抗倾覆稳定性验算分析

作者：钟豪 等

来源：《价值工程》2013年第09期

摘要： 在偏心偶然超载作用下，独柱墩桥梁可能发生整体横向失稳。通过对独柱墩连续箱梁桥的抗倾覆能力分析，并以云南省武定至昆明高速公路共9座独柱墩箱梁桥的抗倾覆验算为工程背景，运用有限元分析程序MIDAS/ CIVIL2006，对其中横向受力最不利的箱梁进行了整体抗倾覆验算，并有针对性的提出应对措施，以避免发生支座脱空现象导致侧倾，提高桥梁的抗倾覆能力。

Abstract： Under the action of the eccentric accidental overloading， the overall lateral instability of single column pier bridge may occur. Through to the analysis of the ability against

overturning on continuous box girder bridge， and WuDing to Kunming highwa

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

1、承台底面积验算

轴心受压基础基底面积应满足

S=23.56≥(Pk+Gk)/fc=(171.77+176.7)/14.3=0.024m2。（满足要求）

2、承台抗冲切验算

由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：

应满足如下要求

式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=360.717/23.56=15.311kN/m2；

βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1； h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=300-35=265mm；

Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=3.8×2.475=9.405m2；

am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；

at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；

ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；

8。１、２电杆基础极限倾覆力Ｓj或极限倾覆力矩M ｊ得计算,就是假定土壤达到了极限平衡状态。土压力得X得计算式如下:

=＝

:土压力,KPａ;

:土压力参数,按表8.1.2确定,ＫN/m３;

β:等代内摩阻角,按表８.1。2确定,(°);

:自设计地面起算得深度,m 。

８。1.３电杆得计算宽度应按8、1.３得第一款与第二宽得内容确定。

1、基础为单杆组成时应按式(8、1.3-1)确定:

0＝k0(8。1、３－1)

Ｋ0=1(8.1.3-２)

Ｂ0:电杆得计算宽度,m;

b:电杆得实际宽度,m;

k0:空间增大系数,可按式(8.1.3-2)或按表8.1、3—1确定;

ξ:土得侧压力系数,可按表8、1、３－2确定。

2、基础为双杆组成时,基础计算宽度按式(8、1。３-3)与(8。１。3—4)中得较小者确定,双杆中心距≤2。5:

b0＝(+)Ｋ0 (8。1.3-3)

＝2K0 (8、1.3－4)

０

8。１、４不带卡盘得电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力或极限倾覆力矩应符合下列公式要求:

Sｊ≥S0(8。１.4—1)

M j≥H０S0(８、1、4—2)

Sｊ=(8.1、4—3)

Ｍj=(8。1、４—4)

(８、1、４-５)

μ=(8。１.４-６)

θ=(8。１。4—７) 式中:

S j--极

【摘 要】 进入21世纪以来，在经济和技术发展的推动下，为我国相关行业的发展带来了极大的推动作用，在很多施工建设中离不开起重机设备的支撑。如何确保起重机装置的稳定运行，就需要高度关注起重机的抗倾覆性。在工程施工中，起重机装置发挥着重要的作用，在不断提升了建筑施工机械化水平之后，将越来越高的要求抛向了起重机的安全性和稳定性。所以，必须要对其抗倾覆稳定进行着重的分析与谈探究。

【关键词】 起重机 抗颠覆 稳定性 1 分析稳定性的重要性

在吊装时，明确的给出起重机的额定载荷：通常在坚实的支撑表面上设置所列额定值，在要求的范围之内控制起重机的水平偏差，这样起重机不会因为支撑物不稳定而歪斜和摇晃。为了确保起重机在施工的时候可靠、安全，需要认真的分析其支撑面的受力情况。 2 起重机的构成与参数分析 2.1 机械构成

以履带式起重机为例进行论述。首先，动臂结构。多节的组装桁结构即动臂，对节数进行调节后，臂的长度可以被改变，在转台前部设置安装其端部，通过钢丝变幅滑轮组支撑悬挂其顶端，这样其倾斜角就可以被改变。可以将副臂加在动臂的顶端，动臂和副臂会构成一个夹角。主、幅卷扬系统是起升机结构的主要构成，在动臂吊重时主要会应用

【摘 要】 进入21世纪以来，在经济和技术发展的推动下，为我国相关行业的发展带来了极大的推动作用，在很多施工建设中离不开起重机设备的支撑。如何确保起重机装置的稳定运行，就需要高度关注起重机的抗倾覆性。在工程施工中，起重机装置发挥着重要的作用，在不断提升了建筑施工机械化水平之后，将越来越高的要求抛向了起重机的安全性和稳定性。所以，必须要对其抗倾覆稳定进行着重的分析与谈探究。

【关键词】 起重机 抗颠覆 稳定性 1 分析稳定性的重要性

在吊装时，明确的给出起重机的额定载荷：通常在坚实的支撑表面上设置所列额定值，在要求的范围之内控制起重机的水平偏差，这样起重机不会因为支撑物不稳定而歪斜和摇晃。为了确保起重机在施工的时候可靠、安全，需要认真的分析其支撑面的受力情况。 2 起重机的构成与参数分析 2.1 机械构成

以履带式起重机为例进行论述。首先，动臂结构。多节的组装桁结构即动臂，对节数进行调节后，臂的长度可以被改变，在转台前部设置安装其端部，通过钢丝变幅滑轮组支撑悬挂其顶端，这样其倾斜角就可以被改变。可以将副臂加在动臂的顶端，动臂和副臂会构成一个夹角。主、幅卷扬系统是起升机结构的主要构成，在动臂吊重时主要会应用

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关于桥梁抗风的讨论

作者：胡东 陈大汉 罗清井

来源：《建筑工程技术与设计》2014年第30期

【摘要】随着我国桥梁的发展，桥梁主梁的跨径越来越大，主梁的质量越来越轻，原来的恒荷载的影线的权重比例越来越小，相反动荷载的影响的权重比例越来越大。研究的主要方向也在变化，原来主要考虑的是主梁在静荷载作用下的强度、刚度和稳定性问题的研究，慢慢地转变成了主梁在风荷载等动荷载作用下的各种性能指标的研究。 【关键词】桥梁 风振 控制措施 一、桥梁抗风研究的意义、方法和问题 1.1、意义 1.1.1、抗灾害

回顾1940年以来世界上主要的桥梁风害的情况，其中典型的桥梁（Tacoma桥）被风摧毁的事故，引起了世界桥梁工程师的注意，指出风对桥梁破坏的严重程度。对于桥梁风害的情况，回顾桥梁的被风摧毁事故，其中最早可以追溯到1818年，苏格兰的一座桥，首先因为风的作用而遭到毁坏。之后，到1940年，相继有11座桥因风的作用而受到不同程度的毁坏。其中英国的苏格兰的Tay桥的倒塌造成了75个人死亡的惨剧。此外，还有一

一、预应力混凝土梁

1.持久状况正常使用极限状态计算（结构抗裂验算，第六章） 参照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（以下简称桥规）6.3.1条，对预应力混凝土受弯构件进行正截面和斜截面抗裂验算。

(1)、正截面拉应力要求

a.全预应力构件短期效应组合 预制构件 σst-0.85σpc≤0 分段浇筑构件 σst-0.80σpc≤0

即短期效应组合下不出现拉应力。 b.A类构件（短期效应组合） 短期效应组合 σst-σpc≤0.7ftk 长期效应组合 σlt-σpc≤0

即长期组合不出现拉应力，短期组合不超过限值。 (2)、斜截面主拉应力要求

a. 全预应力构件（短期效应组合） 预制构件 σtp≤0.6ftk 现场浇筑构件 σtp≤0.4ftk b. A类构件短期效应组合 预制构件 σtp≤0.7ftk

现场浇筑构件 σtp≤0.5ftk

2、持久状况和短暂状况构件的应力计算（持久状况）

持久状况预应力混凝土构件应力计算参照《桥规》7.1条的规定加以考虑。计算使用阶段正截面混凝土的法向压应力和斜截面混凝土的主压应力，并不得超过规定限值。考虑预加力效应，分项系数取1.0，并采用标准组合，汽车荷载

独柱墩桥梁的稳定性验算报告

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独柱墩桥梁的稳定性验算报告

一、工程概况

本报告验算的桥梁包括钟家湾立交桥、大帝山立交桥、山阴大桥和平水东江大桥等桥梁中的各独柱墩桥梁。各座桥梁布置情况如表1：

表1 各独柱桥梁布置表

桥面宽度(m) 桥梁 配跨(m) 起点桩号 终点桩号 主梁结构形式 桥面铺装 平曲线 现浇预应力砼等K1502+786.5钟家湾立交桥 22+38+22 K1502+300.5 高度连续箱梁，0.5+8.5+0.5 13cm钢筋砼 R=450m 7 梁高2m 后张法空心板，25+1.8+25+13cm现浇砼K38+753.68 K38+911.04 梁高1.1m，三跨0.5+13+0.5 R=400m 平水东江桥 1.8+25 刻纹路面 简支 山阴大桥 1-40 K5+260 K5+630 (0.5+3+0.25后张法预应力砼+8.5+1.25)*10cm钢筋砼 R=2400m T梁，梁高2.3m 2 A匝道桥 大帝山C匝道桥 立交桥 D匝道桥 2-3*20 现浇普通钢筋砼0.5+1.25+3.K0+41.450 K0+164.450 等高度连续箱13cm钢筋砼 R=40m 75+2.5+0.5 梁，梁高1.4m 现浇普通钢筋