重力式挡土墙抗滑稳定性验算

08级土木一班 刘利坤 0843052075

重力式挡土墙地震作用下的稳定性分析

作者：Xinpo Li, Yong Wu, Siming He

发表日期：2010年10月10日

关键字：抗震稳定性，极限状态分析，重力式挡土墙，屈服加速度 1.简介

重力式挡土墙是广泛应用于填充道路和住宅区相毗邻的斜坡的的地面围护结构，也用于地震多发地带。许多研究者通过不同的方法发展了挡土墙度过地震的设计方法。虽然对于挡土墙的合理设计方法的探索已经持续了几十年，对于挡土墙结构在最近的重大地震中从微小的扭转到灾难性的故障的损坏的观测，包括1999年的土耳其地震[1]；2004年的中越地震[2]；2008年的汶川地震[3]。

直到今天为止，假设法是最广泛运用的用来分析地震中挡土墙稳定性的方法，这种被从业者使用的最主要的方法通常要求评估挡土墙后的土压力和用一个安全因子来表示土结构的稳定性。地震的影响作用用一种虚拟静态的方法来描述通过用一个近似不变的力作用在水平方向。为了估算地震下土壤对挡土墙的推动作用，Mononobe–Okabe方法及其拓展方法被广泛的应用[4–6]。Mononobe–Okabe方法把地震荷载看成假设的动态力；在回填中产生均匀加速度。回填土看成是理

重力式挡土墙验算[执行标准：公路]

计算项目：重力式挡土墙 1

计算时间： 2013-03-27 13:03:33 星期三

------------------------------------------------------------------------ 原始条件:

墙身尺寸:

墙身高: 10.000(m)

墙顶宽: 0.500(m)

面坡倾斜坡度: 1:0.000

背坡倾斜坡度: 1:0.500

采用1个扩展墙址台阶:

墙趾台阶b1: 0.500(m)

墙趾台阶h1: 0.500(m)

墙趾台阶与墙面坡坡度相同

墙底倾斜坡率: 0.000:1

物理参数:

圬工砌体容重: 23.000(kN/m3)

圬工之间摩擦系数: 0.400

地基土摩擦系数: 0.500

砌体种类: 块石砌体

砂浆标号: 10

石料强度(MPa): 30

挡土墙类型: 一般挡土墙

墙后填土内摩擦角: 35.000(度)

墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)

墙后填土容重: 19.000(kN/m3)

墙背与墙后填土摩擦角: 17.500(度)

地基土容重: 20.000(kN/m3)

修正后地基土容许承载力: 450.000(kPa)

地基土容许承载力提高系数:

墙趾值提高系数: 1.200

墙踵值提高系数: 1

重力式挡土墙稳定性的可靠性分析铁一院

李善皋

葛建军

一

、

前言,

众所周知法或断面。

设计工作需在很多不确定性的条件下‘

确定在当时认为最为合理,

、

有效的方。

处理不确定性的两个重要方法是使用安全系数的概念和使用可靠性设计的概念由于有关的随机变量较多其概型和分布参数不易获得。

在岩土工程领域中函数式中,

且在极限状态〕,

有的计算参数往往又是土的抗剪强度指标的函数〔如入,

二

中

因而不确

定性很复杂

研究使用可靠性设计的方法,。

难度就更大

。

挡土墙是岩土工程的重要组成部分

在路基工程中应用得比较广泛

且所修建的挡土墙。

一般都是成功的。

可见

一

目前使用安全系数的概念处理不确定性的定值设计法是可行的。

然

而也有下列欠合理之处用大于,

。

的安全系数

值作为判断指标值。

确定的

值不仅难以弥补或概括一些不。

确定性的因素角乙、

同时

值也不能定量地表达所设计的挡土墙具有多大的安全度对墙底与地基间摩擦系数、

不考虑计算参数的变异性和墙背土的内摩擦角中容重、

、

墙背与其后土体之间摩擦,

土、

墙身污工容重丫污等均视为不变的定值施工条件等而变化的变量布、

但事实上这些”。

参数是随所处自然环境定状态的可靠性大在倾覆力矩中扣除,

试验方法。

,

应视为,

“

随机变量

路基设计规范中虽给出了缺乏可比性,

。

布

的不同容许值

但也难以说明哪

重力式挡土墙稳定性的可靠性分析铁一院

李善皋

葛建军

一

、

前言,

众所周知法或断面。

设计工作需在很多不确定性的条件下‘

确定在当时认为最为合理,

、

有效的方。

处理不确定性的两个重要方法是使用安全系数的概念和使用可靠性设计的概念由于有关的随机变量较多其概型和分布参数不易获得。

在岩土工程领域中函数式中,

且在极限状态〕,

有的计算参数往往又是土的抗剪强度指标的函数〔如入,

二

中

因而不确

定性很复杂

研究使用可靠性设计的方法,。

难度就更大

。

挡土墙是岩土工程的重要组成部分

在路基工程中应用得比较广泛

且所修建的挡土墙。

一般都是成功的。

可见

一

目前使用安全系数的概念处理不确定性的定值设计法是可行的。

然

而也有下列欠合理之处用大于,

。

的安全系数

值作为判断指标值。

确定的

值不仅难以弥补或概括一些不。

确定性的因素角乙、

同时

值也不能定量地表达所设计的挡土墙具有多大的安全度对墙底与地基间摩擦系数、

不考虑计算参数的变异性和墙背土的内摩擦角中容重、

、

墙背与其后土体之间摩擦,

土、

墙身污工容重丫污等均视为不变的定值施工条件等而变化的变量布、

但事实上这些”。

参数是随所处自然环境定状态的可靠性大在倾覆力矩中扣除,

试验方法。

,

应视为,

“

随机变量

路基设计规范中虽给出了缺乏可比性,

。

布

的不同容许值

但也难以说明哪

第4章 基坑的稳定性验算

4.1 概述

在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。

4.2 验算内容

对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容：

①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算

4.3 验算方法及计算过程 4.3.1 基坑的整体抗滑稳定性验算

根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。

4.3.3基坑抗隆起稳定性验算

图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图

采用同时考虑c、φ的计算方法验算抗隆起稳定性

第4章 基坑的稳定性验算

4.1 概述

在基坑开挖时，由于坑内土体挖出后，使地基的应力场和变形场发生变化，可能导致地基的失稳，例如地基的滑坡、坑底隆起及涌砂等。所以在进行支护设计时，需要验算基坑稳定性，必要时应采取适当的加强防范措施，使地基的稳定性具有一定的安全度。

4.2 验算内容

对有支护的基坑全面地进行基坑稳定性分析和验算，是基坑工程设计的重要环节之一。目前，对基坑稳定性验算主要有如下内容：

①基坑整体稳定性验算 ②基坑的抗隆起稳定验算 ③基坑底抗渗流稳定性验算

4.3 验算方法及计算过程 4.3.1 基坑的整体抗滑稳定性验算

根据《简明深基坑工程设计施工手册》采用圆弧滑动面验算板式支护结构和地基的整体稳定抗滑动稳定性时，应注意支护结构一般有内支撑或外拉锚杆结构、墙面垂直的特点。不同于边坡稳定验算的圆弧滑动，滑动面的圆心一般在挡墙上方，基坑内侧附近。通过试算确定最危险的滑动面和最小安全系数。考虑内支撑或者锚拉力的作用时，通常不会发生整体稳定破坏，因此，对支护结构，当设置外拉锚杆时可不做基坑的整体抗滑移稳定性验算。

4.3.3基坑抗隆起稳定性验算

图4.1 基坑抗隆起稳定性验算计算简图

采用同时考虑c、φ的计算方法验算抗隆起稳定性

挡土墙技术交底

工程技术交底

工程名称：xxx铁路GGTJ—x标DK1xx+200~+xx线路左侧路堑边坡重力式挡土墙

挡土墙技术交底

始浇灌时， 先在结合面上刷一层水泥浆或垫一层 2—3cm 厚的 1: 水泥砂浆再浇灌墙身砼。 2 (2)墙身模板采用大块钢模板拼装，墙身模板视高度情况分一次立模到顶和二次立模 的办法， 一般 4 米高之内为一次立模， 超过 4 米高的可分二次立模。 当砼落高大于 2.0m 时， 要采用串筒输送砼入模，避免砼产生离析。砼由砼搅拌站加工，用砼运输车运至现场，在 墙顶搭设平台，用吊机吊送砼至平台进行浇灌

,砼浇灌从低处开始分层均匀进行，分层厚 度一般为 30cm,采用插入式振捣器振捣，振捣棒移动距离不应超过其作用半径的 1.5 倍， 并与侧模保持 5—10cm 的距离，切勿漏振或过振。在砼浇灌过程中，如表面泌水过多，应 及时将水排走或采取逐层减水措施，以免产生松顶，浇灌到顶面后，应及时抹面，定浆后 再二次抹面，使表面平整。 (3)墙身沿线路方向每隔 10~20m 结合墙高或地基条件的变化设置伸缩缝或沉降缝， 缝宽 0.02m,缝内全断面采用沥青填塞， (4)砼浇灌过程中应派出木工、钢筋工、电工及试验工在现场值班，发现问题及时

路基路面工程课程设计

课程： 姓名： 指导老师： 专业： 学号：

1

目录

1. 挡土墙设计说明——————————————————2 2. 设计计算书————————————————————2 3. 结构设计图————————————————————6

重力式挡土墙设计说明

一、设计资料：

1.墙身构造。浆砌片石重力式路堤墙，墙身高H=10.19m，墙上填土高a=3m，宽b=4.5m（填土边坡1:1.5），墙背仰斜，坡度1：0.25（α=-14.04°）。墙身分段长度10m，行车道宽度6m，路基宽度7m。

2.车辆荷载。计算荷载，汽车—超20，验算挂—120。

3.土壤地质情况。墙背填土容重γ＝18kN／m3，计算内摩擦角Φ＝35°,填土与墙背间的内摩擦角δ＝Φ/2，允许承载力[σR]=400kPa，基底摩擦系数f=0.4。 4.墙身材料。砌体容重24kN／m3。容许压应力[σ0]=600kPa，容许剪应力[τ]＝100kPa，容许弯拉应力[σ

wl]＝60 kPa。

重力式挡土墙设计计算书

二、车辆荷载换算

(1)试算不计车辆荷载作用时破裂棱体宽度B0；

A??ab?H(H?2a)tan?(H?a)23?4.5?10.19?(10.19?

挡土墙技术交底

工程技术交底

工程名称：xxx铁路GGTJ—x标DK1xx+200~+xx线路左侧路堑边坡重力式挡土墙

挡土墙技术交底

始浇灌时， 先在结合面上刷一层水泥浆或垫一层 2—3cm 厚的 1: 水泥砂浆再浇灌墙身砼。 2 (2)墙身模板采用大块钢模板拼装，墙身模板视高度情况分一次立模到顶和二次立模 的办法， 一般 4 米高之内为一次立模， 超过 4 米高的可分二次立模。 当砼落高大于 2.0m 时， 要采用串筒输送砼入模，避免砼产生离析。砼由砼搅拌站加工，用砼运输车运至现场，在 墙顶搭设平台，用吊机吊送砼至平台进行浇灌

,砼浇灌从低处开始分层均匀进行，分层厚 度一般为 30cm,采用插入式振捣器振捣，振捣棒移动距离不应超过其作用半径的 1.5 倍， 并与侧模保持 5—10cm 的距离，切勿漏振或过振。在砼浇灌过程中，如表面泌水过多，应 及时将水排走或采取逐层减水措施，以免产生松顶，浇灌到顶面后，应及时抹面，定浆后 再二次抹面，使表面平整。 (3)墙身沿线路方向每隔 10~20m 结合墙高或地基条件的变化设置伸缩缝或沉降缝， 缝宽 0.02m,缝内全断面采用沥青填塞， (4)砼浇灌过程中应派出木工、钢筋工、电工及试验工在现场值班，发现问题及时

重力式挡土墙设计方法及要点

二○一三年五月

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目 录

一、概述 .......................................................................................... 3 二、重力式挡土墙的构造 .................................................................... 4 （一）墙身构造..................................................................................................... 5 （二）排水设施..................................................................................................... 7 （三）防水层.........................................................................................