根据satwe计算结果手工配筋

根据SATWE计算结果手工配筋

一、SATWE梁的计算结果的含义：

1、 加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配

筋率要求控制。

若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加 密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算；

1） 用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中

2） 沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11．3．9 梁端设置的第一个

箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的2倍。沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv应符合下列规定：

3） 如何进行换算？

保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2.

2、算例

下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。

该梁有关信息如下：

截面参数 (m) B*H = 0.250*0.600

保护层厚度 (mm) Cov = 30.0

箍筋间距 (mm) SS =

如何根据SATWE计算结果配筋（剪力墙）

如何根据SATWE计算结果来给剪力墙进行配筋？ 假设此楼层是不是加强层，剪力墙厚度为200，

问题如下：

1.剪力墙下面的“H0.8”根据帮助文件那里说是指Swh范围内水平分布筋面积，我想问问“Swh范围内”是不是指SATWE参数设置里面的“墙水平分布筋间距”？同时这个面积是指两侧的吧？ 假如是，那根据“H0.8”我配Φ10@200（面积为392，我在SATWE里面设置墙水平分布筋间距为200的），这样对吗？

两侧面积加起来低于0.8cm2呀！！！ 各位大侠你们觉得该怎么配！

2.我找了半天都没见到竖向分布钢筋的计算结果面积，我想问是不是剪力墙上面显示“0”表示暗柱按构造配筋，那么墙的竖向分布钢筋面积就按照SATWE参数

设置里面的“墙竖向分布筋配筋率0.3%进行计算”？计算过程是不是：1000X200X0.3%=600mm2，这样那配 Φ12@180（面积为628）这样对吗? 或者我

的想法是错误的，那该怎么计算墙的竖向分布钢筋

H0.8是指Swh范围内的水平分布筋面积，Swh范围指的就是Satwe参数中的墙水

平分布筋间距！双侧。。。不放心就配Φ8@150

剪力墙显示0是指暗柱按构造配筋。。。。。。。你

根据规范所得,植筋表格计算式

植筋拉拔试验拉拔力拉拔力(kN) 序号 钢筋级别 钢筋规格 钢筋截面积(mm2) 拉拔力(kN) 钢筋截面积(

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

235 235 235 235 335 335 335 335 335 335 335 335 335 335 335 335 400 400 400 400 400 400 400 400 400

A6.5 A8 A10 A12 B8 B10 B12 B14 B16 B18 B20 B22 B25 B28 B32 B30 C8 C10 C12 C14 C16 C18 C20 C22 C25

10.5625 16 25 36 16 25 36 49 64 81 100 121 156.25 196 256 225 16 25 36 49 64 81 100 121 156.25

7.02 10.63 16.61 23.92 15.16 23.68 34.10 46.41 60.62 76.72 94.72 114.61 148.00 185.65 242.48 213.12 18.10

SATWE软件计算结果分析

一、位移比

规范条文：

新高规3.4.5规定：结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。

基本概念：位移比包含两项内容

（1）楼层竖向构件的最大水平位移与平均水平位移的比值； （2）楼层竖向构件的最大层间位移与平均层间位移的比值；

计算位移比仅考虑墙顶，柱顶等竖向构件上节点的最大位移，不考虑其他节点的位移。位移比可以用结构刚心与质心的相对位置（偏心率）表示，二者相距较远的结构在地震作用下扭转效应较大，位移比是控制结构整体抗扭特性和平面不规则性的重要指标。 钢筋混凝土高层建筑结构的最大适用高度应区分为A级和B级： A级高度钢筋混凝土乙类和丙类高层建筑最大适用高度

抗震设防烈度 结构体系 非抗震设计 6度 7度 8度 9度 0.20g 0.30g 70 60 50 40 35 ------- 框架

150 130 1

LGJ-240/30

s275.96

VItm40

1、比载g132.74952892g231.71908972g364.46861864g428.01594887g511.07986665g643.097854g7

65.413808

项目最低温应力113.68比载32.74952892

温度-20g/应力0.28808523

顺序号A

3、临界档距

LAB-0.1238LAC-6840LBC

-6153.624

A977.8859675166.0354881

d

tn

1072.5316441006.1006534156.202789784.893391122.7634451857.4250354278.966234

最大比载（g7覆冰有风）113.6865.41380767

-50.575420546

C

-1.29469E-07-3206.43459-0.11864647

B227.7393453

21.6

-20

年平均温度

71.0532.74952892

100.460936368

B

956260.96542.13321052

51865.20938破坏应力

284.2

Vm

25

977.88597166.03549

227.73935

2、控制条件应力

有效档距为：166.035和227.

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弧形闸门支座、闸墩配筋算稿

一、弧门支座的配筋计算：

（1）弧门支座截面尺寸验算（尺寸级其意义见附图1、2，荷载大小见附图3） a：弧门推力作用点至闸墩边缘的距离；

h0：闸墩的有效长度； h：弧门支座高度； b：弧门支座宽度；

Fs：由荷载标准值按荷载效益短期组合计算的闸墩一侧的弧门推力； A:由于a/h0＝85/480＝0.177<0.3 Fs＝F??Q=18000×1.2=21600 KN b=3.0 m h＝4.9 m ftk＝2.01 N/mm2

0.7ftkbh?0.7×2.01×3.0×4.9×103＝20682.9 KN

Fs<0.7ftkbh满足裂缝控制要求： （2）弧门支座的配筋计算：

弧门支座的纵向受力钢筋截面面积As： F：闸门一侧的弧门推力设计值；

a：弧门推力作用点至闸墩边缘的距离；

?d：钢筋混凝土结构系数；

fy：普通钢筋的抗拉强度设计值； h0：闸墩的有效长度；

在本闸墩的计算中，相应参数取值如下： F＝18000 KN a＝0.85 m

?d＝1.2

fy＝360 N/mm2（采用HRB 400三级钢筋）

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h0＝4.8 m AS??dFa0.8fyh0＝13281.25 mm2

选配18φ36，AS=9161×2＝18322 mm2

配双排，每排9根。其余钢筋按15×15cm进行配置。其长度，形式以及布置位置请设计人员确定。

二、弧门支座附近的

拉筋计算及手工计算钢筋公式

拉筋长度=墙厚-保护层+弯钩单个弯钩长度=1.9dmax10d75mm

即墙厚-2bhc+2d2*1.9d+2max(10d,75mm)。

梁

框架梁

一、首跨计算

1、上部贯通筋

上部贯通筋（上通长筋1）长度＝通跨净跨长＋首尾端支座锚固值

2、端支座负筋

端支座负筋长度：第一排为Ln/3＋端支座锚固值；

3、下部钢筋

下部钢筋长度＝净跨长＋左右支座锚固值

注意：下部钢筋不论分排与否，计算的结果都是一样的，所以我们在标注梁的下部纵筋时可以不输入分排信息。

以上三类钢筋中均涉及到支座锚固问题，那么，在软件中是如何实现

03G101-1中关于支座锚固的判断呢？

现在我们来总结一下以上三类钢筋的支座锚固判断问题：

支座宽≥Lae且≥0.5Hc＋5d，为直锚，取Max{Lae，0.5Hc＋5d }。

钢筋的端支座锚固值＝支座宽≤Lae或≤0.5Hc＋5d，为弯锚，取Max{Lae，支座宽度-保护层+15d }。

5d }

钢筋的中间支座锚固值＝Max{Lae，0.5Hc＋

4、腰筋

构造钢筋：构造钢筋长度＝净跨长＋2×15d

抗扭钢筋：算法同贯通钢筋

5、拉筋

拉筋长度＝（梁宽－2×保护层）＋2×11.9d（抗震弯钩值）＋2d

拉筋根数：如果我们没有在平法输入中给定拉筋的

一、原始数据 计算模式：四边固定 2 113.00 板上面荷载设计值 q (KN/m ) 受力钢筋强度设计值 fy (N/mm2) 2 91.00 板上面荷载标准值 qK (KN/m ) 钢筋弹性模量 ES (N/mm2) 板厚 h (mm) 构件受力特征系数 α cr 500 板x向长度 lx (mm) 纵向受拉钢筋相对粘结特性系数 ν 8000 板y向长度 ly (mm) 8000 混凝土强度等级 注：板边长度取值方向参照《建筑结构静力计算手册》相应计算模式 二、计算数据 混凝土轴心抗压设计值 fc (N/mm2) 系数 α 1 混凝土抗拉标准值 ftk (N/mm2) 板计算长度 l =MIN(lx,ly) (mm)

360 2.0E+05 2.1 0.7 C30

14.3 1.00 2.01 8000

3.0E+04 混凝土弹性模量 EC (N/mm2) 非迎水侧板有效高度 h0=h-40 (mm) 460 迎水侧板有效高度 h0=h-60 (mm) 440 0.17 泊桑比 μ lx / ly 1.000

三、弯矩计算 系数 Mx 系数 Mx0 系数 Mxμ =Mx+μ My 设计弯矩 mx=Mxμ ql2 (KN· m/m) 0

梁宽度 梁高度

b= h= h0=

250 800

mm mm mm 740 mm

b'f= 600 h'f= 100 a's= 35

mm mm mm

as= 60

混凝土选用

C 25 fc = ft= 11.9 N/㎜2 1.27 N/㎜2 2 fy=f'y= 300 N/㎜2 a1= b1= ξb=

1 0.8 0.550

钢筋选用

其中，1; HPB235级钢 2; HRB335级钢 3; HRB400级钢

A) 判断T形截面类型

M u = a1 f c b 'f h 'f (h0 - 0.5h 'f ) =M实际= 取钢筋直径￠=

492.66 kNm 486 kNm 实取 < 根 Mu

20430

9As As

实配钢筋面积AS= Asmin=

2827.43 mm2 < >

####

Asmax= 4850.7 C)双筋矩形截面已知弯矩求配筋

M实际= 243 kNm < Mu,max 受压区砼和相应的一部分受力钢筋As1的拉力所承担的受弯承载力Mu1 Mu1=Mu,max= 492.66 kNm

As1 = x b bh0

a1 f c fy

= ###### ㎜2

由受压钢筋及相应的受拉钢筋承受的弯矩设计值为 Mu2=M-Mu1= ######

问题描述：土特性：c＝30KPa，摩擦角为25，剪胀角20，用莫尔库伦模型，垂直挖了

11m，位移有多大？

基坑深11m，宽度为40m，取平面应变单元计算。并因为对称取一半计算。 分三次挖土，第一次2m，第二次4m，第三次5m，不设任何支撑和挡土结构。

1、根据朗肯主动土压力概念结合莫尔库仑原理知识，对基坑的临界深度手算结果如下：

z0?2c/(?Ka)=2*30/(19.11*tan(45-25/2))=4.9m 亦即，基坑开挖近5m处时土体即处于临界状态。

2、由于各软件收敛准则（如容许误差等）有异，而且土体在开挖5m左右时已经达到破坏，因此比较最终计算状态意义并不大。

3、鉴于以上原因，我们将plaxis与abaqus在开挖第一步、第二步（开挖深度为6m，较接近于手算临界深度）的结果分别进行了比较，结果如下图所示。

由下图对比结果可以看出，plaxis与abaqus在开挖的这两个阶段，不论是从位移大小，还是从变形规律方面吻合得都很好。

此外，虽然由于容差等差别，最终计算的位移abaqus要比plaxis大很多（实际上，土体达到破坏后的计算结果值并没有现实价值，只是给出一个破坏趋势可以作为参考；而且有限元分析中利用的是插值元函数，计算精度