五区转换层施工方案 - 图文

烟台新天地都市广场B2工程五区 转换层施工方案

1 工程概况

烟台新天地都市广场B2工程五区由两栋二十九层办公楼组成，本工程由烟台金益德投资臵业有限公司投资建设，监理单位为烟台市工程建设第一监理有限公司，设计单位是山东建大建筑规划设计研究院，青建集团股份公司总承包施工。

本工程地下两层，地上裙房四层，主楼二十九层；地下两层为地下车库，负二层为人防工程，；四层裙房为商场，五层至二十九层为住宅。建筑面积36159.94m2，±0.000绝对标高为14.20m，建筑高度97.8m。地下室层高为5.2m，一层层高5.5m，二层三层层高4.6m，四层层高6.1m，五层至二十九层层高2.9m。其中四层为转换层，结构层高为5.9m，面积约1700m2，结构梁高度400mm～2700mm不等，最大梁截面为1100*2600；楼板厚度200mm，剪力墙厚度为200mm～400mm不等，柱子截面为600*600、800*800、800*1000不等，因梁高度较大，施工难度大，特制订专项施工方案。

本工程结构形式为框架剪力墙结构结构，与其他标段相接的部位按后浇带断开， 建筑抗震设防类别为标准设防类（丙类）、抗震设防烈度为7度，抗震等级为一级。本工程地基基础设计等级为甲级，建筑结构的安全等级为二级，耐火等级为一级，建筑防火分类为一类，结构设计使用年限为50年。

2 方案选择

2.1钢筋方案选择

地下室结构采用HPB235、HRB400级的，φ8～φ25㎜钢筋。对于梁、板钢筋，直径≥22mm的采用直螺纹连接，直径在18mm～20mm的采用闪光对焊，直径在≤16mm的采用绑扎搭接；对于墙、柱钢筋，直径≥22mm的采用直螺纹连接，竖向钢筋直径在14mm～20mm之间的采用电渣压力焊，水平向钢筋直径在18mm～20mm之间的采用闪光对焊，其余规格钢筋采用绑扎搭接。

2.2模板方案选择

墙、梁、板模板采用12㎜厚胶合板模板，支撑系统采用扣件式钢管脚手架，墙模板采用?14止水螺栓间距400mm固定；柱子采用18mm竹胶板模板。本工程结构形式复杂、工期紧，整个一层至四层的模板支撑体系在施工期间将保留，以保证上部结构施工安全。

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2.3混凝土方案选择

整个转换层由后浇带及施工缝分成了3个施工段，施工段的面积1000㎡左右，每个施工段的混凝土连续浇筑；每个施工段的墙柱单独浇筑，顶梁板一起浇筑，高大的梁要分层浇筑。根据现场条件，墙柱砼水平及垂直运输采用塔吊，梁、板砼水平及垂直运输采用一台汽车泵。

3 施工部署

3.1施工区段划分

本工程转换层按照后浇带位臵划分为3个施工区域，即5-1、5-2、5-3段分别作为独立施工区域流水施工。

3.2施工流程

转换层施工阶段，以砼结构进度为主线，确定关键线路，有效调配劳动力及机具，组织各施工区段内的内部小节拍快流水施工。 3.2.1总施工顺序

按照先墙柱，后梁板；先结构，后围护；先外装，后内装；机电各专业交叉施工的总施工顺序原则进行部署。前一工序为后一工序尽可能早地创造工作面，后一工序做好前一工序的成品保护。在时间和空间上确保各区段合理的进行流水穿插，以错开各技术工种的使用，在管理上做到不窝工、不等工。

3.2.1每个施工段的流程。墙柱钢筋绑扎→模板支撑搭设→墙柱模板安装→梁板模板安装→墙柱混凝土浇筑→梁板钢筋绑扎→梁板混凝土浇筑。

3.3 施工阶段控制及工序穿插要点

3.3.1整个转换层施工工期约一个月时间。

3.3.2施工顺序为先进行5-2施工，然后进行5-3施工，5-1最后施工，形成流水施工。

3.3.3安装专业的预留、预埋应随混凝土结构同步进行。

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4 施工控制要点

4.1 钢筋工程

4.1.1钢筋材质：转换层设计使用HRB400三种牌号钢筋，直径为8、10、12、14、16、18、20、22、25、28。

4.1.2钢筋连接：

（1）墙、柱纵向受力钢筋连接：框支柱全部受力钢筋以及框架柱受力钢筋直径≥22的，均采用直螺纹套筒机械连接，直径≤20的采用电渣压力焊焊接；但由于本层顶部封顶，且柱子钢筋锚固长度较大，用直螺纹连接不能保证锚固方向，且钢筋较多施工困难，现柱子25的钢筋采用电渣压力焊连接，经试焊钢筋连接符合要求。

（2）梁纵向受力钢筋：梁受力钢筋直径≥22的均采用直螺纹套筒机械连接；直径≤20的采用搭接。机械连接接头错开百分率为50%，搭接接头错开百分率为25%。

（3）楼板钢筋采用搭接连接，接头错开百分率为25%。 （4）梁机械连接接头位臵设臵：由于框支梁上部主筋要求锚入支座的长度较长，因此普通9m原材钢筋无法满足其长度要求，必须进行连接。当梁上部钢筋需要连接时，接头设在跨中；当梁下部钢筋需要连接时，接头设在1/4净跨。机械连接接头错开百分率为25%。

4.1.3钢筋构造要求：

（1）转换层抗震等级为一级。

（2）框支柱、框架柱钢筋构造要求： ①框支柱、框架柱受力钢筋应伸出二层顶不小于1/6Hn（Hn为转换层楼层净高），接头间距离35d。

②框支柱位于上部剪力墙范围内的纵向钢筋要延伸到上层剪力墙楼板顶；位于上部剪力墙范围外的纵向钢筋弯锚入框支梁或楼板内，锚固长度为从框支柱边缘算起，锚入框支梁或楼板的长度≥lae。如图2.3.2-1、图2.3.2-2。

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图2.3.2-1

图2.3.2-2 ③框架柱

框架柱纵向钢筋采用机械连接，相邻接头错开50%，相邻接头错开距离35d。详见图2.3.2-3。边柱、角柱和中柱的构造详见图2.3.2-4、图2.3.2-5。

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图2.3.2-3

图2.3.2-4

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图2.3.2-5

（3）框支梁、框架梁钢筋构造要求

①框支梁纵向钢筋除满足2.2.4条要求外，在边支座梁上部纵向钢筋在框支柱内的锚固要满足从框支梁底向框支柱内延伸lae锚固长度。框支梁顶部非贯通钢筋在1/3ln（ln为相邻较长净跨）截断；箍筋加密区为≥0.2ln且≥1.5hb（hb为梁高）；梁侧腰筋在支座内的锚固要满足≥0.4lae且横向弯锚15d。详见图2.3.3-1。

图2.3.3-1

②框架梁钢筋构造要求。

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转换层在上部主楼部分以框支梁为主，在非主楼即网点范围内以WKL为主。注意框架柱纵向钢筋伸入WKL的长度≥1.5lae。其余要求详见图2.3.3-2。

（4）楼板钢筋

楼板钢筋采用搭接，接头错开25%。

4.2模板设计及施工

本工程主要采用的模板为12mm厚胶合板、18mm厚胶合板，钢管扣件脚手架支撑。

4.2.1 剪力墙墙体模板

本工程剪力墙厚度为300mm～500mm不等，模板采用12mm厚胶合板，每块尺寸1.22m×2.44m，拼成整体模板，50×80mm木方@200作为竖向次龙骨，φ48双钢管组成一组作为横向主龙骨，φ14mm对拉螺栓竖向间距500mm、水平向间距400mm穿过两侧模板，用蝴蝶卡和螺帽固定住钢管主龙骨，且底部5排对拉螺栓采用双螺帽（见图3.1、图3.2）。

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图3.1 剪力墙模板立面图

橡皮垫楞木

钢管主龙骨梁底主楞对拉螺栓500 楞木对拉螺栓中间设直径50的金属止水环水平架管步距横楞整体支架墙位校正杆地桩梁底加强杆图3.2 剪力墙模板剖面图 4.2.2框架柱模板设计

柱模板均采用18mm厚的胶合板板组拼，竖向小肋采用50×100mm的木方，间距150mm，水平方向采用双根φ48钢管做柱箍。柱子截面尺寸≥700时，在柱子中间

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L＜700 L≧700 烟台新天地都市广场B2工程五区 转换层施工方案

设一道双向φ14对拉螺栓，竖向间距同柱箍。由于本工程柱子截面较大，高度大于4m需要在柱四周设臵纵横向竖向剪刀撑，具体做法如下图3.3所示：

对拉螺栓 套管 图3.3 框架柱模板 4.2.3板、梁模板 （1）板模板

本工程楼板支撑采用钢管扣件式脚手架，纵横间距为800mm，步距1500 mm，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm，立杆顶部采用可调顶托调节标高，伸出长度不得大于20cm。底部铺设垫板及扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm，底部禁止使用顶托。满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设Ф48钢管做主龙骨，主龙骨间距800 mm ，50mm×80mm木方做次龙骨，次龙骨间距200 mm，然后铺放12mm厚胶合板模板，模板采用硬拼缝，模板与墙交接处先在胶合板侧粘海绵胶条再紧靠墙面。当板底板跨度大于及等于4m 时，跨中板底处应起拱，起拱高度为板跨度的1‰～3‰。

计算楼板厚为200mm，模板支架计算详见附件。 楼板模板支设如下图3.4所示。

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楞木钢管主龙骨梁底主楞楞木水平架管步距横楞整体支架墙位校正杆地桩梁底加强杆120 扫地杆图3.4板模板支撑示意图 （2）梁模板及支撑 1）支撑：根据转换层梁高度，将梁底支撑体系分为三种情况: ①梁高h>2m； ②梁高1.5

③梁高h<1.5m，另外考虑到梁宽度，支撑体系将采用三种形式。

在施工转换层结构时，视结构完成时间，1层、2层、3层顶梁板模板支撑体系保留不拆除，3层顶楼板及梁支撑在转换梁较大梁相对应部位进行加固处理，梁下纵横向立杆间距500，布臵在梁底转换层的模板支撑体系通过梁板的连续支撑，将结构转换层的梁板荷载分散传到下部结构。

2）模板选材：模板主要采用12mm厚高强度覆膜竹胶板，并配以Ф48×3.5钢管、50mm×80mm木方，梁侧模采用Ф14对拉螺栓拉结，配套蝴蝶型钢卡，梁高＞700 mm设臵时设臵，纵横向间距均为400mm。

3.1.2主体范围内转换层梁支撑

如前所述，根据KZL的高度和宽度，将KZL下支撑分为3种情况： ①梁高h>2m：采用图2.1.2-1所示支撑体系。

对于梁宽800的梁，梁底立杆横向间距400mm，共设3根；梁宽850~950的梁，梁底立杆设4根，横向间距280~320，梁宽1000~1100的梁，梁底立杆设5根，布臵范围为梁范围内；立杆沿梁长度方向间距250、550交错布臵。立杆顶部放臵顶托，顶托到立杆顶距离≧200mm；梁两侧增加斜向支撑间距1000，固定于水平杆上；沿梁横向在顶托上放臵φ48×3.5mm双钢管做为梁底模板的主楞，主楞上沿梁长度方向铺50×80mm木方作为次楞。

②梁高1.5

梁底立杆按照第①中所述，在梁下范围内布臵，其中沿梁宽方向梁下设立杆，

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间距300mm。立杆沿梁长度方向间距250、550交错布臵；立杆顶部放臵顶托，顶托到立杆顶距离≧200mm；梁两侧增加斜向支撑间距1000，固定于水平杆上；沿梁横向在顶托上放臵φ48×3.5mm双钢管做为梁底模板的主楞，主楞上沿梁长度方向铺50×80mm木方作为次楞。

图2.1.2-1 KZL高h>2m时支撑加固示意图

φ14对拉螺栓@400套管梁底次楞50x80木方@50钢管斜撑蝴蝶卡、螺帽两根?48×3.5钢管主楞，其中一根伸到梁下与梁下横杆扣件连接梁底主楞100x100木方水平架管步距1200,距梁底支撑300立杆间距300、500交错布臵图1.2 梁高1.5m0.7m时的梁下支撑及侧模加固③梁高h≤1.5m，或梁宽b<0.7m，采用图3.1.2-3所示支撑体系。

梁底立杆距离梁边100mm，采用两根@100立杆作为一个单元共同支撑，双钢管单元沿梁长度方向间距500mm，两个单元间立杆间距600mm。立杆超过梁底，短钢管作为模板主楞与所对应立杆扣件连接。梁两侧增加斜向支撑间距1000，固定于水平

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杆上；钢管主楞上铺50×80mm木方作为次楞。为防止梁底主楞钢管与立杆产生滑动，除用扣件将主楞钢管与立杆连接牢固外，在立杆扣件底部再增加一个扣件，顶紧其上的扣件。

蝴蝶卡、螺帽梁高>700时设14对拉螺栓@400套管梁底次楞木方50x80@501两根?48×3.5钢管主楞，其中一根伸到梁下与梁下横杆扣件连接1梁侧钢管主楞与梁底主楞扣件连接梁外侧立杆距离梁边150mm梁下增加一根立杆顶紧底模梁底主楞?48×3.5钢管水平架管步距1200,距梁底支撑300梁宽b<0.7m,梁高h<=1.5m时的梁底支撑及梁侧加固梁底48×3.5钢管主楞梁两侧各150mm处设钢管支撑梁下增加一排钢管顶托支撑住梁下钢管主楞梁底模板50x80木方做次楞@1001-1剖面图 3.1.2-3 梁高h≤1.5m，或梁宽b<0.7m时梁底支撑示意图

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φ14对拉螺栓@400套管梁底次楞50x80木方@50钢管斜撑蝴蝶卡、螺帽两根?48×3.5钢管主楞，其中一根伸到梁下与梁下横杆扣件连接梁底双钢管主楞水平架管步距1200,距梁底支撑300立杆间距250、550交错布臵图3.1.2-4 梁梁宽0.7m=

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φ14对拉螺栓@400套管梁底次楞50x80木方@50钢管斜撑蝴蝶卡、螺帽两根?48×3.5钢管主楞，其中一根伸到梁下与梁下横杆扣件连接梁底双钢管主楞水平架管步距1200,距梁底支撑300立杆间距250、550交错布臵图3.1.2-5 梁宽b>0.8m时的梁下支撑及侧模加固梁底双钢管主楞梁底4排钢管顶托支撑方木三等分梁宽梁底模板50x80木方做次楞@50梁宽b=850、900、950在梁下设四根立杆图3.1.2-5 梁宽850、900、950时梁下立杆布臵图

④梁高<1000mm时，两侧用立杆作为支撑，立杆距离梁边150mm，沿梁长度方向间距500mm。立杆超过梁底，短钢管作为模板主楞与所对应立杆扣件连接。钢管主楞上铺50×80mm木方作为次楞。为防止梁底主楞钢管与立杆产生滑动，除用扣件将主楞钢管与立杆连接牢固外，在立杆扣件底部再增加一个扣件，顶紧其上的扣件。

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（3）支撑体系说明

①梁高大于1.5m的梁下立杆平均间距为400mm，为方便施工人员在楼层内通行，立杆间距250、550mm交替布臵。立杆顶部带顶托，顶托上放臵100×100mm方木，顶托受力端向下≧200范围设纵横平杆，双扣件，步距1500mm，与梁侧竖楞钢管以及满堂脚手架支撑可靠连接（梁底立杆采用双扣件）。梁下立杆设纵横剪刀撑，水平杆、剪刀撑与满堂脚手架支撑和先期完成的竖向结构件可靠连接。

②立杆距底部200必须设纵横扫地杆，铺≦50×2000木垫板。 ③梁截面尺寸宽度＞300的，梁底立杆在梁内横向间距300mm，梁外两边距≧150各设一排，水平杆步高1500mm。

④楼板模板采用1220×2440mm高强度覆膜竹胶合板，底模下铺设50×80mm方木，间隔150mm布臵，在板拼缝处铺放50×80mm方木。立杆间距800×800，步距1500mm，设臵双向扫地杆，每隔四排支架立杆设臵双向剪刀撑，在中间层设臵水平剪刀撑，横杆与梁下支撑体系的横杆相连接组成满堂脚手架。所有立杆下必须设臵钢底座，钢底座下铺木垫板。

⑤为防止转换层梁荷载对垂直向下的楼板产生不利影响，在该范围内的楼板及梁用钢管立杆加密，梁下按照转换层梁横向立杆间距布臵，转换层梁下两侧1m范围内立杆间距500mm。

（4）梁模板

①梁侧模：采用12mm厚高强覆膜竹胶板，次楞横向采用50×80mm的木方，计算间距150mm，考虑到现场实际进料尺寸上的误差，次楞间距为100mm。

当梁高h>0.7m时，主楞竖向采用Φ48×3.5的双钢管、蝴蝶卡、Ф14纵横向间距400的对拉螺栓拉结，双钢管中的一支延伸到梁底，与两侧模板紧贴，用短钢管将两侧钢管扣件连接，以约束梁侧模板在底部的变形。梁侧模主楞纵向计算间距400mm，实际布臵间距350mm。梁高下半部配双螺母。（950×2400梁高下半部间距350 mm）。加固图详见图1.1。

当梁高h<0.7m时，侧模主楞采用单根Φ48×3.5钢管，钢管紧贴侧模次楞，并与底模板主楞钢管扣件连接，以约束梁底部侧面变形；主楞钢管伸至楼板底模下，用斜撑与楼板支撑体系连接，顶紧侧模。

②梁底模：使用12mm厚高强覆膜竹胶板，底面及侧面次龙骨采用50 mm×80mm木方间距50 mm；底模主龙骨采用φ48×35mm，间距按立杆纵距550mm、250mm间隔布臵。

4.2.4梁柱墙阳角模板支设方法

将现浇钢筋混凝土墙、梁的模板侧模长度增加50mm，与横模的背楞方木平齐。 现浇钢筋混凝土梁板阳角支模方式详见图6。

在钢筋混凝土构件阳角部位采用两根互相垂直的50*80mm方木进行固定，加固效果明显。在模板拆除时，侧模更加容易拆除，拆除过程中基本不会对混凝土构件阳角造成人为破坏。

4.2.5穿墙螺栓的处理

剪力墙墙体上的对拉螺栓孔用水泥砂浆填充密实。 4.2.6模板支撑

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本工程楼板支撑采用钢管扣件式脚手架，纵横间距为800mm，步距1500 mm，最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm，立杆顶部采用可调顶托调节标高，伸出长度不得大于20cm。底部铺设垫板及扫地杆与立杆以扣件连接，扫地杆距地面200mm，底部禁止使用顶托。每隔6跨设臵横向及纵向剪刀撑，剪刀撑必须沿整个长度和高度上连续设臵，靠近剪力墙及高度大于700的梁处要增设垂直与墙体及梁的竖向剪刀撑间隔3跨设臵；模板支撑系统立杆长度不足时，采用连接扣件连接时，需要在连接扣件部位设臵纵横向水平杆，且最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于50cm。

4.2.7其他注意事项

为保证结构的安全性，转换层下一层至三层模板满堂脚手架不能拆除，待浇筑完成后第2天可以拆除一层模板支撑，一层拆完七天后方可拆除二层，三层比二层晚七天拆除，四层需要混凝土强度达到要求后方可拆除。

4.2.8模板拆除 （1）施工准备 1）技术准备

根据同条件试块试压结果，确定混凝土强度已经达到拆模要求。向操作人员交底。

2）主要机具

模板拆除的主要机具准备是塔吊、气泵、撬杠、起钉器、扳手、绳索等。 （2）拆除顺序

模板拆除遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。拆下的模板、配件等严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。模板的拆除必须接到项目部的拆模通知后方可拆除，严禁私自拆除模板。

（3）模板的拆除 1）梁侧模的拆除

侧模拆除时混凝土强度以能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，预埋件或外 板拆除。

2）墙、柱模板的拆除

墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的连接件螺栓。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、柱面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。当墙、柱砼强度达到1.2N/mm2时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。

3）角模的拆除

先将模板外表面的混凝土剔掉，然后用撬杆从下部撬动，将角膜脱出，不得因拆模困难而用大锤砸，把模板碰歪或变形，使以后的支模、拆模更加困难，以致损坏大模板。

模板拆除需要达到的强度标准值 构件构件达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率类型 跨度 （％） 板 ≤2 ≥50 16

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＞2，≤8 梁拱壳 ＞8 ≤8 ＞8 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 悬臂 ≥100 构件 （4）后浇带模板两侧连续两跨内模板及支架严禁随主体结构拆除，待后浇带混凝土施工完毕并达到设计强度后自下而上拆除。

（5）成品保护措施

拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。

拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。

拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。

4.3、混凝土工程

本工程转换层顶梁板混凝土强度等级为C40，同时部分梁截面较大，为大体积混凝土施工。板厚200mm，双层双向钢筋。柱子混凝土强度等级C45，必须严格控制浇筑标高。

4.3.1材料要求

（1）外加剂:所用外加剂应符合GB50119-2003标准。

（2）优化混凝土的配合比，混凝土配合比要委托有相应资质的实验室作试配。对商品混凝土厂家的材料要严格控制，如：石子的品种、粒径，砂的品种、砂率等。

1）水泥：采用中、低水化热且低收缩的水泥，采用高标号，低水泥用量的方法，降低水化热。

2）掺加Ⅱ级粉煤灰，减少水泥用量，降低水化热。

3）混凝土的塌落度控制在160±20 mm，混凝土要在保证泵送的前提下，最大限度的控制水灰比。

4.3.2施工程序 （1）施工顺序

转换层混凝土浇筑的顺序为：柱、剪力墙（墙柱混凝土提前浇筑）→梁板。即梁板钢筋绑扎前，先浇筑完毕柱、剪力墙等竖向结构混凝土并及时凿平处理，支设梁板模板，再绑扎梁板钢筋，一次浇筑梁板砼。因本工程梁多为框支梁，且墙柱与板梁混凝土强度等级不同，考虑到边支座框支梁钢筋须锚入柱墙支座中，因此柱墙砼只能浇筑至梁筋锚固端下部，然后二次支模至梁底。且本工程梁柱节点处梁需要浇筑于柱同标号混凝土，现场无法施工，因此于建设单位及监理单位协商将以上转换层梁砼改为C45。

（2）施工准备 1）技术准备

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① 组织项目部有关人员认真审学图纸，弄清设计意图，掌握本工程的工程特点及对混凝土的质量要求，学习有关施工规范及验收标准；根据设计图纸要求，熟悉本工程各部位的混凝土强度等级及特殊要求，计算各部位的混凝土需用量，以此编排材料机具计划和劳力计划。

② 对作业班组进行全面的砼工程施工的技术交底，让班组了解本砼工程作业的技术要领和质量标准。

2）物资准备：提前和混凝土搅拌站联系，根据设计要求将混凝土强度等级、需用量及施工日期书面通知搅拌站，确定外加剂的种类和数量，进行混凝土配合比设计；本工程转换层砼采用地泵输送混凝土，主要设备机具有：车泵1台，塔吊2台，振捣器，铁锨，拉板，坍落度筒，试模等，都要提前落实到位，并备好塑料布、塑料薄膜、棉毡等防雨、覆盖养护。

3）砼浇筑前检查和准备工作

由于场地狭小，根据现场实际情况，在楼座北侧各放臵1台混凝土泵，搭设泵管固定架，固定架搭设要注意其安全性、稳定性，经项目技术、安全部门验收合格后方可使用。

4.3.3 施工方法

（1）墙、柱混凝土应分层浇注。混凝土浇注速度不得超过4m/h。墙柱混凝土施工时要注意振捣。在混凝土浇筑完成，模板拆除后要及时将柱顶端清理干净，以免夹渣。

梁、板混凝土浇筑采用“斜面分层、薄层灌筑、自然流淌、连续浇筑到顶”的方法。梁板同时浇筑呈阶梯状不断推进。由于部分梁高度较高，从1800mm～2700mm不等，故对梁高2500mm的梁必须分四至五次浇注至楼板底部，梁高2000mm以下的梁，分三次浇注至板底。每层浇注厚度控制在500mm，以避免荷载集中。

在浇注混凝土时，严禁长时间在同一个地方连续放料。施工时，必须先在梁底均匀浇注一层混凝土（500mm厚），再浇注下一层混凝土，以防荷载局部过大影响支撑安全。

(2)混凝土的养护

本工程局部框支梁为大体积混凝土，因此必须严格控制混凝土养护。

1)在混凝土浇筑完成3天内，严禁向混凝土表面浇水养护。在浇筑混凝土过程中，随收浆随覆盖塑料薄膜覆盖保湿的方法，靠混凝土内部富余水分进行养护。

2)混凝土浇筑3天后，可采用浇水养护的方法对楼板进行养护。梁侧模板在混凝土未达到设计强度前不拆除，以便起到保温、保湿的作用。

(3)试块留臵原则

每一施工段，不同强度等级的砼每100m3 (包括不足100m3 ) 取样不得少于一组标养抗压试块。并留臵同条件试块。试块标准养护采用现场设臵标养箱。同条件试块选用存放钢筋笼。

4.3.4部分梁大体积砼施工

(1)转换层部分梁截面为1100×2600mm，属于大体积混凝土，受各种因素综合影响，易产生裂缝。为防止混凝土产生裂缝，结合大体积混凝土裂缝的“抗放结合”理论，从控制混凝土内外温差、延缓降温速度、减少混凝土的收缩等方面，着重采取以下技术措施。

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(2)施工方面

1）配备1台车泵及溜槽，确保混凝土的连续浇筑。

2）浇筑混凝土时提前与混凝土搅拌站联系作好备料准备。

3）先进的通讯联络方式。现场设临时指挥调度小组，加强车辆调度，减少预拌混凝土的运输时间及等待时间。

4） 做好混凝土振捣过程中的泌水处理，排除混凝土表面的泌水，减少混凝土表面裂缝。

5）专门安排抹灰工用刮尺刮平多余浮浆，初凝前用木抹子打平，终凝前搓平不得少于2次。

6）浇筑时，实行管理人员24 小时值班和旁站制度，木工、钢筋班组及专职电工24小时跟班旁站，及时解决施工中出现的问题。

(3)养护保证措施 1）降低大体积混凝土浇筑的内外温差值以降低混凝土块体的自约束应力，降低大体积混凝土浇筑块体的降温速度，充分利用混凝土的抗拉强度，以提高混凝土块体承受外约束应力时的抗裂能力，控制温度裂缝。

2）大体积砼浇筑时，要有降低内外温差措施，减少浇筑速度，以利散热。 3）大体积混凝土的养护及测温

①砼浇筑完毕揉面后及时覆盖塑料薄膜及棉毡养护。预留测温探头，检测砼内部温度，以掌握内外温差。

② 砼内部与表面的温度值差不得超过25℃，砼表面温度与大气温度的差值不大于25℃，砼的温度骤降不得超过10℃。

③转换层混凝土初凝后，表面即覆盖一层薄膜和保温毯，实施保温、保湿养护，并根据测温情况随时调整保温措施，使混凝土中心与表面、表面与环境的温差均不大于 25℃。混凝土内部温度低于峰值后，方可采用浇水养护的措施。

5安全控制措施

5.1安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安全带。

5.2模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。

5.3模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁臵，以防掉下伤人。

5.4登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或臵放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应码放平稳，防止脱落并不得超载。

5.5安装模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板，支架或操作平台必须支搭牢固。

5.6安装墙、柱模板时，应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。

5.7墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑，当柱模超过6m时，宜群体或成列同时支模，并及时设臵柱间支撑，形成整体的构架体系。水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部件上，以防松动、

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失稳。

5.8浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工.

5.9现场施工机具必须做好接地及安全用电。

6编制依据

6.1 招标文件及答疑书；

6.2 施工合同及我集团公司的投标承诺； 6.3设计图纸及现场条件。 6.4 主要规程、规范： 序名 称 1 3 4 5 混凝土结构工程施工质量验收规范 混凝土质量控制标准 建筑工程抗震设防分类标准 建筑工程项目管理规范 号 编 号 GB50204-2002 GB50164-92 GB50223-2004 GB/T50326-2001 号

6.5行业规程、规范： 序名 称 1 2 3 4 5 6 混凝土泵送施工技术规程 建筑机械使用安全技术规程 施工现场临时用电安全技术规范 普通混凝土配合比设计规程 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2002版） 建筑施工模板安全技术规范 编 号 JGJ/T10-95 JGJ33-2001 JGJ46-88 JGJ55-2000 JGJ130-2001 号 6.6主要标准： 序名 称 1 混凝土强度检验评定标准 编 号 GBJ107-87 20

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2 3 建筑工程施工质量验收统一标准 混凝土质量控制标准 GB50300-2001 GB50164-92 号 6.7行业标准： 序名 称 1 2 建筑施工安全检查标准 施工企业安全生产评价标准 编 号 JGJ59-99 JGJ/T77-2003 号 6.8主要法规、文件： 序名 称 1 2 3 4 《中华人民共和国建筑法》 建筑工程质量管理条例 建筑工程安全生产管理条例 工程建设标准强制性条文 编 号 国家主席91号令 国务院279号令 国务院令第393号 （房屋建筑部分2002年） 6.9质量管理标准： GB/T19001-2000 idt ISO9001:2000 《质量管理体系 要求》；

GB/ T 24001-1996 idt ISO14001：2004《环境管理体系 规范及实用指南》； GB/T28001-2001《职业健康安全管理体系》（中华人民共和国国家经济贸易委员会公告，2001第30号）的简称。

6.10 我集团公司的施工技术标准、工法及有关管理制度。

7附件计算书

转换大梁模板支撑荷载标准值，按照梁截面尺寸分为取1100×2600计算，

考虑现在市场上一般为48*3.0钢管，因此计算采用48*3.0相关参数。

7.1 1100×2600截面梁 1、荷载设计值计算：

1）模板及支架自重设计值：0.5×（2.6×2＋1.1）×1.2＝3.78KN/m 2）新浇筑混凝土自重设计值：26×1.1×2.6×1.2＝89.23KN/m 3）钢筋自重设计值：1.5×2.6×1.1×1.2=5.15KN/m

4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×1.1×1.4＝3.85KN/m

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荷载设计值组合： 3.78+89.23+5.15+3.85=102.01KN/m 2、次龙骨验算 （1）抗弯强度验算

次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250mm间隔布臵,计算单元选取为2跨，按2跨连续梁计算,次龙骨截面和计算

次龙骨截面次龙骨计算简图简图见右图。

2毛截面：A=80×50=4000mm

bh350?803I???2133333mm41212惯性距： bh250?802W???53333mm366抵抗弯距：

弹性模量：E=10000

次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

q=102.01kN/m

木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（1100/50）=4.64kN/m

22M?0.4766ql?0.4766?4.64?550?668956N?mm 弯距：

受弯构件的抗弯承载力：

（2）挠度验算

0.273?ql40.273?4.64?5504ω???0.0544100EI100?10?2133333 ?ω??l/250?550/250?2.2

σ?M668956??12.54N/mm2?fm?17N/mm2W53333[可]

[可]

3、主龙骨验算 （1）抗弯强度验算

主龙骨采用两根并排的48×3.0mm的脚手架钢管，放臵在顶托最上端，间距为550mm、250mm间隔布臵。考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm计算。

ω??ω?22

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q实际模型π[48-(48-2?3)]?424.1mm24毛截面：

πI?(484-424)?107831mm464惯性距：

4π342W?(48-)?4493mm33248抵抗弯距：

A?52E?2.06?10N/mm钢材的弹性模量：

22计算单元

主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取一个完整单元两

支点跨中之间为计算单元，每个单元内有两组主楞，每组主楞由2根钢管组成，转化为每根钢管上的线荷载：

102.01?0.8q?/1.1/4根?18.54N/mm1000

支架立杆间距，在梁下设5排立杆，按3跨连续梁计算。 弯距:Mmax=0.1ql2=0.1×18.54×2752=140208.8N?mm 受弯构件的抗弯承载力：

σ=M/W=140208.8/4493=31.21N/mm2

0.677?ql40.677?18.54?2754ω???0.0325100EI100?2.06?10?107831 ?ω??l/250?320/250?1.28 ω，<ω [可]

[]

7.2 200mm厚楼板

1、转换层楼板模板支撑荷载标准值（即计算每平方米荷载，楼板厚200mm） 模板及支架自重设计值：0.5×1.2＝0.6KN/m2

2）新浇筑混凝土自重设计值：0.2×24×1.2=5.76 KN/m2 3) 钢筋自重设计值：1.1×0.2×1.2=0.26 KN/m2 4)施工人员及设备荷载设计值：2.5×1.4＝3.5KN/m2 荷载设计值组合：0.6＋5.76＋0.26＋3.5=10.12KN/m2

23

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2、楼板底模次龙骨验算 a.抗弯强度验算： 次龙骨采用80×50mm的木方，间距150mm，跨度为800mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

毛截面：A=80×50=40mm020

惯性距：次龙骨截面bh380×503I===833333mm41212

bh280×502W===33333mm366抵抗弯距：

弹性模量：E=10000

次龙骨计算简图次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

10.12?0.8q??8.1N/mm1000

22M?0.084ql?0.084?8.1?800?435456N?m 弯距：

受弯构件的抗弯承载力： M435456σ???13.06N/mm2?fm?17N/mm2W33333[可] （2）挠度验算

0.273?ql40.273?8.1?8004ω???1.087100EI100?104?833333 ?ω??l/400?800/400?2 ω，<ω [可]

[]3、主龙骨验算 （1）抗弯强度验算

主龙骨采用48×3.0mm的脚手架钢管，间距为800mm，可按等跨连续梁计算。

π[482-(48-2×3.5)2]A==489.1mm24毛截面：

πI=(484-414)=121867mm464惯性距：

24

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π4143W=(48-)=5077.8mm33248抵抗弯距：

52E=2.06×10N/mm钢材的弹性模量：

主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间

为计算单元，化为线荷载：

10.12?0.8q??8.1N/mm1000

11M?ql2??8.1?8002?518400N?mm1010弯距： 受弯构件的抗弯承载力： ：

M518400σ???102N/mm2?fm?205N/mm2W5077.8[可]

（2）挠度验算

ql48.1?8004ω???0.88150EI150?2.06?105?121867 ?ω??l/250?800/450?2 ω，<ω [可]

[]

7.3梁侧模验算

1100×2600截面梁 1、侧压力荷载

F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×5.71×1.2×1.15×1.81/2=55.82KN/m2

F2=γcH=24×2.6=62.4KN/m2

取两者中小值，即F1= 55.82KN/m2 1、砼侧压力设计值：

F= F1×分项系数×折减系数=F1×1.2×0.85 =55.82×1.2×0.85=56.94KN/m2 倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2 荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2 F`=F+4.76=61.7KN/m2 2、次龙骨（内楞）验算 （1）抗弯强度验算

次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见图。

50=4000mm2 毛截面：A=80×惯

性

距

：

次龙骨截面次龙骨计算简图25

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bh380×503I===833333mm41212

2bh80×502W===33333mm366抵抗弯距：

弹性模量：E=10000

次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

61.7×0.2q==12.34N/mm1000

22M=0.1ql=0.1×12.34×200=49360N?m 弯距：

受弯构件的抗弯承载力：

（2）挠度验算

0.677ql40.677×12.34×2004ω===0.0164100EI100×10×833333 ω=l/250=200/250=0.8 ω，<ω [可]

σ=M49360==1.48N/mm2

[][]3、主龙骨验算

（1）抗弯强度验算

主龙骨采用48×3.0mm的脚手架钢管，间距为400mm，可按等跨连续梁计算。

π[482-(48-2×3.5)2]A==489.3mm24毛截面：

πI=(484-414)=121867mm464惯性距：

π4143W=(48-)=5077.8mm33248抵抗弯距：

52E=2.06×10N/mm钢材的弹性模量：

主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间

为计算单元，化为线荷载：

61.7×0.4q==24.68N/mm1000

11M=ql2=×24.68×4002=394880N?m1010弯距： 受弯构件的抗弯承载力： ：

M394880σ===77.77N/mm2

（2）挠度验算

ql424.68×4004ω===0.168150EI150×2.06×105×121867

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[ω]=l/250=400/250=1.6 ω，<[ω] [可]

对拉螺栓采用Φ14mm，纵横间距均为400mm，净截面积A=105mm2,N容许=17.8KN， 对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=61.7×0.4×0.4=9.87KN< N容许 对拉螺栓的应力为：σ=N/A=9.87×103/105=94N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。

7.4、模板支撑架验算 转换层楼板支撑架验算 立杆纵横间距800mm，水平杆步高1500mm，顶板厚200mm取1m×1m为一个计算单元：

1）荷载标准值

①模板及支架自重标准值： 按架体和模板自重取值1.2KN ②砼自重标准值：

1m×1m×0.2m×26KN/m3 = 5.2KN ③钢筋自重标准值:

取1.1KN/m3×1m×1m×0.2m =0.22KN ④施工人员及施工设备标准值: 取1.0KN/m2×1m2 =1.0KN ⑤振捣砼荷载：

取2.0KN/m2×1m2 =2.0KN 2）荷载组合：

恒载1.2×（1.2+5.2+0.22+1.0）= 9.144KN 活荷载1.4×2.0= 2.8 KN 3）立杆轴心承载力验算： ①立杆允许承载力Rd：

步距h=1.5m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.2m。则h+2a=1.9m。k1=1.185，支架计算高度H0=5.7m。查表得Rd=25.55kN。

②立杆纵横间距800mm，取1m×1m的计算单元，每平方米立杆平均有1.56根 (8.49+2.8)÷1.56 =7.24KN≤25.55KN(立杆允许荷载) 4）立杆稳定性验算： 每根立杆恒载

1.2SGK=1.2×（1.2+5.2+0.22+1.0）÷1.56=5.86KN 每根立杆活载1.4SQK= 1.4×2.0÷1.56 =1.795KN

针对满堂支模架最不利的首步架立杆进行稳定性验算。 立杆长细比λ=l/i ,l=μh

根据h÷lb=1500÷800=1.88查表(按3步3跨)得 首步架角立杆计算长度系数μ1=1.468 首步架中部立杆计算长度系数μ2=1.324 回转半径查表φ48×3.0钢管i=15.8

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首步架角立杆细长比λ1=1.468×1000÷15.8=92.911 首步架中部立杆细长比λ2=1.324×1000÷15.8=83.797 根据长细比查表得轴心受压稳定系数为: 首步架角立杆轴心受压稳定系数ψ1=0.641 首步架中立杆轴心受压稳定系数ψ2=0.779 根据立杆稳定性验算公式： 1.2SGK+1.4SQK≤ψAf /0.9γm`

1+η 1+0.290

γm`=1.59--------- = 1.59×------------- = 0.963 1+1.17η 1+1.17×0.290

其中η= SQK/ SGK =2.0÷（1.2+4.5+0.198+1.0）=0.290 ①首步架角立杆:

ψ1Af /0.9γm`=0.641×489×205÷(0.9×0.963) =74139.9N=74.140KN

1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ1Af /0.9γm` 首步架角立杆稳定性满足要求； ②首步架中立杆:

ψ2Af /0.9γm`=0.779×489×205÷(0.9×0.963) =90101N=90.101KN

1.2SGK+1.4SQK =5.306+1.795=7.101KN≤ψ2Af /0.9γm` 首步架中立杆稳定性满足要求； 7.5转换层框支梁撑架验算：

立杆纵向间距550、250mm交错布臵，立杆横向间距：梁宽≤300梁内单排，梁外两边距250各设一排，梁宽＞300的梁内横向间距300mm，梁外两边距250各设一排，水平杆步高1200mm。

取550mm长为一个计算单元，取最大梁宽度截面1100×2600验算

1、最大梁宽度截面1100×2600梁验算

梁下立杆沿梁长度方向按550、250mm间隔布臵，故取0.8m作为计算单元。 2、荷载标准值

①模板及支架自重标准值：

梁1100×2600：架体和模板自重取值3.45KN ②砼自重标准值：

1.1m×2.6m×0.8m×26KN/m3 =59.49KN ③钢筋自重标准值:

取1.5KN/m3×1.1m×2.6m×0.8m = 3.43KN ④施工人员及施工设备标准值: 取1.0KN/m2×1.1m×0.8m =0.88KN ⑤振捣砼荷载：

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取2.0KN/m2×1.1m×0.8m =1.76KN 3、荷载组合：

恒载1.2×（3.45+59.49+3.43+0.88）= 80.7KN 活荷载1.4 ×1.52= 2.218KN 4、立杆轴心承载力验算： ①立杆允许承载力Rd：

步距h=1.5m，立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a=0.2m。则h+2a=1.9m，k1=1.185，支架计算高度H0=2.65m。查施工手册表5-89得Rd=25.7kN。

②计算单元为沿梁长度方向0.8m。立杆梁宽度方向间距275（5根：梁内五排），长度方向间距550、250（2组），每0.8米长的梁立杆平均根数共计10根：

(80.7+2.218)÷10=10.36KN≤25.7KN(立杆允许荷载)

按3跨连续梁考虑，沿梁宽方向作用在每组立杆上的均布荷载按最不利考虑为q=82.918/1.1/2=37.69kN/m。

F边max=0.4ql=0.4×37.69×0.275=4.15kN≤25.7kN F中max=1.1ql=1.1×37.69×0.275=11.40kN≤25.7kN 立杆承载力满足要求。 5、立杆稳定性验算：

中间支座立杆受力最大，中立杆荷载为1.2NGK+1.4NQ==12.28kN 根据立杆稳定性验算公式： N=1.2NGK+1.4NQK≤ψAf

故N=1.2×5.43+1.4×0.222=6.826kN

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