200MW汽轮机组以汽动给水泵取代电动给水泵的技术经济比较_刘胜军

20

M W汽轮机组以汽动给水泵取代电动给水泵的技术经济比较刘胜军(大连电力学校 )

马传魁

洪源渤

(东北电力学院 )

文,

摘.

运用简捷常规热力计算法计算了国产 2 0 M W汽轮机组采用汽动给水泵的热经济性并与其采用电动给

水泵的热经济性进行了对比,

。

通过对不同汽动方案的讨论找出了最佳汽动方案,

。

指出了由电动给水泵改为汽

动给水泵的改造工程无论从热经济性考虑还是从技术经济比较考虑都是可行的关锐词汽动给水泵电动给水泵驱动汽轮机

。

技术经济

1

前

言国产Zo o M W

的厂用电汽机锅炉容量过余的问题也未得到解决而且在低负荷时液力联轴器效率下 0年代汽轮机组设计于 6。

,

、

,

降的速度较快因而损失较大2

,

。

初汽轮机和锅炉在设计时均按采用小汽轮

,

机拖动给水泵考虑后因当时国内变速小汽

,

汽动方案的选择为了促进 2 0,、

轮机的设计与制造能力尚未成熟改用了定速电动给水泵,。

,

oMW

机组采用汽动泵工作

由于主机设计未作相应的变、、、

的开展哈尔滨电站设备成套研究所与东北电力学院西安热工研究所和下花园发电厂0等单位对 2oM,

动从而使锅炉汽机及配套辅助设备有相当大的裕量汽机锅炉电机的匹配欠佳并使,,

w机组采用汽动给水泵的可、、

机炉长期在偏离设计最佳工况下运行造成机组的热效率下降此外电动泵不但增加了厂用电而且使机组的实际供电能力减少约4500,,。

、

,

行性做了研究分别对凝汽式冷背压式热

,

背压式等不同的汽动驱动方案作了分析比

较推荐了凝汽式的驱动方案,

,

。

~ 5 0 O0 k W左右

。

凝汽式的工作汽源来自再热后的中压缸,

随着电网的发展,

20 MW

机组需要参,,

抽汽排汽进入自备冷凝器或主冷凝器凝汽式的主要优点是可以提高机组的热效率因为进汽采用的是再热后的蒸汽利用了再热循环的好处同时又减少了主机的排汽量降低了主机的余速损失,。

。

加调峰运行定速电动泵不能变速只能用节

,

流的方法来降低给水泵的出口压力使机组在低负荷运行时效率下降更多其次较大压差下的节流将使给水调节阀磨损严重影响机组安

全运行为此把使用电动调速泵作为一项解决措施虽然它与电动定速泵相比提,,。。

,

,

,

,

,

对于排汽面积较小的。。

,

机组采用此方式经济性提高尤为显著此方

式的小汽机排汽一般有两种方式

一是排入

高了运行可靠性和经济性但仍要消耗大量一16

,

自备的小凝汽器

。

当具备启动汽源与旁路系

一

统时汽动泵可以不依赖主机而单独运行从而满足机组启停以及事故工况的需要,、、

,

,

o~ 50

%时负荷为,

7 8 4 M Pa.

。

,

。

另

其它主要技术数据为

:

一种方式是排入主机凝汽器其优点是可以

机给额定流量 (包括小汽轮机用汽 ) 6 2 h/ h;锅炉 M C R工况流量 (1 1 0%工况 ) 6 7 0 t/ h

;

使真空冷却水和凝结水系统简单只需增设一个隔离阀对电动泵改汽动泵的现场改造,

,

7给水系统流体阻力总和 (6

0 t/ h

工况);.

方案尤其适用

。

(从给水泵出口到汽机主汽门前 ) 4 1 2 M P a,

;

对

Zo o M、

w机组而言采用凝汽式方案、。.

0位差 (从泵中心到汽包水位 )3 2.

.

9 MP 3 a,

。

可分别从三四五段抽汽来驱动小汽轮机以哈尔滨汽轮机厂生产的 5

汽动给水泵参数的选择原则

0

0

.

S M 3

一

2

电动给水泵参数选择原则是将机组最

型机组为例其热力系统如图、、

,

1

所示对凝汽

,

大工况时泵各项参数确定为额定参数 (一般留有裕量 )。

式驱动方案分别按三四五段抽汽作进一步

当机组处于额定工况运行时定,。

,

的分析与计算其中小汽机排汽按排入主凝,

速给水泵采用节流调速给水泵采用降低转速适应机组需要,

汽器考虑并对由电动泵驱动改为汽动泵驱动的改造工程作一技术经济比较3。

,

这时不论在给水调节阀,,,

,

中还是在液力藕合器中均产生附加损失600

汽动给水泵组的参数选择3 1.

5%~ 2损失约为泵额定功率的 1 0%相当于~ so o k w。

泵的裕量越大损失越多,。

。

这

给水系统特性机组是按定压运行方式设计的0M,

是电动给水泵的缺点之一 W之,

Zo 0M W

汽动给水泵的额定参数可以选取机组

,

燃煤机组机组运行负荷在 1 0 4~ 2 0间。

的额定参数,

。

当机组由额定工况向最大连续,

由于 2 0 M W机组要承担调峰任务因,

蒸发量工况过

渡时驱动汽轮机的进汽参数随之上升使之产生的功率与给水泵耗功大致匹配它们的效率也维持不变因而不会引起附加损失足。

此给水系统应满足定压与滑压两种运行方

,

式即在高负荷与低负荷时采用定压运行中间负荷时采用变压运行压与负荷之间的关系为87 7.

。

,

,

。

则汽机主汽门前汽.

。

:

对于机组的最大工况一般用下列方法满75M Pa;

%一 1 0 0%时负荷为 1 2,

一是将驱动汽轮机的汽源切换到高品位,

50

%~

87 7.

%时负荷为,

7 84.

一12

.

75M p

a,

汽源工作另一是驱动汽轮机留有足够的裕

入{卜

J .| l

图

1

55

.

00 0

.

一 2S M 3

热力系统图

量或用旁通调节。

。

这些方法都要产生附加损,

V

失汽动给水泵参数的下限不受限制驱动汽

—k。二

3经过泵的给水平均比容 m/,

g

轮机与泵的转子均为刚性可以任意调节,

。

3

.

3

给水泵台数和容量的选择,

汽动给水泵台数和容量的选择决定于

4

泵在各下的效率—从小汽机的机械效率—汽机小抽机汽量的确定2、

夕

工况

多种因素十IX 5o. 4 3

。

根据文献[ 1〕中所探讨的原则笔,

为使小汽机提供 N,

的功率就必须从。

,

者认为对 20 M w机组选用

1 x 10。

%汽动

主机抽出一定量的蒸汽来驱动它,

对同一机

%电动的方案较为合适

组不同抽汽口因抽汽烙不同所需的抽汽量也不同型给。

给水泵各工况参数,.

抽汽量计算式.

:

以沈阳水泵厂生产的 s o C H T A/ 5

水泵为例对应于 5

00

.

S M Z。

一

2

型机组所

3 6 X N b b (i一 i b )从。

o

t

/h,

计算的泵的参数列于表

1

。

其中泵的流量包泵的入口压

式中

i

括机组汽水损失和小汽机用汽

— c i。~

。

主机抽汽口的抽汽焙 k Jk/.

g,

一抽汽焙至小汽机排汽等嫡焙k J/ k g

力估取为 04

.

95 M P a

。

从

计算. 4

4

.

—小汽各 3主蒸汽增加量的确定

b

机

工况下的内效率,

1

驱动汽轮机的功率,

、由于从主机抽出蒸汽量 G所以抽汽点

由于机组最大工况 (事故工况时 )的汽源切换方式及位置无法确定此工况又极少出现所以没有计算DD尸。。,。

后的中压缸和低压缸将少发功率,,

△N

的电

。

要保持发电机的输出功率不变就要增加主

蒸汽流量使抽汽点前的高压缸和中

压缸多:

小汽机功率计算式X 3.

发功率△N’

,

以抵消抽汽点后少发的功率由G。

。

: 1 (尸一尸 )火 V

6只

n、

X

: n J

X

103,

kw

此可得主蒸汽的增加量为b

,

,

尸

:

—泵的入口压力 M P—泵的出口压力 MP—表对于,

通过泵的给水流量 t/ ha

△Gi。 i。,

X2

p (i一 i )。

i一 1 )+ (

p (i一 i ):、

t

/h,

,

a

—k行

主机的新汽焙高压缸排汽烙 k J/g

1

55

.

0

0

.

sM Z运

一

3

型机组给水泵参数滑50% 308 13. .

抽参汽段

数工况单位t

定MCR676 17. .

压

压0 7

运60 366.

行肠.

100 645..

%665

90

写.

804 92.

%03

70.

%

60%

80491.

%46

笋.

50 30 6..

%23

衰泵流量汽出

/ha

7

560 15.

93

429 07

3 68 5.

44 4

427

89

8

抽

口压

MPkWt/

24.

8

16 6 6 63847 645. . .

789,

15

.

17 2.

14

.

6 83.

14

.

2 77.

934.

14

.

165.

12

.

374.

10 6 6 91368.

9 02397 9.

轴功率四泵流量

4243

83 7

1 6

3 14 3 56 0. .

71

2 63 7 491. .

3 98

2221 88429.

1882 8

15 8 3 8 1 2 4 4 8 6 0308 13. .

18 4 4427 12. .

4

3

05

h

676

.

87

04

3 6 8 48.

42

49 1 42.

86

3 66 10.

.

77

30 6 2 2.

段汽

a抽出口压 M P

17

.

248.

16 6653846. .

15 7893 14 3.

15 171.

14

.

683.

14

.

2 77 7.

934.

14

.

165.

373.

669‘

9 023.

轴功率

kWt

4243 676 17.

837

4

,

24 2636 98 2221 66491.

18 8 2 368 14. .

66 646

15 8 3 7 4 2 4 4 8 3 1308.

18 4 442 7.

3

1又6 R

IR

97 9 0 2 30 6 2 2.

五泵流量

/h

.

64 5 5 216.

560 81 15.

94 17 1

429

.

00

41

4 91 37.

83

3 66 10.

.

76

段抽出口压汽

M PakW

248.

664.

789.

15

.

14

.

6 83.

2 77.

13

.

934.

14

.

165.

12

.

373.

669.

9 023.

轴功率

4243

83

38 4 5

84

3 1 42

8 2 636

.

67扭 2 2 2 1 4 5 1 8 8 2

55

15 8 3

66

24 4 8 0 5

18 4 4

1

1 36 8

12

978 99

i

:

,

i,

—在表5 1.

主机的再热蒸汽恰排汽焙 k J/ k g、

,

2中列出了 G

b

、

△G

ZZ R

-

q。 (h。

。

w m一 h f )十 q (hr

,

一 hh )k J/ k w h

和

从的值

。

P

e

,

5

汽动给水案的热经济性比较热力计算结果比较与分析

式中

m qh h

。,

叽一汽轮机进汽量和再热蒸汽

r

量, (k g/ h )。,

热耗是判断汽轮发电机组热力循环和运

h

f,

/ kwh一新蒸汽焙和给水焙 k J,

r,

行情况的主要指标以考虑问题的角度不同,,

。

,

气一再热蒸汽焙高压缸排汽焙k J/ k w h

它有两种形式一种称为毛热耗一种称为净

热耗

。

对中间再热式机组采用电动给水泵时::

e P

l

,

f一发电机输出功率和原动机 P,

的公式

如下

功率 k w由于实际机组运行情况及电动泵配备情况不尽相同以多种电动泵所耗功率的平均,

毛热耗率

H R _处迎匕二丛互土鱼丝生二五2P。 -

值作为计算依据来计算电动方案的净热耗其数据取自文献[ 2]。

。

k e a l/ k w h

对上述机组不同冷凝式,,

净热耗率;

:

汽动方案进行了热力计算求出了各个方案

在不同工况下的净热耗率其结果见表;

3

和

。五、二二二

_

qm

。

(h

。

;, m h一 h )+ q (r

r

一 h、)

表

4

。

同时根据电动机的平均功率及各机组,,、

,

Jl

二

P

l e

一 P俪k e a l/ k w h

的原设计毛热耗率在考虑了给水在泵中的

采用汽动给水泵时毛热耗率m:

H

R

=

净热耗率

一:

烙升对主机功率的影响后计算出了电动定、

变速泵在定滑压方式下的净热耗率为了便于与汽动方案的净热耗相比较将它们也分,

。

别列于表从表,

3 3

和表和表

44

之中

。

g

。

h (

。

,,一 h )+

qmf,

r

(h一 h、 )r

的对比结果可以看出,,

:

p

。

一

+ p

采用冷凝式汽动方案不论抽汽口在何处在所计算的工况下热经济性均比采用电动泵要好5 5 0 00. .

k J/ k w h

:

。

尤其是低负荷时采用定速电

表2

小汽机用汽 t功率运80 12. .

S M Z

一

3

型滑压70.

抽参汽段

数工况单位/ h tt

定M CR18.

压90 14 8.

行60 9。

运60%7.

行505 3.

100%17 10.

%273 92.

%35 7

70% 10 8. .

%

50 8 5.

%

80.

%

%

%5442.

段用汽量

67 80

1 78 8

776

686

966

11 47 7 1. .

8 955.

04

汽汽增量抽功率四用汽量

/h

.

832.

.

7 654 3

66 3.

5 988.

.

529.

53.

4.

.

35.

.

kWt

4 35 2

.

643 39454

75 5 6

322417.

27 0 414.

.

9

2 2 78.

85

1931 11. .

.

1

16 2 410.

4

2511 38 1891 13 785.

7

1403.

34 10 0 4 6 3. .

15任 7

/h

22

.

20 10.

.

13

.

85

12 97 6 6 3.

67 8

85

10

.

76 5.

8 4 8 65 54.

段

抽汽增量汽

r

/h

0 4 35 2.

7 5 84 4.

8

.

861.

7 61 27 0 4 177..

5 9646 1 9 30 13 5 4. . .

5

.

516.

7 065.

5

5.

33.

41 122 94.

功率

kWt

643 3945 0715

3223

84

.

6

2 2 78 15. .

.

94

1624 12 5.

34

2 5 11 16. .

.

1 1891 12. .

54 C 1 4 0 3 2 6 10 0 4

五用汽量段抽汽增量

/h/h

26

.

24 09.

20

.

03

38

2

73 95.

785.

14

62

94

.

97 5.

7

.

t

0 4 35 2.

10 69.

8 8.

568.

6 6 2 27 8.

.

7 03

5 4 77 7

32.

3

.

汽

功率

kW

64

3944 45.

q?,

〕

Z Q

2704

3

1 9 30

82

1624

3

25 1 0 8 2.

1891 4.

14 0 3

2

1 00 4

1

5

.

0

0

.

S M Z

一

3

型机组

得多并且

还有机电损失和输变电损失这种

,

。

表

3

定压运行时电动与汽动方案静热耗比较k J/ k w h

能量转换中间传递环节多损失也多小汽机虽然内效率比主机小而且还有管道压降等,

,

。

类变速

别全Xl

1 00

%.

90%

80%

70

%.

造成的损失但小汽机在负荷变化时内效率77 7

,

8 5 1 9 93 8 5 2 5 90.

8 5乞 2 89.

8 5 8 8 52 2.

8680

变化较小又是直接带动给水泵中间的能量,

,

半X电泵定速半X

ZI

8568 00。

8 5 9 6 17.

8689 22.

转换与传递环节少因而热经济性好,

。

8651 01.

c

.

在低负荷时变速电动泵采用半容。

,

半x半

Z

8555 87.

8608 29.

8 6 44

.

95

8 7 48

.

95 5

量单泵运行热经济性比全容量泵或半容量泵双泵运行时要好定速泵采用单泵运行热经 0%负荷以下济性也有较大提高这是由于 7。

电泵汽泵动

X I

8 5 7 6 57 7.

8670 28.

,

三段四段一

8 5 18

.

17.

8 54 1 3 7.

8 5 50

.

82.

8 6 20

.

04.

8514 45 8511 57.

8537 86.

8 5 47 3 5 8545 22.

8 6 1 6 90 8 6 14.

运行时单泵运行可以满足锅炉供水需要并,

,

五段

8 5 3 5吧1 4

85

接近泵的经济工况因而效率提高,

。

d

.

在滑压运行时汽动方案在 8 0%~,,

5表4

0

. 0

S M Z

一

3

型机组

0%负荷的热经济性提高比定压运行时要 5

滑压运行时电动与汽动方案静热耗比较k J/ kw h

多这是由于滑压运行时小汽机用汽压力随负荷的下降而减小同时给水泵的耗功因出,

,

类

别全XI

10 0.

%

90

%.

80

%.

70

%.

水压力的降低也随之减少它们之间能达到平衡使小汽机运行效率较高5 2.

,

变速

8 5 79 5 8 8 58 5 5 1.

8 66 9 5 7 8 67 6.

8 78 1 3 4

8 9 35 4 2

,

。

半x电泵定速电泵汽泵动

Z

05

8 78 6 5 3.

8 94 0 6 0.

驱动汽轮机抽汽,,。

口的确定

半冰 l半xZ8 63 5 1 3.

8 7 54 8 74 7 6 1.

.

844648

8 90 5 6 6.

从计算结果看净热耗率五段抽汽时最小四段居中三段最高因此仅从热经济性,,

88 8 3 8 80 9 8 67 4

。

9 0 72

.

48

半只 l三段四段

8 57 5 4 8.

8 67 4

.

17

.

8 98 8 4 2.

考虑应从主机五段抽汽但是由于五段抽汽蒸汽参数较低在低负荷时五段抽汽压力太,,

。

,

8 53 5

.

10

8583 71.

.

59

8800 8798 8797

.

2027

8531 92.

8581 8579

.

21 32

8672 37.

.

低以致于小汽机所发功率难以带动给水泵,。

,

,

五段

8 52 9 8 8.

.

867 1 16.

.

27

这样就必须加大抽汽量由于抽汽量多且蒸

汽比容大使小汽机

体积变大大约相当于

,

,

动泵机组热经济性下降更多,,

。

这主要是由于

2 M w常规主汽轮机的体积 1,,

。

因此除设备。

,

定速电动泵不能变速只能用节流的方法来

选择上存在困难外还受到现场条件的限制机间内是十分困难的。

降低泵的出口压力使机组在低负荷运行时效率下降很多 0 20M,。

在现场条件下将如此大的汽轮机布置在汽因此不宜选用五段抽,

此外由于目前在国产

,

W机组上使用的定速电动泵裕量较,,

汽

。

大在汽机额定工况时定速泵运行工况和泵的经济工况有较大偏差且机组负荷越低节流压降越大能量损失越多因而更不经济b.

三段抽汽与四段抽汽相比较采用四段

抽汽优点更明显一些除净热耗率比三段抽汽稍低外在现场四段抽汽管道也较三段抽汽管道易于布置,,。

,

,

,

。

,

采用汽动方案其热经济性与变速,,,,

三段抽汽是用来加热一号。

电动泵方案相比在额定负荷时有所提高但不显著而在 5 0%~ 9 0%负荷时随着负荷

高加的其疏水排至除氧器由于原富裕压头不多若采用三段抽汽则因抽汽量的增加,,,,,

的降低则有较大的提高20

。

这主要是由于液力

使抽汽压力降低高加疏水就很难排入除氧器而只能排至低加降低了机组的热经济

藕合器的效率特别是在低负荷时比小汽机低一

一

性

。

此外如果采用四段抽汽抽汽口到小汽,,。

,

,

样就需要结合汽动泵方案机组的经济效益大小进行综合经济效益比较来确定改造项目是否有利。

轮机和到除氧器管道的阻力系数基本相同因此不会产生小汽机和除氧器抢汽的情况,

综合以上诸点分析认为小汽机的工作汽源采用四段抽汽为宜6。

参考下花园发电厂 2 0 M W机组采用汽动泵的改造费用将所需工程费用列于表表52,

5

。

经济效益分析与经济技术比较项. 1 6

0 M w机组采用汽动泵的工程投资费用目

资金(万元 )236 14 735

偿还年限分项

参考工程项目评价中常用的偿还年限法结合由电动泵改为汽动泵这一改造工程,

睡

动汽轮机‘包括本体供油装置调速器等,,,

的具体情况投资回收年限公式如下

,

:

价格主给水泵十前置泵+电动机设备膨胀

节排汽阀(或自备冷凝器 ),

.

r k

一丁二<{O刀e

K

,

;

r

卜

系统中阀门与热控及电气设备设备总价格 (包括运费管道与材料费安装费+土建费1 5.

334 56 75.

%)

式中

项投资—改造纯利润增长额—标年准投资偿还年限—通常情况下偿还年限越短越好△nrb。

K

J z

目总

28 4.

70

+ 25

工程设计费+工程管理费。

19+ 20 619.

,

当其小,。

项目总投资

15

于或等于国家规定的标准投资偿还年限时,,

说明方案的经济性较好方案是可取的根据电力工程的特点和技术发展水平我国目前规定: b

. 4 6

经济效益的分析计算“

参考《关于国家大型火电机组完善化,

”

一 7

年

。

评估意见》计算采用汽动泵后的经济效益计算中的有关参数取用如下,

6 2.

动态回收期i。,

:

1989

年全国

动态回收期法属动态分析方法它是指

0 2

oMW

机组的有关数据7000 h 3959

给定基准贴现率:

用项目的现金收入去偿。

年运行小时数供电单位煤耗

还全部投资所需要的时间:

计算式如下。

:

k wh/75

l A一 l (A一 P i ) l ( l+:

标煤单价增发电量固定成本

1330 0.

.

元/t

i )。

1 6元/ 0 k Wh0

式中

A

一每年净现金收入初总投资。

节约燃料成本锅炉效率

.

3元/ 5 k Wh

尸一

0% 9。

动态回收期应小于或等于建设银行规定5年)的基准贷款偿还期 (1. 3 6

实际收入等于机组出力增加获得的利润

与机组增加蒸汽量而多耗费的燃料费之差,,

改造工程的投资费用,

笔者按上述方法分别计算定压与滑压两种运行方式的经济效益并计算动态和静态回收年限。。

对于现有的配带定速或调速电动泵的老机组改建汽动泵时的投资费用计算由于厂用电系统不能变动电气方面的投资不能节,

其中定压方式按额定工况计:,

,

算滑压方式设日负荷变化按如下方式分配10

省而拆除下的原电动泵组的价值又大为降低因此投资费用除了包括新增加的泵组本。

,

小时带额定负荷。

8

0%负荷小时带 7。

,

6

小7

,

0%和 5 0%负时带半负荷对于半容量泵在 7

身投资费用外还要增加一些现场改造费用使得改造项目需要支出一笔初投资费用。

,

,

荷时按单泵运行时计算所示。

,

结果如表计算则有一,

6:

和表

这

若按年运

行

6000h

21

一

定压运行时全容量变速泵静态动态回收年限为. 7、

进行、

。

总之把电动泵改为汽动泵对 2 0,,,,。

oMW

1年 1 4 4、、

6年 16.

。

半容量变速泵静态动态、.

机组而言无论从热经济性考虑还是从技术经济考虑基本上都是可行的这不仅解决了原设计存在的诸问题而且提高了机组的可,

回收年限为b.

8年 n 7

0年 94.

。

半容量定速、

泵静态动态回收年限为滑压运行时

3年 5

6

.

3年

。

靠性和热经济性增强了机组的调峰适应性、

,

,

全容量变速泵静态动态回收年限为. 8

具有极大的推广价值表参6

。

4年 2 7 1、、

.

1年 7.

。

半容量变速泵静态动态、.

、

额定负荷经济效益计算表单kWX 1火 1 04 04

回收年限为 8 5 0年 17 1 4

年.

。

半容量定速、

泵静态动态回收年限为

5

5年 7,,

8

.

9“

年

。

从经济效益计算结果看不论是定压运行 (额定负荷 )还是滑压运行半容量定速电

动泵改为汽动泵后静态和动态回收年限都符合规定标准,。。

,

半容量变速电动泵改造工程,,

网组出力净增阿多供电量卜增发电量量卜收益卜年多耗用阵费1 2 34

数

位

变X全4003 2802 2970 204 10 7. .

变x半4178

定X半5213 3649 38 6 8 266 10 7. .

kw hkw h

1 2

2 92 4 6.

1 1

.

3 10 0.

.

1

.

万元万元

94 42

2 1召 9 110 7 1 06. .

8942

5

.

42

.

的偿还年限在标准年限左右主要取决于年运行小时数笔者在计算滑压运行方式时在低负荷时电动泵按单泵计算这样有利于电,

67

年实际收益静态回收年限动态回收年限

万元

’

9 7 53.

.

49

159 48.

动方案可以认为其改造工程的偿还年限基本上是符合标准的,,,。

。

,

区J

年年

6 3483.

5 8 14 9.

3 8823.

10

.

57

13 7 3

5

.

15 6

而对全容量变速泵的改,。

表7店言 r阅l 2

滑压运行经济效益计算表单位

造在定压运行时回收年限尚可符合标准

参

数

变x全2 1 28.

变X半2225 3.

定只半2717 3.

但在滑压运行时则超出了标准7

结束语从以上计算结果可以看出对于,

量年多供电量增发电量

X 10 4 k w h丫1 0 4 kw h

3

3 45

0 2

oMW,

机组由汽动泵取代电动泵的改造工,。

卜收益卜年多耗费用阵年实际收益回收年

2 2 56 0.

2358 8.

2 8 80.

.

3

万元万元万元

155 66.

162 76.

198 74 72.

72

.

94 3

72

.

94 3 816

94 3.

82 72.

89

6.

.

1254 7. .

8

程若仅从热经济性考虑是完全可行的通过技术经济比较可以得出以下,,

但。

3

点结论

对半容量定速电动泵的改造工程

,

科廊动态回收年叫区

6

年年

7 4 89 2。

8976.

925

14

.

50

12

28 8

1155

其偿还年限远远小于规定标准应提倡进行b.

。

对半容量变速电动泵的改造工程,。

,

参1.

考

文

献

其偿还年限基本上符合规定标准基本上是可行的对全容量变速电动泵的改造工程,,

徐葆华汽动给水泵台数和容量的选择机州汽轮机厂内部资料19 9 1

、

2

.

王锦荣吴日舜锅炉给水泵的经济运行和改进

、

其偿还年限基本上大于规定标准不宜提倡

水利电力出版社

一

22

一

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/zkpe.html