高层外脚手架专项施工方案（科逸工程定稿1-52页）

总部经济及商业配套工程

脚 手 架 施 工 方 案

编 制 人: 陈 荣 亮

审 核 人: 陈 进 伟

批 准 人: 徐 海 发

赤东建设集团有限公司

2014年5月8日

脚手架专项施工方案

一、编制依据：

1、施工手册（第四版）。

2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JCJ130-2001）。 3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）。 4、本工程施工组织设计。

5、本工程建筑、结构设计施工图纸。 6、相关现行行业规范及地方规定。

二、工程概况

工程名称: 总部经济及商业配套工程

地 址: 苏州市相城区阳澄湖镇，环湖北路的北侧，顺贤路西侧， 建设单位：苏州科逸资产管理有限公司

设计单位：苏州市新宇建筑设计有限责任公司

苏州市天地民防建筑设计研究院有限公司 监理单位：苏州相城建设监理有限公司 总包单位：赤东建设集团有限公司 本工程主要功能或用途：

总建筑面约35484.4m2，其中地下室建筑面积5478m2，建筑高度81.7m。地下一层【地下汽车库，战时作人防工程】、A区地上九层（全框架砼结构）【4～9层为酒店客房】、B区（框架砼结构，核心筒部位为砼剪力墙结构）二十一层【4～21层为砼框架结构办公楼】，其中裙房三层砼框架结构。〒0.000相当于绝对标高国家85高程3.300m。框架剪力墙结构。抗震设防烈度为六度，核心筒抗剪力墙抗震等级二级，其他为三级。

混凝土强度等级：垫层为C15，室内地坪为C25，混凝土结构4层及4层以下为C40，5、6层为C35，7层以上为C30。防水混凝土抗渗等级P6。

地下室耐火等级为一级，地上耐火等级为二级。地下室防水等级二级；屋面防水等级为二级，防水层合理使用年限为15年。地下室为平战结合甲类常6级、核6级防空工程。

本工程1～3层，层高为4.480米，4～21层，层高为3.520米。其中裙房三层，A区为9层酒店建筑，B区为21层办公楼建筑。室内外高差0.6米。 三、 方案的选择

由于本工程建筑物要考虑外架搭设与施工塔吊等机械位置、安全防护的接口和联系等。

通过分析比较，综合现场实际情况，决定在本工程的外架施工中B区六层以下(含六层）采用落地式双排外脚手架，六层以上部分采用悬挑式双排全封闭钢管脚手架。A区四层以下（含四层）采用落地式双排外脚手架，四层以上部分采用悬挑式双排全封闭钢管脚手架。

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建筑结构类型：框剪结构、层数、±0.000至设计最高高度详见下表： 楼号 A区 B区 层数 9 21 设计最高处标高 34.68m 76.8m 脚手架搭设最高高度 36.00m 78.50m 2．本工程室内外高差为0.6米，A区五层以下B区七层以下，采用落地式双排单立杆钢管扣件式脚手架。其余均采用悬挑式双排全封闭钢管脚手架。

四、外脚手架搭设的人员安排

1．根据工程规模和外脚手架的数量确定搭设人员的人数，明确分工并进行技术交底，操作人员均应持证上岗。

2．必须建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术人员组成的管理机构，搭设负责人向项目经理负责，负有指挥、调配、检查的直接责任。

3．外脚手架的搭设和拆除必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。 五、脚手架钢管

符合规范要求，做好钢管及扣件试验检测工作。钢管脚手架采用外经48mm，壁厚3.5mm的钢管，有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂缝均不得使用。扣件应有合格出厂证明，要光洁、灵活，发现有脆裂变形、清丝等现象禁止使用。

第一章 施工工艺及施工质量安全

一、搭设施工工艺

搭设施工工艺

本工程外脚手架采用落地式全高扣件式钢管脚手架，钢管尺寸为φ48×3.25mm，竹脚手板，一架两用，即结构及装修施工使用。

（一）搭设尺寸

1．选择排距1.05m，柱距1.5m，步距1.8m，连墙件竖向间距3.6m，水

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平间距4.5m（即二步三跨），立面采用阻燃密目式安全网（1.8×6m）全封闭防护。

2．下部落地脚手架采用双排单立杆，基础100厚C15素砼，立杆下垫10#槽钢。底部设扫地杆。上部采用悬挑双排单立杆脚手架。

（二）构造要求 1．立杆：

（1）立杆接头采用对接，且要求将接头交错布置，二个相邻立杆接头不应设在同步同跨内，且在高度方向错开的距离为600mm，各接头中心距主节点距离均为步距的1/3即600mm。

（2）外立杆顶端高出檐口上皮高度为1.5m，里立杆低于檐口50cm。 （3）每根立杆均设置砼预制块底座。 2．纵横方向扫地杆：

（1）纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。

（2）横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 3．纵向水平杆：

（1）纵向水平杆设于横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧，每层架设4根纵向水平杆。

（2）纵向水平杆尽量采用搭接连接以承受水平力。接头交错布置，相邻接头水平距离不小于500mm，不设在同跨内，且不设在水平跨中。搭接接头长度大于1000mm，并设2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。

4．横向水平杆

每一主节点设置一根横向水平杆，每侧外伸长度，大于100mm。 5．脚手架板要求：

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本项目脚手架底层满铺竹跳板，施工层满铺，施工层下一架要满铺作为防护层，材质要求完好无损，长宽为0.3×3m，垂直墙面横向铺设，铺设于4根纵向水平杆上，四个角采用直径为18#铅丝双股并联绑扎，固定在纵向水平杆上，交接处平整，无探头板。

6．连墙件

（1）采用刚性连墙件，承受拉力、压力，又具有一定的抗弯和抗扭能力。 （2）连墙件采用梅花形布置，水平间距4.5m垂直间距3.6m，转角和顶部处加密，即在转角1米范围内按垂直方向3.6m设一拉结点，顶部0.8m以内范围按水平方向4.5m设一拉结点，且一拉一撑宜造近主节点位置，偏离主节点不应大于300mm；必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置。

（3）连墙件呈水平且垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，但不容许上翘。连接件详细做法：用预埋在楼板上的短钢管连接。

7．剪刀撑

每道剪刀撑宽度为4跨，即6.0m，斜杆与地面的倾角为45°，采用整个立面连续设置。斜杆采用对接扣件连接，且采用转扣固定在与之相交的立杆或横向水平的伸出端上，转扣中心线距主节点距离应小于150mm。斜杆有4个与立杆或水平杆相连的固定点。

8．防护栏杆

脚手架外侧第二步起必须设1.2m高同材质的防护栏杆。顶排防护栏杆2道，高度分别为0.9m和1.3m，脚手架内侧引成临边的，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，脚手架外侧设密目网，操作层外侧0.2m高统长木档脚手板。

（三）地基与基础

1．本项目脚手架基础为素砼地面。

2．为防雨不浸泡地基，在架外侧立杆外0.8m处设一个200×200mm排

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水沟，与雨水管道连接。

（四）防电避雷措施

1．设置避雷针，避雷针采用镀锌钢筋制作，长度为1m，设置在建筑物外架四角中间脚手架立杆上，形成避雷网络。

2．引下线采用单芯软线，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统（即框架柱主筋）连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求冲击电阻不大于4Ω。

（五）结构稳定性

1．本工程上架属施工荷载由纵向水平杆传给立杆情况，传递线路如下：竹笆板→纵向水平杆→横向水平杆→立杆→地基。

2．扣件式钢管脚手架验算书是最后一章。 B．技术措施

1．立杆垂直偏差，当架高在30m以内时，应不大于架高的1/200。当架子在30m以上时，应按架高的1/400～1/600进行控制，使其全高偏斜不大于10cm。

2．控制扣件螺栓扭力短：采用扭力板手，将扣件节点扭力矩控制在40~50N·m。

3．减少偏心荷载：将相邻步架的大横杆交替设于立杆的内、外侧；同样，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡，使偏心荷载接近轴心荷载。

4．严格控制施工荷载：脚手板5层，施工荷载不得大于2.0KN/㎡，且尽量不集中。

5．加强对构配件质量检验，不合格者不准使用。 6．人员要求：持证上岗。

7．分段进行质量检查：基础施工完后，每搭完10m后，达设计高度后，

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操作层上加载后，严格按规定要求验收。

8．脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行： （1）按施工设计放线、铺垫块、设置底座或标定立杆位置。

（2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设。

（3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。

（4）在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑；以确保构架稳定和架上作业人员的安全。

9．加强使用阶段的检查及保修，特别是台风、大雨过后，主要检查地基、底座、立杆垂直度、扣件螺栓等等。

10．拆除阶段，在地面设围栏及标志牌，并派专人看守，严格非作业人员入内。

外架问题：

（一）荷载承受在板上处理

脚手架底脚顶在工程现浇板上，厚度为300～400mm，在平面位置脚手架钢管下的对应部分用钢管顶住，有一层空间顶一层，有二层空间顶二层，管子要轧断，因荷载较大，上双管对下面空间下双管分二步，步距1.5m左右，隔一间（1.5m立柱间距）采用抛撑。脚手架顶板下5.8m层高设脚手架三步，上下立杆顶住，旁边再加一立杆，起稳定作用。 （二）悬挑脚手架工程设计及搭设参数

脚手架钢管选用ф48×3.5；外挑工字钢采用I14，长度主要为3 米, I16

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用于阳台转角部位，长度为4.5米（角部）；固定工字钢在楼面上用2ф16 的圆钢，距外墙内边为0.3 米，距型钢端部0.15米，钢丝绳选用（6*19+1）直径15.5mm钢丝绳，钢丝绳吊环ф16 的圆钢固定。立杆纵向间距为1.8 米，内立杆距外墙0.3m，大横杆间距为1.8 米，小横杆长度为1.5 米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用预埋钢筋拉环钢管扣件连接方式。 搭设高度及起始楼面标高如下：

B区起始悬挑段标高为七～十二层24.0m-41.6m，悬挑高度为17.6m；第二次悬挑段为十二层～十七层41.6m～59.2m,悬挑高度为17.6m；第三次悬挑段为十七层～二十一层59.2m～77.2m,悬挑高度为18.0m.

A区起始悬挑段标高为五～九层16.96m-34.96m，悬挑高度为18.0m； 故只需对其中一段悬挑架（18米高）进行计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。

（三）、悬挑架的荷载取值及水平悬挑梁设计

详见悬挑架计算书（附后）。 （四）、悬挑架搭设要求

⑴脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

⑵每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 ⑶底座应准确的放在焊在工字钢上的钢筋上。安放工字钢处的剪力墙预留洞口尺寸为100×200。 ⑷立杆搭设应符合下列规定：

①相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头

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在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大与步距的1/3。

二、施工安全

A．安全措施重点要求：

1．挑架的搭设在施工中应严格把好质量关。在施工过程中严格控制施工荷载，架子上不能堆放太多材料。所有材料如扣件、钢管应符合质量要求。

2．搭设和拆除顺序

因此杆件的搭设和拆除顺序都是十分重要的。若顺序不对，则可能传力不合理，留下隐患，酿成大祸。正式搭设前，反复研究各杆件的关系。并同架子工多次商议，再实施施工方案。

3．安全措施：

在组装脚手架之前，应充分熟悉经会签确认的外架施工方案及操作规程后方可搭设，脚手架搭设必须服从整体施工进度及安全要求，脚手架搭设施工方案标准实施。

在施工过程中任何人都不能把外架的临时加固等保护设施拆除，不能把外架作为模板的支撑。

（1）外脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

（2）搭设脚手架的操作人员，必须持证操作，严禁无证人员搭设脚手架。 （3）工地上的井架，施工电梯运材料要小心，不能碰撞到脚手架上。 （4）防火措施要配备足够合适的消防器具，建立消防责任人巡检制度并责任到人。

（5）钢管架应设置避雷针，形成避雷网络，接地电阻不大于4Ω。 （6）外脚手架不得搭设在距离外电架空线路和安全距离内，并做好可靠

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的安全接地处理。

（7）外脚手架必须及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 （8）外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

（9）外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

（10）竹片上杂物应及时派人清理，控制施工荷载。 B．脚手架拆除：

（一）外脚手架拆除的安全技术措施：

1．拆架前，全面检查拟扩脚手架，根据检查结果，拟人出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2．拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3．拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4．拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5．拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6．连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除。

7．拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

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8．拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9．在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10．拆下的材料要徐徐上运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

脚手架的使用规定

1．作业层每1㎡架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过以下的规定值或施工设计值。

2．施工荷载（作业层上员、器具、材料的重量）的标准值，因装修脚手架取2kN/㎡。

3．在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层；砂浆和容器总重不得大于1.5kN；施工设备单重不得大于1kN，使用人力在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2.5kN。

4．在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行和倒退拉车。

5．作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

6．在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须以主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

7．工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

8．人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

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9．每班工人上架作业时，应先行检查有无影响完全作业的问题存在，在排队和解决后方许开始作业。在作业中发现有不完全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即停止作业通知所有架上人员撤离。

10．在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

三、职业健康问题

1．搭拆脚手架必须经安全技术教育的架子工承担，并经常进行体检，凡患有高血压，心脏病等不适于高空作业者不得上脚手架操（持证上岗）。

2．搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作，袖口、裤口要扎紧。

3．脚手架登高扶梯必须在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，数量可根据需要而定，但不得使用脚手架内的直爬梯，严禁在脚手架、施工电梯等攀高上下。

4．在靠近架空输电线路搭设脚手时，应按规范规定，确保一定的安全距离，必要时应切断电流成迁移电线，施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架。

5．搭设脚手架起步时应设临时剪刀撑及临时支撑，搭设中要随时按规定做好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手笆，同时设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。

6．吊运脚手笆及脚手架钢管等须专用的保险吊钩，钢管严禁单点起吊，要堆放平稳，并严格控制脚手架上施工荷载。

7．在搭拆脚手架工作时，如果安全笆、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开

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绑扎，均不得中途停止。

8．遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响安全时，不得进行高空脚手架搭拆工作。

9．严禁在脚手架上拉缆风绳和设置起垂直或搭（挂）三角小平台。 10．严禁在脚手架上堆放物料如材料及施工多余材料等，使脚手架畅通。 11．及时清除模板朝天钉，若一旦脚戳着朝天针，及时打破伤风针。

四、施工消防给水

在底层离建筑物15米远设一水池，容量37m3,给水管50管，确保24小时供水。

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第二章 理论计算部分

第一节 落地脚手架整体稳定性计算

脚手架的传力路线是脚手板→横杆→立柱→基础。故可以把脚手架视为一片薄板侧靠于建筑物上，整体的失稳将发生在抗弯刚度较小的横向。当脚手架失稳时，大横杆产生横向弯曲，因此脚手架与建筑结构的连接在水平方向能限制大横杆的变形，有利于脚手架的整体稳定。

在格构式受压构件中，因肢杆（脚手架的立柱）由缀板（脚手架的小横杆）连成整体，剪力对其轴心受压临界力的影响不可忽视。由于用扣件连接的钢管脚手架是一种特殊的多层刚架体系，扣件结点是介于刚接与铰接之间，与铰接点相比，它具有一定的抗弯能力，与刚接点相比会产生一定的扭转角。根据东南大学所进行的实验实测资料，测得当立柱杆端主动转动一个单位角时，结点处同一立柱只转动0.5个单位角，相应的小横杆转动0.15个单位角。若相邻立柱亦产生挠曲，叠加后立柱主动转动一个单位角时，小横杆只转动0.2个单位角。故在一般扣件式钢管脚手架（连接点的间距：竖向两步，水平方向三个间距）中，根据实测其剪切角θ为：

??L1800?0.4C?L???0.4?1000?1800??0.00000170 5496??96?2.1?10?11.49?10式中C——脚手架立柱的横向距离（㎜）；

L——脚手架的步高（㎜）；

ΕI——作为缀板的单根钢管的抗弯刚度。Ε为钢管的弹性模量（N/㎜2），

I为单根钢管的惯性矩（㎜4）。

考虑剪切角（θ）影响的格构式轴心受压杆临界为（N0）为：

N0??2??L2?1

?2???1?0.4C?L??1?2??L?96???在一般脚手架中（连接点的间距：竖向两步，水平方向三个间距）， 式中Ε——钢管的弹性模量（N/㎜2）； I——单根钢管的惯性矩（㎜4）；

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C——脚手架立柱的横向距离，即缀板的计算长度（㎜）；

L——脚手架的步距（㎜）。

脚手架的整体稳定性主要是通过与建筑物结构合适的连接来保证，这种分析是基于脚手架立柱的垂直偏差很小。在确定了脚手架的搭设高度后，求出单元内总轴向力N，N应满足下述条件时脚手架的整体稳定才能保证：

N?1N0 3式中N——作用在单元脚手架内的总轴向力（N）； N0——单元脚手架的临界轴向力（N）。

参考上海地区高层脚手架搭设规定，立柱横向距离为1000㎜，脚手架步距为1800㎜，立柱纵向距离1500㎜，连接点间距为竖向两步，水平方向为三个间距，操作层荷载2700N/㎡，脚手架自重400N/㎡，考虑两步同时作业，则单元脚手架的临界轴向力（N0）为：

1??2??L23.142?2.1?105?11.49?104Q?1??0.000001701800?1800?1?0.1248?1.1248

?2??L213.14?2.1?105?11.49?104???20789KN?2.07T1.12481800?1800?1.1248而实际荷载:根据工程积累经验,每高度延长m为40㎏/㎡,到50㎏/㎡这与上海市规定有出入，为保险起见，取大值计算，每1.8m高度延长M为72㎏/㎡。

50?30?270?2?1.37?2.07T 1.8050?270?2?1.92T1.80满足要求。

50?1.92?2.07T

满足要求。

附：脚手架钢管截面数据： A=4.566cm2 W=4.788cm4 I=11.49cm4 γ=1.58cm

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第二节 落地脚手架局部稳定性计算

扣件式钢管脚手架主要由钢管和扣件组成。钢管一般采用外径48㎜、壁厚3.5㎜的焊接钢管，或外径51㎜、壁厚3～4㎜的无缝钢管；扣件包括直角、回转和对接扣件。整个脚手架系统则由钢脚手板、小横杆、大横杆、立杆和剪刀撑、拉撑件以及连接它们的扣件组成。

作用在脚手架上的荷载一般有施工荷载（操作人员和材料为其设备等重力）和脚手架自重力。各种荷载的作用部位和分布按实际情况采用。脚手架与建筑物刚性拉结，全部风荷载考虑由建筑物承受，因钢管脚手档风面积小，对钢管作用可忽略不计。荷载的传递顺序是：脚手板→小横杆→大横杆→立杆→底座→地基。

脚手架为空间体系，为计算方便，可简化成平面体系。 1．立杆设计荷载 按下列计算：

?fy????1??KN?An?2?????? ?fy????1????fy????2??2式中N——立杆的设计荷载；

K——考虑管子平直度、锈蚀程序等因素影响的附加系数，通常取值为2；

fy ——立杆的强度设计值： σ——欧拉临界应力；

1?η——0.3???；

100i??2 l0——底层立杆的有效长度，l0=μι； i——立杆截面的回转半径； l0/i——底层立杆长细比； An——立杆的净截面面积。

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μ——计算长度系数，取μ=0.77。 2．安全系数计算

扣件式脚手架在安装时，由于安装偏差，立杆产生初始偏心；在施工时，由于局部超载，以及错误的拆除局部拉杆及支撑，由此使立杆的设计荷载降低，并且这些因素，随安装高度增高，出现的概率越大。因此在确定安全系数时，必须考虑安装高度的影响。

安全系数K按下式计算：

K?1?h a式中h——根据立杆设立荷载求出的脚手架最大安装高度；

a——常数，取值为200。

本工程步距1.8m，架宽1.0m用于外装饰的单管双排扣件式钢管脚手架的搭设高度。

3．荷载计算

（1）操作层荷载计算：脚手架上操作层附加荷载不得大于2700N/㎡。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/㎡。操作层附加荷载W1为：

W1=2×1.2×（2700+300）=7200N/㎡

（2）非操作层荷载计算：钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个。剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算，

??1.82?1.32?2.34m

每跨脚手架面积s=1.8×1.3=2.34 非操作层每层荷载W2为：

W2??1.8?2?1.5?2?1.0?2.34?2??38.4?1.3?10?4?300N/m2

2.16式中1.3为考虑钢管实际长度的系数; 4．立杆设计荷载计算

计算钢管的截面特征: An=4.566×102㎜, i=15.8㎜,

?0????0.77?1800?1386mm,??16

?0i?1386?87.72 15.8赤东建设集团有限公司

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?2??2?2100002欧拉临界应力：??2? ?269N/mm3?87.72??0.3?1?100i?2?0.3?1?100?0.0158?2?0.12

设计荷载N为:

4.566?102N?22?170??1?0.12??269?170??1?0.12??269???????170?269?22??????4.566?102?235?2352?170?2692?31404N?31.404KN??

5．安装高度计算:

假设操作层为三层,安装层数按下式计算: S×[3W1+nW2]=31.404KN

2.34?1.17 231404?3?7200?1.17?20.44 计算安装高度: h?300式中S为每根立杆受荷面积, S?设计安装高度：h?1.8?20.44?36.792

36.792?1.18 20036.792?32.170 实际安装高度: H?1.18安全系数: K?1?实际情况，单管部分做27～28m左右，最多至31m。

第三节 悬挑架计算书

（一）外墙一般部位：

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。

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悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.35米。

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。 一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1. 均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m

小横杆计算简图 2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩, 计算公式如下:

M=2.818×1.1002/8=0.426kN.m

=0.426×106/5080.0=83.904N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

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3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度,计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.048×1100.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.555mm 小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1. 荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.100=0.042kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.100×1.800/3=0.231kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.800/3=1.980kN

荷载的计算值 P=(1.2×0.042+1.2×0.231+1.4×1.980)/2=1.550kN

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大横杆计算简图 2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.550×1.800=0.757kN.m

=0.757×106/5080.0=148.986N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm

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集中荷载标准值P=0.042+0.231+1.980=2.253kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×2253.240×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=9.85mm 最大挠度和 V=V1+V2=9.962mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.100×1.800/2=0.346kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.100×1.800/2=2.970kN

荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.346+1.4×2.970=4.657kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

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四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337

NG1 = 0.134×18.000=2.407kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.350×3×1.800×(1.100+0.300)/2=1.323kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.800×3/2=0.405kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4 = 0.005×1.800×18.000=0.162kN 经计算得到，静荷载标准值

NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.297kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.100/2=5.940kN 风荷载标准值应按照以下公式计算

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其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

MW = 0.85×1.4Wklah2/10

其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=13.47kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

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l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

= 148.30

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=12.23kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

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MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.328kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2； Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 12.860kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17.860kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

经过计算得到 Nf = 95.411kN,Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

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= 199.12

< [f],满足要求!

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连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 17.860kN小于扣件的抗滑力18.0kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为1100mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。

受脚手架集中荷载 P=1.2×4.30+1.4×5.94=13.47kN

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

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脚手架专项施工方案 1 悬挑脚手架示意图

经过连续梁的计算得到

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=15.456kN,R2=13.032kN,R3=-0.968kN

最大弯矩 Mmax=2.037kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.037×106/(1.05×102000.0)+7.213×1000/2150.0=22.376N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

1.960.000.0211.7311.791.741.240.97

其中 b —— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：

b=2.00

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由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.918 经过计算得到强度

=2.04×106/(0.918×102000.00)=21.77N/mm2；

< [f],满足要求!

水平钢梁的稳定性计算 九、拉杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别RU1=17.057kN 十、拉杆的强度计算:

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=17.057kN 拉绳的强度计算：

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

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K —— 钢丝绳使用安全系数，取6.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×17.057/0.850=120.402kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

N=RU=17.057kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[17057×4/(3.1416×50×2)]1/2=15mm 十一、锚固段与楼板连接的计算:

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.032kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[13032×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm

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水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 （二）空调板部位

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.70米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.35米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.40m。 一、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m

荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m

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2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:

M=2.818×0.7002/8=0.173kN.m

=0.173×106/5080.0=33.978N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×2.048×700.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.255mm 小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和

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变形。 1.荷载值计算

小横杆的自重标准值 P1=0.038×0.700=0.027kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.800/3=0.147kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.700×1.800/3=1.260kN

荷载的计算值 P=(1.2×0.027+1.2×0.147+1.4×1.260)/2=0.986kN

大横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×0.986×1.800=0.486kN.m

=0.486×106/5080.0=95.664N/mm2

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大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm 集中荷载标准值P=0.027+0.147+1.260=1.434kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1433.880×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=6.27mm 最大挠度和

V=V1+V2=6.379mm

大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

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其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算

横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.700×1.800/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=3.000×0.700×1.800/2=1.890kN

荷载的计算值 R=1.2×0.069+1.2×0.220+1.4×1.890=2.994kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337

NG1 = 0.134×18.000=2.407kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2 = 0.350×4×1.800×(0.700+0.700)/2=1.764kN

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(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3 = 0.150×1.800×4/2=0.540kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×18.000=0.162kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.873kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×0.700/2=3.780kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450

Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250

Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.450×1.250×1.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

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MW = 0.85×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.14kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

< [f],满足要求!

= 122.62

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2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=10.35kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k —— 计算长度附加系数，取1.155；

u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.328kN.m； —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl = Nlw + No

< [f],满足要求!

= 178.43

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其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × wk × Aw wk —— 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/m2；

Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；

No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000 经计算得到 Nlw = 12.860kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 17.860kN 连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=70.00/1.58的结果查表得到=0.87；

A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf = 87.436kN

Nf>Nl，

连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 17.860kN小于扣件的抗滑力18.0kN，满足要求!

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连墙件扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体700mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1400mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W = 102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。

受脚手架集中荷载 P=1.2×4.87+1.4×3.78=11.14kN

水平钢梁自重荷载 q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

悬挑脚手架示意图 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=15.774kN,R2=8.083kN,R3=-1.001kN 最大弯矩 Mmax=3.180kN.m

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