化工原理课程设计

湖北民族学院

化学与环境工程学院

化工原理课程设计

课题名称：分离苯与乙苯混合物连续操作精馏塔 专 业：应用化学 姓 名：xxxxxx 学 号：xxxxxxx 指导老师：xxxx、xxxxx 设计日期：2010-6-13

苯-乙苯连续精馏塔的设计

摘要: 板式塔广泛应用于工业生产中。利用精馏原理和板式塔的使用可实现多种混合物的提取与分离。本设计需设计出一筛板塔以实现苯—乙苯二组分体系的精馏和分离，从而获得乙苯产品。并通过一系列计算掌握精馏原理及其设计方法与步骤，从而加深对化工原理这门课程的学习效果。

关键词:板式塔； 精馏； 筛板塔；精馏原理。

Design in the continual distillation of Benzene-Phenylethane

Student: Faqiang Chen Numbers: 040740579 Instructor: Zhidou Tan Hongyan Zhou Abstract: The colum of trays has a wide application in industry. Through the Principles of distillation and the use of tray column, compounds can be easily collected and separated. The project mainly designs a sieve-tray tower to achieve the separation of Benzene-Phenylethane , then,gains the

ethylbenzene product. We can understand the theorys of distillation and the ways and steps, then,deepen the study on the curriculum of Chemical Engineering .

Key words: column of trays；distillation； Sieve-tray tower ；the principles of distillation.

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目录

一、综述…………………………………………………………………………4

? 1.1精馏原理及其在工业生产中的应用………………………………… 4

1.1.1精馏原理………………………………………………………… 4 1.1.2精馏在工业生产中的应用………………………………………… 4 ? 1.2 精馏操作对塔设备的要求…………………………………………… 4 ? 1.3常用板式塔类型及本设计的选型…………………………………… 4

1.3.1 泡罩塔……………………………………………………………4 1.3.2 筛板塔………………………………………………………… 5 1.3.3 浮阀塔………………………………………………………… 5 1.3.4 筛板塔的主要特点…………………………………………… 5

二、设计内容及相关物性参数………………………………………… 6 三、工艺条件的确定及说明…………………………………………… 7

? ? ? ?

3.1操作压力……………………………………………………………… 7 3.2进料状态……………………………………………………………… 7 3.3加热剂和加热方式…………………………………………………… 7 3.4冷却剂及其进出、口温度…………………………………………… 8

四、流程图…………………………………………………………………… 8 五、精馏塔的设计计算…………………………………………………… 9

? ? ? ? ? ? ?

5.1塔的物料衡算……………………………………………………………9 5.2塔板数的确定……………………………………………………………9 5.3塔的工艺条件及物性数据计算…………………………………………11 5.4精馏段气液荷计算………………………………………………………13 5.5塔和塔板主要工艺尺寸计算……………………………………………13 5.6筛板的流体力学验算……………………………………………………15 5.7塔板的负荷性能图………………………………………………………17

六、筛板塔的工艺设计计算结果列表……………………………… 21 七、筛板式精馏塔机械设计………………………………………………21 八、参考文献……………………………………………………………………34 九、课程设计总结……………………………………………………………34

一、综述

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? 1.1精馏原理及其在工业生产中的应用

1.1.1精馏原理

精馏利用混合物中各组分挥发度不的同将混合物进行分离。在精馏塔中，再沸器或塔 釜产

生的蒸汽沿塔逐渐上升，来自塔顶冷凝器的回流液从塔顶逐渐下降，汽液两相在塔内实现多次接触，进行传质、传热，轻组分上升，重组分下降，使混合液达到一定程度的分离。如果

离开某一块塔板（或某一段填料）的汽相和液相的组成达到平衡，则该板（或该填料段）称为一块理论板或一个理论级。然而，在实际操作的塔板上或一段填料层中，由于汽液两相接触时间有限，汽液相达不到平衡状态，即一块实际操作的塔板（或一段填料层）的分离效果常常达不到一块理论板或一个理论级的作用。要想达到一定的分离要求，实际操作的塔板数总要比所需的理论板数多，或所需的填料层高度比理论上的高。

对于二元物系，若已知汽液平衡数据，则根据塔顶馏出液的组成xD,原料液的组成xF,塔釜

液的组成xW及操作回流比R和进料热状态参数q，就可用图解法或计算机模拟计算求出理论

塔板数。

1.1.2工业生产中的应用

在整个国民经济生产中，板式塔占有相当大的比重，工业上应用最多、使用经验较为

丰富的有筛板塔、浮阀塔、泡罩塔和舌型塔。其中，泡 1.2.精馏操作对塔设备的要求

精馏所进行的是气(汽)、液两相之间的传质，而作为气(汽)、液两相传质所用的塔设备， 首先必须要能使气(汽)、液两相得到充分的接触，以达到较高的传质效率。但是，为

了满足工业生产和需要，塔设备还得具备下列各种基本要求：

(１) 气(汽)、液处理量大，即生产能力大时，仍不致发生大量的雾沫夹带、拦液或液 泛等破坏操作的现象。

(２) 操作稳定，弹性大，即当塔设备的气(汽)、液负荷有较大范围的变动时，仍能在

较高的传质效率下进行稳定的操作并应保证长期连续操作所必须具有的可靠性。 (３) 流体流动的阻力小，即流体流经塔设备的压力降小，这将大大节省动力消耗， 从而降低操作费用。对于减压精馏操作，过大的压力降还将使整个系统无法维持必要 的真空度，最终破坏物系的操作。

(４) 结构简单，材料耗用量小，制造和安装容易。 (５) 耐腐蚀和不易堵塞，方便操作、调节和检修。 (６) 塔内的滞留量要小。

实际上，任何塔设备都难以满足上述所有要求，况且上述要求中有些也是互相矛盾的。 不同的塔型各有某些独特的优点，设计时应根据物系性质和具体要求，抓住主要矛盾， 进行选型。

1.3常用板式塔类型及本设计的选型

板式塔类型的不同，在于其中塔板的结构不同，现将几种重要类型的板式塔分述如下： 1.3.1泡罩塔

泡罩塔是19世纪初随工业蒸馏的建立而发展起来的，属于一种古老的结构。塔板上的主要部件是泡罩（见下图）。它是一个各形的罩，支在塔板上，其下沿有长条形或椭圆形小孔，或做成齿缝状，与板面保持一定距离。罩内覆盖着一段很短的升气管，升气管的上口高于罩下沿的小孔或齿缝。塔板下方的气体经升气管进入罩内之后，折向下到达罩与管之间的环形空隙，然后从罩下沿的小孔或齿缝分散成气泡而进入板上的液层。

泡罩的制造材料有：碳钢、不锈钢、合金钢、铜、铝等，特殊情况下亦可采用陶瓷以便防腐

4

蚀。泡罩的直径通常为80～150mm（随塔径增大而增大），在板上按正三角形排列，中心距为罩直径的1.25～1.5倍。

泡罩塔板上的升气管出口伸到板面以上，故上升气流即使暂时中断，板上液体亦不会流尽，气体流量减少，对其操作的影响亦小。有此特点，泡罩塔可以在气、液负荷变化较大的范围内正常操作，并保持一定的板效率。为了便于在停工以后能放净板上所积存的液体，每层板上都开有少数排液孔，称为泪孔，直径约5～10 mm ，面积约为1～3cm2?m?2

塔截面，位于板面上靠近溢流堰入口一侧。 泡罩塔操作稳定，操作弹性——能正常操作的最大负荷与最小负荷之比可达4～5.但是，由于它的构造比较复杂，造价高，阻力（表现为气体通过每层板的压降）亦大，而气、液通量和板效率却比其他类型板式塔为低，已逐渐被其他型式的塔所取代。然而，由于他的使用历史长，对它研究得比较充分，设计数据也积累得较为丰富，故在要求可靠性高的场合中仍供使用。

1.3.2 筛板塔

筛板塔的出现，仅迟于泡罩塔20年左右，因长期被认为操作不稳定，在20世纪50年代以前，它的使用远不如泡罩塔普遍。其后因积极寻找一种简单而廉价的塔型，对其性能的研究不断深入，已能做出有足够操作弹性的设计，使得筛板塔成为应用最广泛的一种类型。

筛板与泡罩塔的差别在于取消了泡罩与升气管，而直接在板上开有很多小直径的孔——筛孔。操作时气体通过小孔上升，液体则通过降液管流到下一层板。分散成泡的气体使板上液层成为强烈湍动的泡沫层。筛板多用不锈钢或合金钢板制成，使用碳钢的比较少。孔的直径约3～8mm，以4～5mm较常用，板的厚度约为孔径的0.4～0.8倍。此外，又有一种大孔筛板，孔径在10mm以上，用于有悬浮颗粒与脏污的场合。

1.3.3 浮阀塔

浮阀塔是在泡罩塔的基础上发展起来的，它主要的改进是取消了升气管和泡罩，在塔板开孔上设有浮动的浮阀，浮阀可根据气体流量上下浮动，自行调节，使气缝速度稳定在某一数值。这一改进使浮阀塔在操作弹性、塔板效率、压降、生产能力以及设备造价等方面比泡罩塔优越。但在处理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮阀塔广泛用于精馏、吸收以及脱吸等传质过程中。塔径从200mm到6400mm，使用效果均较好。国外浮阀塔径，大者可达10m，塔高可达80m，板数有的多达数百块。

浮阀塔之所以这样广泛地被采用，是因为它具有下列特点：

(１) 处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加20～40％，而接近于筛板塔。

(２) 操作弹性大，一般约为5～9，比筛板、泡罩、舌形塔板的操作弹性要大得多。 (３) 塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。

(４) 压强小，在常压塔中每块板的压强降一般为400～660N/m2。 (５) 液面梯度小。

(６) 使用周期长。粘度稍大以及有一般聚合现象的系统也能正常操作。

(７) 结构简单，安装容易，制造费为泡罩塔板的60～80％,为筛板塔的120～130％。 以上仅对泡罩塔、浮阀塔、筛板塔作了简单的介绍。常用板式塔还有舌型塔板、浮舌塔板、斜孔塔板、垂直塔板等。本设计采用筛板塔。 ? 1.4 筛板塔的主要特点

1.4.1优点:

(１) 结构比浮阀塔更简单，易于加工，造价约为泡罩塔的60％，为浮阀塔的80％右。 (２) 处理能力大，比同塔径的泡罩塔可增加10～15％。 (３) 塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。

(４) 压降较低，每板压力比泡罩塔约低30％左右。

5

1.4.2缺点:

(１) 塔板安装的水平度要求较高，否则气液接触不匀。 (２) 操作弹性较小(约2～3)。

（3）小孔筛板容易堵塞，不宜处理粘性大的脏的和带固体料子的料液。

二、设计内容及相关物性参数 2.1苯和乙苯的物理性质

项目 苯A 乙苯B 分子式 C6H6 C8H10 分子量M 78.11 106.16 沸点：C 80.1 136.2 O临界温度t：C 临界压强PC：KPa 288.5 348.57 6833.4 4307.7 O 2.2苯和乙苯的饱和蒸汽压可用Antoire方程计算。即 lnP?A?BT?C 其中P单位为mmHg,T单位为K各常数如下表

组分 苯 乙苯 A 15.9008 16.0195 B 2788.51 3279.47 C -52.36 -59.95 2.3苯和乙苯在某些温度下的表面张力?(mN/m) t/OC 20 28.80 29.30 40 26.25 27.14 60 23.74 25.01 80 21.27 22.92 100 18.85 20.85 120 16.49 18.81 140 14.17 16.82 ?苯 ?乙苯

2.4苯和乙苯在某些温度下的粘度(mp?s)

t/C 00 0.742 0.874 20 0.638 0.666 40 0.485 0.525 260 0.381 0.426 80 0.308 0.354 100 0.255 0.300 120 0.215 0.259 140 0.184 0.226 ?苯 ?乙苯 2.5苯和乙苯的液相浓度?L(Kg/m)

t/C 020 40 60 80 100 120 140 6

?L苯 ?L乙苯 877.4 867.7 857.3 849.8 836.6 831.8 815.0 813.6 792.5 795.2 768.9 776.2 744.1 756.7 2.6液体气化热??KJ/Kg?

0t/C 20 431.1 399.6 40 420.0 390.1 60 407.7 380.3 80 394.1 370.0 100 379.3 359.3 120 363.2 347.9 140 345.5 335.9 ?苯?乙苯 2.7不同塔板的板间距 塔径D/m 板间距Ht/mm

0.3?0.5 200?3000.5?0.8 250?3000.8?1.6 1.6?2.4 2.4?4.0 300?450350?600400?600三、工艺条件的确定和说明

3.1操作压力: 4 KPa

精馏操作可在常压、减压和加压下进行。操作压强常取决于冷凝温度。一般，除热敏性物料以外，凡通过常压蒸馏不难实现分离要求，并能用江河水或循环水将馏出物冷凝下来的物系统，都应采用常压蒸馏；对热敏性物料或混合液沸点过高的系统则采用减压蒸馏；对常压下馏出物的冷凝温度过低的系统，需提高塔压或采用深井水、冷冻盐水作为冷却剂；而常压下呈气态的物料必须采用加压蒸馏。

3.2进料状态: 饱和液体进料 q=1

进料热状态以进料热状态参数q表达，即 q?使每摩尔进料变成饱和蒸气所需热量每摩尔进料的气化潜热

有五种进料状态，即q>1.0时，为低于泡点温度的冷液进料：q=1.0为泡点下的饱和液体；q=0为露点 下的饱和蒸气；1>q>0为介于泡点与露点间的气液混合物；q<0为高于露点的过热蒸气进料。

原则上，在供热量一定的情况下，热量就尽可能由塔底输入，使产生的气相回流在全塔发挥作用，即宜冷进料。但为使塔的操作稳定，免受季节气温影响，精、提馏段采用相同塔径以便于制造，，则常采用饱和液体（泡点）进料，但需增设原料预热器。若工艺要求减少塔釜加热量避免釜温过高、料液产生聚合或结焦，则应采用气态进料。 3.3加热剂和加热方式 加热剂:低压饱和水蒸气；

加热方式:间接蒸汽加热；

蒸馏大多采用间接蒸汽加热，设置再沸器。有时也可采用直接蒸汽，例如蒸馏釜残的主要组分是水，且在低浓度下轻组分的相对挥发度较大时（如乙醇与混合液）宜用直接蒸汽加热，其优点是可以利用压强较低的加热蒸汽以节省操作费用，并省掉间接加热设备。但由于直接蒸汽的加入，对釜内溶液起一定稀释作用，在进料条件和产品纯度、轻组分收率一定的前提下，釜液浓度相应降低，帮需在提馏段增加塔板以达到生产要求。

3.4冷却剂及其进出、口温度

7

进口温度为20C，由当地年平均温度决定。出口温度为40C由经济核算得

OO

四、流程图

5水6水水蒸气进料塔顶产品4321水蒸气塔底产品7连续精馏装置的流程1—再沸器；2—精馏塔：3—塔板；4—进料预热器； 5—冷凝器； 6—塔顶产品冷凝器；7—塔底产品冷却器；

五、精馏塔的设计计算

8

5.1.1料液及塔顶、塔底产品含苯摩尔分率

xF?60/78.1160/78.?11?0.67140/106.16

? 5.1塔的物料衡算

xD?98/78.1198/78.?11?0.9852/106.16

xW?2/78.112/78.?11 5.1.2平均分子量

MF?0.67?1 MD?0.98?5 MW?0.02?7 5.1.3物料衡算

?0.02 798/106.1678.?11?(178.?11?(10.?671)0.?985)1?06.K1g61?06.K1g6K8m7 .o3lK7m8.o5l

78.?11?(10.?027)1?06.1K6g1K0m5 o.4l W??12000?1000/(300?24)?1667Kg/h

总物料衡算 D??W??F?

易挥发组分物料衡算 0.98D??0.02W??0.6F? 联立以上二式得:

D??2544.4Kg/h D?2544.4/78.53?32.40Kmol/h F??4211.4Kg/h F?4211.4/87.34?48.22Kmol/h W??1667Kg/h W?1667/105.4?15.82Kmol/h 5.2板块数的确定（本设计采用理论板数的捷算法计算NT） 5.2.1相对挥发度?的计算

?

据苯和乙苯在某些温度t下蒸汽压PA0，PB0及所对应的?=PA0/PB0如下表

t _ 84 88 92 96 100 104 108 110.6 115 120 125

PA0 101.3 114.1 128.4 144.1 161.3 180 200 222.4 237.7 265.7 299.6 2540 PB0 16.83 19.5 23.5 26 29.9 34.3 39 44.5 48.3 55.3 64.2 556 ? x 1 0.83 0.74 0.635 0.541 0..485 0.4 0.318 0.278 0.217 0.156 0.103 9

y 1 0.974 0.939 0.906 0.864 0.816 0.8 0.7 0.654 0.571 0.463 0.344 6.01 5.85 5.46 5.54 5.39 5.25 5.1 5.0 4.92 4.38 4.67 4.57

130 135 136.2 2835 3165 3294 639 735 760 4.44 4.31 4.33 0.055 0.01 0 0.205 0.042 0 相对挥发度可取表中x=0(?=4.33)x=1(?=6.01)时的几何平均值 ??4.33?6.01?5.101

5.2.2 最小回流比的计算

对于饱和液体进料有(Rmin)q?1? 取R=2Rmin=0.602 5.2.3 塔板数的计算 Nmin?lg[(x1?x)D/(x1?x)W]/lg??lg[0.9850.015/0.0270.973]/lg5.101?4.768

?xD?(1?xD)?????0.301

??1?xF1?xF?1

应用吉利兰关联就理论板数NT

X?R?RminR?1 ?0.18790.567 Y?0.75?(1?X 由

N?Nmin)?0.75?(1?0.18970.567)?0.459

?Y得

N?1N?Y4.76?0.459??9.647块 N?min1?Y1?0.459 而精馏段的最小理论板数

Nmin,1?lg[(x1?x)D/(x1?x)F]/lg?1?lg[(0.9850.015)/(0.6710.329)]/lg5.716?1.99

其中?1?6.01?5.436?5.716

而

N1N?Nmin,1Nmin N1?N?Nmin,1Nmin?9.647?1.994.768?4.03

故精馏段理板数为5层，提馏段理论板数为5层，第五层为加料板。

5.2.4 全塔效率ET

依公式 ET=?0.616lguM

根据塔顶、塔底液相组成，求得塔平均温度为106.730C 该温度下进料液相平均粘度为：

（1-xF)?乙苯?0.671?0.242?0.329?0.286?0.256mPa?s ?m?xF?苯?0

故Et?0.17?0.616lg0.256?53.5/0

5.2.5 实际塔板数N

10

强度与稳定性校核

满足要求

?max???0?0?crt?min

稳定性

?max???1?1?cr? ?2?2?????min

crmax?KB,K????

满足要求

minKB,K????t??KB,K????

t满足要求 满足要求

6) 塔体水压试验时的各种载荷引起的应力

水压试验时的各种载荷引起的应力

1、试验压力和液柱静压力引起的环向应力 ?T??PT?静液柱2?ei??Di??ei??0.775??0.15??1000?4?2?4?116.09Mpa PT?1.25P??????t?1.25?0.62?170170?0.775Mpa 液柱静压力=?H?1000?15?0.15Mpa 2、试验压力引起的轴向拉应力 ?1?PTDi4?e?0.775?10004?4?96.875Mpa 3、最大质量引起的轴向压应力 ?2?22?mmaxg2?2?Di?e?16573.5?9.813.14?1000?4?12.94Mpa 4、弯矩引起的轴向应力 ?2?23 ?0.3M2?2w?Me2i?/4D?e?0.3?1.0019?100.785?100028?4?9.57Mpa

水压试验时应力校核

1、筒体环向应力校核 0.9?s??0.9?345?0.85?263.9Mpa ?T?116.09?0.9?s?=263.9Mpa 满足要求 2、最大组合轴向拉应力校核 2?22?22?23?3 ?max??1??2??3??7.24?31.9?24.66Mpa 0.9??s?0.9?1.2?345?1.0?372.6Mpa 31

2?2 ?max?24.66?0.9?s?372.6Mpa 3、最大组合轴向压应力校核 2?22?22?2 ?max??2??3?7.24?31.9?39.14Mpa 2?2 ?max?39.14Mpa????cr?min?KB?112.5Mpa,0.9?s?372.6Mpa? 满足要求 吊装时的应力校核

按吊装点设塔顶的最不利的吊装条件下进行： ?max?MmaxZ??mming?H20.785D?n(H?h)2i?5592.18?9.8?150000.785?100022?4?15000?1450??36.23Mpa ?max?36.23Mpa??KB?112.51Mpa,0.9K?s??372.6Mpa? 满足要求 7) 基础环设计 1、基础环尺寸 取 Dob?Dis?300?1000?300?1300(mm)Dib?Dis?300?1000?300?700(mm) 一、 如图所示。 b=14 0Dis=1000Dob=1300Dib=700l=160

2、基础环的应力校核 32

?bmax0?00?0?Mmaxm0g0.3Mw?Memmaxg??max??,?? AbZbAb??Zb 其中，Ab??4?D2ob?Dib?0.785130042??2?7002??942000mm 2 Zb?M0?0max??Dob?Dib?432Dob?m0gAb??3.141300?4?700432?130088??1.975?108mm 3 ?bmax?5.167?101.975?10mmaxgAbZb0.3M?9968.11?9.819420008?2.72Mpa ?bmax?0?0w?MeZb??0.3?5.1670?101.975?108?16573.5?9.81942000?0.957Mpa 取较大的值，?bmax?2.72Mpa 选用75号的混凝土，由课本的表8-9查得：其许用应力为Ra?3.5Mpa 所以?bmax?2.72?Ra?3.5Mpa，满足要求 3、基础环的厚度 ???b?140Mpa b?0.5?Dob?(Dib?2?10)??0.5(1300?1012)?144mm 假设螺栓直径为M42，由表8-11查得l=160mm,当b/l=144/160=0.9时，由表8-10查得 Mx??0.142?bmaxb??0.142?2.72?144222??8009.1N?mm ?6071.9N?mm 2 My?0.0872?bmaxl?0.0872?2.72?160取其中较大值，故MS=-8009.1N?mm 按有筋板时计算基础环厚度： ?b?6Ms?C?6?8009.1140?3?21.5mm ???b 圆整后取?b?22mm 8) 地脚螺栓计算 1、地脚螺栓承受的最大拉应力 ?B0?00?00?0?Mw?MemmingME?0.25Mw?Mem0g??max??,?? ZAZAbbbb?? 33

其中，mmin?5592.18kg M0?0w?5.1670?10N?mm8 m0?9968.11KgZb?1.975?10mmAb?942000mm283 （1）?B?M0?0w?MeZbM0?0E?mmingAb0?0w?5.1670?101.975?10m0gAb88?5592.18?9.819420008?5.11Mpa （2）?B??0.25MZb?Me??0.25?5.1670?101.975?108?9968.11?9.81942000?0.55Mpa 取以上两数中的较大值，?B?5.11Mpa 2、地脚螺栓的螺纹小径 ?B?0,选取地脚螺栓个数n=36个；???bt?147Mpa;C2?3mm d1?4?BAb?C2?4?5.11?9420003.14?36?147?3?37.04mm ?n???bt由《化工设备机械基础》表8-12查得M42螺纹小径为d1?37.129mm，故选用36个M42的地脚螺栓，满足要求。 八、参考文献

天津大学化工原理考研室：《化工原理课程设计》，天津科学技术出版社，1992 谭天恩、窦梅、周明华：《化工原理》，化学工业出版社，2006，第三版 杨涛、卢琴芳：《化工原理实验》，化学工业出版社，2010，第一版 娄爱娟、吴志泉、吴叙美：《化工设计》，华南理工大学出版社，2002 贾绍义、柴诚敬：《化工传质与分离过程》，化学工业出版社，2001，第一版

潘国昌、郭庆丰：《化工设备设计》清华大学出版社，1992，第一版 刁玉玮、王立业、喻健良：《化工设备机械基础》，大连理工大学出版社，2006，第六版 谭蔚：《化工设备设计基础》，天津大学出版社，2007，第二版

九、课程设计总结

本次课程设计包括化工工艺流程设计和化工机械的设计，通过这次设计我更加充分地认识到理论和实际的联系与区别。这次设计可以说是一次理论与实际紧密结合的实习与演练，它不仅要求我们对课本上理论知识相当熟悉和深透理解，更注重培养我们的创新意识。首先，这次设计由我独立完成，当然也少不了指导老师的宝贵意见和同学多方面的帮助。这对我来说是一种锻练、一种学习，当然对自身能力也是一种提高。其次，通过这次课程设计，我更加熟练地掌握了查阅文献的方法与路径。这次设计参考了许多文献（已列出），当然这些仅仅是其中的一些主要参考文献。最后，本次设计加深了我对《化工原理》及《化工设备机械基础》这两门课程的学习，它让我理

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解了之前学习中并未完全理解的知识点，也加深了各种理论及其计算方法的理解和运用。如本次设计过程中的流体力学验算，漏液验算，塔各种情况下的稳定性校核等，通过这些计算加深了对各公式，各原理，各参数的理解。

总的说来，本次课程设计在自己的不懈努力下，虽然按时完成了这个设计。但由于临近期末考试，课程多，任务大，时间紧的限制，充忙之下的完成必然有少许足之处，敬请老师对其斧正。 最后，在这里我要特别对我本次设计的指导老师—谭志斗、周红艳两位老师的精心指导和帮助，再次由衷地感谢两位老师！

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