UHF平衡式宽带20W功率放大器

报道了一款自主设计并研制成功的UHF频段宽带大功率放大器,采用PCB工艺实现了基于LANGE耦合器的平衡放大结构. 通过调整耦合端和直通端的谐振支路,在损耗与对称性之间折衷,LANGE耦合器的性能得到极大改善,满足了平衡电路的要求. 由此LANGE耦合器构成的平衡功率放大器在1.35~

第２９卷　第２期２００８年２月

半　导　体　学　报

犑犗犝犚犖犃犔犗犉犛犈犕犐犆犗犖犇犝犆犜犗犚犛

犞狅犾．２９　犖狅．２

，２００８犉犲犫．

犝犎犉平衡式宽带２０犠功率放大器

黄清华　郝明丽　王宇晨　张宗楠　刘训春

（中国科学院微电子研究所，北京　１）０００２９

摘要：报道了一款自主设计并研制成功的犝犎采用犘犉频段宽带大功率放大器，犆犅工艺实现了基于犔犃犖犌犈耦合器的平衡放大结构．通过调整耦合端和直通端的谐振支路，在损耗与对称性之间折衷，满足犔犃犖犌犈耦合器的性能得到极大改善，了平衡电路的要求．由此犔增益≥４输出功率≥犃犖犌犈耦合器构成的平衡功率放大器在１３５～１８５犌犎狕频率范围内，３犱犅，增益平坦度≤±０２０犠，５６犱犅．

关键词：宽带；超高频；功率放大器；郎格耦合器

犈犈犃犆犆：１３５０犉

中图分类号：犜（）犖７２２　　　文献标识码：犃　　　文章编号：０２５３４１７７２００８０２０３６１０５

１　引言

随着无线移动通信技术的进步，作为发射机关键部件的射频功率放大器得到了飞速的发展．尤其是宽带大功率放大器不仅广泛应用在无线移动通信的基站，还广泛应用于侦察、干扰、雷达、制导等方面，成为现代化电

１］

子战中的核心部件［．

大功率放大器一般采用功率合成的方式来实现．为了实现宽带的功率合成，基于犔犃犖犌犈耦合器的平衡放大器结构是最好的选择．犔犃犖犌犈耦合器主要有波导结构和微带结构两种，波导结构的犔犃犖犌犈耦合器体积太

而微带结构的犔大，犃犖犌犈耦合器一般是在陶瓷基板或

微波单片集成电路）衬底上采用光刻、蒸发等微犕犕犐犆（

２，３］

细加工工艺实现的［，这种工序不仅工艺复杂，而且成本高．市场对射频宽带功率放大器需求量大，研制出高性能、低成本、工艺简单的射频宽带功率放大器显得尤

本文提出了利用犘具吸引力．犆犅工艺制作犝犎犉频段

采用谐振支路解决犔犔犃犖犌犈耦合器，犃犖犌犈耦合器的

对称性问题，并构成平衡放大器，得到了良好的效果，大大降低了成本．

和０，二者反相，功率抵消．如果两路不是完分别为１８０°°则在犅一部分全对称，４端口的输出功率不能完全抵消，

功率消耗在犅使得犅４端口的电阻上，１端口的输出功率降低．因此，平衡放大器对两路的对称性要求较高．设计具有良好对称性的犔犃犖犌犈耦合器成为平衡放大器的关键．

３犃犖犌犈耦合器的设计　犔

针对犝犎例犉频段的犔犃犖犌犈耦合器尺寸都较大，如在陶瓷基板上制作的中心频率１犌犎狕的犔犃犖犌犈耦合器长度约为３如果采用陶瓷基板制作包括１犿犿，

加上接地通孔的存犔犃犖犌犈耦合器在内的整体电路板，

成本将会相当高．即使是采用陶瓷基板制作在，

再把犔犔犃犖犌犈耦合器，犃犖犌犈耦合器与犘犆犅工艺的

电路板通过金丝跳线连接，也会存在工序复杂、电路一致性差、可靠性低等缺点．因此，为了降低成本，减小工

我们的目标是设计基于犘艺的复杂度，犆犅工艺的

犔犃犖犌犈耦合器．

衬底采用犚厚度犱为狅犲狉狊的犚犗４００３犆型犘犆犅，犵

首先，根据（和（式计算出偶模阻抗犣００５０８犿犿．１）２）犲

［］

４

和奇模阻抗犣０：狅

２　平衡放大器

平衡放大器理论上可以实现倍频程，还具有容易匹

１］

配、线性度好、稳定性高等优点［如图１所示，输入端．犃１经第一个犔犃犖犌犈耦合器等分成两路正交的信号

，；经过放大犃２和犃３，犃２相位为－９０°犃３相位为－１８０°

器移相１，，；从犅８０°犅２相位为０°犅３相位为－２７０°２，犅３经过第二个犔在犅犃犖犌犈耦合器移相，１端口均为

，二者同相，故从犅－９０°１端口输出的功率为两路放大器的输出功率之和；在犅犅２，犅３经过移相，４端口的相位

图１　平衡放大器结构

犉犻．１　犛狋狉狌犮狋狌狉犲狅犳犫犪犾犪狀犮犲犱犪犿犾犻犳犻犲狉犵狆

：通信作者．犈犿犪犻犾犺狌犪狀犻狀犺狌犪犻犿犲．犪犮．犮狀＠犵狇犵００７０７１８收到，２００７０８１４定稿　２

００８中国电子学会２

报道了一款自主设计并研制成功的UHF频段宽带大功率放大器,采用PCB工艺实现了基于LANGE耦合器的平衡放大结构. 通过调整耦合端和直通端的谐振支路,在损耗与对称性之间折衷,LANGE耦合器的性能得到极大改善,满足了平衡电路的要求. 由此LANGE耦合器构成的平衡功率放大器在1.35~

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半　导　体　学　报第２９

卷

图２　输出端口犛参数

犉犻犵．２　犛狆犪狉犪犿犲狋犲狉狊狅犳狅狌狋狆

狌狋狋犲狉犿犻狀犪犾狊犣０犲＝

０（１）犣０狅＝

（０２

）其中　犆为耦合系数，犆＝１０－２０＝０７０７；犣０＝５０Ω，

计算得到犣０犲＝１７６２Ω，犣０狅＝

５２６Ω．犔犃犖犌犈耦合器的指间距、指宽与犣０和犣０狅的大小相关，根据经验公式［犲５

］或耦合微带线奇偶模特征阻抗图［４］可以得到犛≈

０２７犿犿，犠≈０２６５犿犿．

指间的互连采用金丝跳线的方式实现．对于大功率合成，犔犃犖犌犈耦合器的设计还需要考虑以下几个因素：

．１　各指间击穿电压

设负载为５０Ω，

考虑到功率余量，输出功率按３０犠计算，以犃类放大器进行估算，根据（３

）式［６］

犘＝

２

２犚

（３

）计算得到犞＝５５犞，空气中的击穿电压为３０００犽犞／犿，

０２７犿犿的间距仅能承受电压约８０犞左右．

考虑到有工艺偏差，指间距一旦偏小，就有可能会击穿，因此需要加宽指间距，提高可靠性．

．２　各指承受电流

同理，根据（４

）式［６

］犘＝

２

２

犚（４

）计算得到指上的最大电流犐＝１１犃，而０２６５犿犿宽度的金属铜能承受的电流大约为２犃，因此，不存在烧断的危险．

．３　互连金丝承受电流

为了满足输出端的大功率合成，不至于烧断金丝，采用４根金丝并联，最大可承受电流将达到３８犃，能保证２０犠的功率合成．

从上面３个方面看，主要的矛盾是指间距偏小，有击穿的可能．另外，这种尺寸的指间距，只能通过光刻等工艺来实现，将会大大增加成本．根据市场上犘犆犅的工艺水平，最小线间距只能做到０．１犿犿，

因此，我们将犃犖犌犈耦合器的指间距犛设计为０

１犿犿．

同时，１犿犿间距的承受电压将达到３００犞，

可以防止击穿．图３　幅度差和相位差

犉犻犵．３

　犃犿狆

犾犻狋狌犱犲犲狉狉狅狉犪狀犱狆犺犪狊犲犲狉狉狅狉图４　改进的犔犃犖犌犈耦合器

犉犻犵．４　犐犿狆狉狅狏犲犱犔犃犖犌犈犮狅狌狆

犾犲狉设计的频率范围为１３５～１８５犌犎狕

，按中心频率６犌犎狕

，结合经验公式［１

］犾犲狀犵

狋犺＝λ／４（５）计算出犔犃犖犌犈的指长犾犲狀犵狋犺为３１犿犿．利用电磁场仿真工具犕狅犿犲狀狋狌犿进行仿真，指间互连的金丝设置成高度为５０犿的空气桥模型．最终电磁场仿真结μ

果得到耦合端和直通端的犛参数，如图２所示（第２端口为耦合端，第３端口为直通端）

，可以看到，两个输出端口的犛参数相差较大，对称性较差．分析其原因，主要是因为犔犃犖犌犈耦合器的指间距偏大，降低了耦合系数，使得耦合端低于－３犱犅．两个输出端口幅度、相位差如图３所示．可以看到，两路的

相位相差接近９０°，但幅度差达到了２７犱犅以上．

因此，如果直接采用此犔犃犖犌犈耦合器构成平衡放大器，两路的不对称性严重，将会影响电路的匹配状况，同时功率

抵消严重［１

］．

为了改善两个端口的对称性，在两个端口设置了谐振支路，如图４所示．

采用共面波导和并联电容进行谐振，调整共面波导

的长度和电容值，

从而调整两个谐振支路谐振在不同的频点，使两个输出端口得到不同程度的衰减．当共面波导和电容分别取值如表１时，两个谐振支路的犛２１如图５所示．

表１　谐振支路元件取值

犜犪犫犾犲１　犆狅犿狆

狅狀犲狀狋狊狏犪犾狌犲犻狀狉犲狊狅狀犪狀狋狋犪狀犽狊耦合端（２

）直通端（３

）犔／犿犿１３７犆／狆

犉０．５

２．４

犔表示共面波导的长度．

０３０３３犔０１

报道了一款自主设计并研制成功的UHF频段宽带大功率放大器,采用PCB工艺实现了基于LANGE耦合器的平衡放大结构. 通过调整耦合端和直通端的谐振支路,在损耗与对称性之间折衷,LANGE耦合器的性能得到极大改善,满足了平衡电路的要求. 由此LANGE耦合器构成的平衡功率放大器在1.35~

第２期黄清华等：犉平衡式宽带２０犠

功率放大器　犝犎

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图５　谐振支路犛２１

犉犻．５　犛犳狋犺犲狉犲狊狅狀犪狀狋狋犪狀犽

狊２１狅犵

图７　改进后的犔犃犖犌犈耦合器幅度差和相位差

犉犻．７　犃犿犾犻狋狌犱犲犲狉狉狅狉犪狀犱狆犺犪狊犲犲狉狉狅狉狅犳狋犺犲犻犿狉狅狏犲犱犵狆狆

犔犃犖犌犈犮狅狌犾犲狉狆

构．两个耦合器均进行如上所述的调整，提高两个端口的对称性．４．１　稳定性设计

由于该电路由四级级联构成，容易发生自激振荡，因此尤其需要注意稳定性的设计．首先，在腔体结构方面，设计了隔离“墙”，如图９所示，有效地把直流偏置电路和射频信号通路隔离开，防止电磁波的空间耦合．为

１］

，需保证腔体的横向尺了防止在盒内产生波导型传播［

／在本设计寸小于λ２．λ犎犎是工作频段高端频率的波长，

中即是１我们的盒子总宽８５犌犎狕对应的波长１６２犿犿．

而射频部分的腔体横向尺寸最大处仅５其８０犿犿，０犿犿．

次，各级晶体管都采用并联负反馈，提高了各级的稳定

保证了整体电路的稳定工作．另外，晶体管的栅极偏性，

压采取电阻馈电的方式，而不是采用电感馈电，因为电

增大栅极电压的摆幅，严重时会感会造成感生电动势，

击穿晶体管的栅氧层，损坏晶体管．同时，由于天线效应，电感会将后级的电磁波信号耦合到栅极，容易引起自激振荡．４．２　匹配电路设计

该放大器是宽带放大器，匹配网络的设计不能单采用传统的共轭匹配方式，因为共轭匹配是针对单个频点或窄带的．我们采用共轭匹配与犈犇犃软件优化相结合

而且在匹配网络中设置多个谐振点，以降低匹的方式，

配网络的犙值，来达到扩展带宽的目的．具体做

法是在

图６　改进后的犔犃犖犌犈耦合器输出端口犛参数

犉犻．６　犛狆犪狉犪犿犲狋犲狉狊犪狋狅狌狋狌狋狋犲狉犿犻狀犪犾狊狅犳犻犿狉狅狏犲犱犔犃犖犌犈犵狆狆

犮狅狌犾犲狉狆

直通端的衰减量大于耦合端，结　　从图５可以看出，合前面的图２可以看出，谐振支路的衰减可以使得两个

当然谐振支路的衰减增加了犔端口趋于对称．犃犖犌犈耦

合器的损耗，在损耗与对称性间折衷，根据表１的取值，最终得到犔如图６犃犖犌犈耦合器两个输出端口的特性，所示．

两路犛参数的幅度差由原来的　　从图７可以看出，

而相位差增加变化很－２７４１犱犅减小到了－０４８６犱犅，

因此，两路的不对称性得到了极大改善．小，

４　整体电路设计

为了实现高增益，电路采用四级级联，如图８所示．考虑到电路前三级为功率驱动级，功率管承受功率相对

而第四级作为功率输出级，承受功率最大，为了保较小，

证第四级功率管的可靠工作，

故只在第四级采用平衡结

图８　电路框图

犉犻．８　犛犮犺犲犿犪狋犻犮犮犻狉犮狌犻狋犱犻犪狉犪犿犵犵

报道了一款自主设计并研制成功的UHF频段宽带大功率放大器,采用PCB工艺实现了基于LANGE耦合器的平衡放大结构. 通过调整耦合端和直通端的谐振支路,在损耗与对称性之间折衷,LANGE耦合器的性能得到极大改善,满足了平衡电路的要求. 由此LANGE耦合器构成的平衡功率放大器在1.35~

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图９　电路实物照片

犉犻犵．９　犘犺狅狋狅犵狉犪狆

犺狅犳狆狉犪犮狋犻犮犪犾犮犻狉犮狌犻

狋图１０　输出级匹配网络

犉犻犵．１０　犕犪狋犮犺犻狀犵狀犲狋狑狅狉犽狅犳狋犺犲狅狌狋狆狌狋狊狋犪犵

犲犃犇犛中，先仿真得出晶体管在中心频点１６犌犎狕的输入、

输出阻抗，利用共轭匹配原理得出各个匹配网络两端的阻抗值，在犛犿犻狋犺圆图上标出该两点，并在犛犿犻狋犺圆图上标出等犙值圆，在匹配时，沿着等电阻或等电导圆移动时不超过等犙值圆所限定的区域．以最后一级

犕犚犉２８４的输出匹配为例，仿真得出中心频点１６犌犎狕

的输出阻抗为（０８１２＋犼

×０６１９）Ω，要将此阻抗匹配到０Ω，根据公式（６）［６

］计算得到匹配网络的犙值应该为：犙＝

０犅犠＝０．５

＝３

．２（６）　　如图１

０所示，采用了集中参数元件（电容）与分布参数元件（

共面波导）混合匹配的方式，利用３个犔型匹配网络可以将输出阻抗匹配到５０Ω，

在犛犿犻狋犺圆图上的匹配过程如图１１．从图１２可以看到该匹配网络的犛２１在

３５～１８５犌犎狕的频率范围内，

平坦度很好，都接近犱犅．最后，利用犃犇犛的大信号犛参数（犔犛犛犘）或谐波平衡（犺犪狉犿狅狀犻犮犫犪犾犪狀犮犲

）仿真工具对电容和共面波导

的图１１　犛犿犻狋犺圆图匹配过程犉犻犵．１１　犕犪狋犮犺犻狀犵狆狉狅犮犲狊狊狅狀犛犿犻狋犺犮犺犪狉

狋图１２　匹配网络的犛２１

犉犻犵．１２　犛２１狅犳狋犺犲犿犪狋犮犺犻狀犵狀

犲狋狑狅狉

犽图１３　０犱犅犿输入时的增益测试结果

犉犻犵

．１３　犕犲犪狊狌狉犲犱犵犪犻狀狑犻狋犺０犱犅犿犘犻狀参数进行优化，使得放大器各项指标在频带范围内达到

最佳．

．３　线性度的设计

最后一级的功率管犕犚犉２８４处于大信号工作状态，容易产生失真．我们设置其静态工作电流在２２０犿犃左右，使其工作在犃犅类，

减小了输出信号的失真．电路各级均采用负反馈，漏极的犚犉信号反馈到栅极，

使得交调产物得到抑制，可以提高功放的线性度．另外，输出

级采用犔犃犖犌犈耦合器的功率合成，

相对于单路放大器，每只晶体管的输出功率减半，这实质上是一种功率回退技术，使得１犱犅压缩点输出功率提高３犱犅．

最终研制成功的电路实物如图９所示

．

图１４　０犱犅犿输入时的输出功率测试结果

犉犻犵

．１４　犕犲犪狊狌狉犲犱犘狅狌狋狑犻狋犺０犱犅犿犘犻狀５１０４

报道了一款自主设计并研制成功的UHF频段宽带大功率放大器,采用PCB工艺实现了基于LANGE耦合器的平衡放大结构. 通过调整耦合端和直通端的谐振支路,在损耗与对称性之间折衷,LANGE耦合器的性能得到极大改善,满足了平衡电路的要求. 由此LANGE耦合器构成的平衡功率放大器在1.35~

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功率放大器　犝犎

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［］

０犠功放产品犣犎犔２０犠１３相当．犆犻狉犮狌犻狋狊公司７的２

６　总结

报道了一款宽带大功率放大器，采用犘犆犅工艺制

作了犔通过谐振支路解决了犔犃犖犌犈耦合器，犃犖犌犈耦

大大降低了工艺复杂度，节约合器两路的对称性问题．

了成本．利用此犔得犃犖犌犈耦合器构成平衡放大电路，

在１增益大于到了良好的性能，３５～１８５犌犎狕下，

输出功率超过２增益平坦度小于±０４３犱犅，０犠，５６犱犅．

图１５　１６犌犎狕下测试的增益和输出功率

犉犻．１５　犕犲犪狊狌狉犲犱犵犪犻狀犪狀犱犘狅狋１６犌犎狕狌狋犪犵

参考文献

［１］犱犻狋狅狉犆狅犿犿犻狋狋犲犲狅犳犆犺犻狀犲狊犲犐狀狋犲狉犪狋犲犱犆犻狉犮狌犻狋狊犆狅犾犾犲犮狋犻狏犻狋．犕犻　犈犵狔

：犮狉狅狑犪狏犲犻狀狋犲狉犪狋犲犱犮犻狉犮狌犻狋狊．犅犲犻犻狀犖犪狋犻狅狀犪犾犇犲犳犲狀犮犲犐狀犱狌狊狋狉犵犼犵狔

，）［《中国集成电路大全》编委１９９５：１５４，１７０，１７３（犻狀犆犺犻狀犲狊犲犘狉犲狊狊

微波集成电路．北京：国防工业出版社，］会著．１９９５：１５４，１７０，１７３

［２］狌犌犎，犢犪狀犛犲狅犓犛．犃犮狅犾犪狀犪狉狑犻犱犲犫犪狀犱犫犪犾犪狀犮犲犱犪犿　犚狔犵犛犌，狆

犾犻犳犻犲狉犕犕犐犆狌狊犻狀狅狏犲犾犪犻狉犪狋犪犮犽犲犱３犱犅犮狅狌犾犲狉狊．犑狅狌狉狀犪犾狆犵狀犵狆狊狆

，，（）：０００３７６８３３狅犳狋犺犲犓狅狉犲犪狀犘犺狊犻犮犪犾犛狅犮犻犲狋狔狔２

［３］狉犻狊犛犆．犚犉狆狅狑犲狉犪犿犾犻犳犻犲狉犳狅狉狑犻狉犲犾犲狊狊犮狅犿犿狌狀犻犮犪狋犻狅狀狊．　犆狆狆狆

，犃狉狋犲犮犺犎狅狌狊犲１９９９：２９８犔狅狀犱狅狀：［：／／／＿＿４］狋狋狑狑狑．狕犲狀１１８２１３．狕犲狀．犮狅．狌犽犚犉犕犻犮狉狅狑犪狏犲犆犻狉犮狌犻狋狊犉犻犾犲狊　犺狆

／犎犫狉犻犱．犱犳狔狆［５］狊犿犪狀犻犚犕．犛狀狋犺犲狊犻狊狅犳犾犪狀犲犮狅狌犾犲狉狊．犐犈犈犈犜狉犪狀狊犕犻犮狉狅狑　犗狔犵狆

（）：犜犺犲狅狉犲犮犺，１９８１，２９２１６８狔犜

［］６　犔犲犲犜犎．犜犺犲犱犲狊犻狀狅犳犆犕犗犛狉犪犱犻狅犳狉犲狌犲狀犮狀狋犲狉犪狋犲犱犮犻狉犵狇狔犻犵

：，犮狌犻狋狊．犅犲犻犻狀犘狌犫犾犻狊犺犻狀狅狌狊犲狅犳犈犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊犐狀犱狌狊狋狉２００３：犼犵犵犎狔

２８１，２８３，７４［：／／／／７］狋狋狑狑狑．犿犻狀犻犮犻狉犮狌犻狋狊．犮狅犿犱犳狊犣犎犔２０犠１３．犱犳　犺狆狆狆

５　测试结果

电源电压采用２总的静态工作电流为８８犞，００犿犃．

信号源采用犃输入信号为连续波狀狉犻狋狊狌犕犌３６３２，

放大器输出信号经过３０犱犅犿，０犱犅衰减器进行衰减后用

功率计测量，功率计采用犎增益和输出功率测犘４３７犅，试结果分别如图１增益和输出功率随输入３和１４所示．功率的变化曲线如图１５．

可见，在１小信号情３５～１８５犌犎狕的频率范围内，况下的增益达到了５大信号增益超过了４饱０犱犅，３犱犅，

，在１和输出功率均超过了４３犱犅犿（２０犠）５５犌犎狕下输

出功率达到了４，带内增益平坦度为４９犱犅犿（３１犠）

与犕±０．５６犱犅．１犱犅压缩点的输出功率约４１犱犅犿，犻狀犻

犃犝犎犉犅犪犾犪狀犮犲犱犅狉狅犪犱犫犪狀犱２０犠犘狅狑犲狉犃犿犾犻犳犻犲狉狆



，犎，犠犎狌犪狀犻狀犺狌犪犪狅犕犻狀犾犻犪狀狌犮犺犲狀，犣犺犪狀狅狀狀犪狀，犪狀犱犔犻狌犡狌狀犮犺狌狀犵犙犵犵犵犢犵犣犵

（犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犻犮狉狅犲犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊，犆犺犻狀犲狊犲犃犮犪犱犲犿犛犮犻犲狀犮犲狊，犅犲犻犻狀０００２９，犆犺犻狀犪）犳犕狔狅犳犼犵　１

：犃犝犎犃犫狊狋狉犪犮狋犉犫犪犾犪狀犮犲犱犫狉狅犪犱犫犪狀犱犺犻犺狆狅狑犲狉犪犿犾犻犳犻犲狉犻狊狉犲狅狉狋犲犱．犜犺犲犫犪犾犪狀犮犲犱狊狋狉狌犮狋狌狉犲犫犪狊犲犱狅狀犔犃犖犌犈犮狅狌犾犲狉狊犻狊犳犪犫狉犻犮犪犵狆狆狆

，狋犲犱狑犻狋犺犘犆犅狋犲犮犺狀狅犾狅．犅犱狌狊狋犻狀犺犲狉犲狊狅狀犪狀狋狋犪狀犽狊犪狋狋犺犲犮狅狌犾犻狀狅狉狋狊犪狀犱狋犺犲狋犺狉狅狌犺狆狅狉狋狊狊狅犿犲狋狉犪犱犲狅犳犳狊犫犲狋狑犲犲狀犾狅狊狊犵狔狔犪犼犵狋狆犵狆犵

’犪狀犱狊犿犿犲狋狉狉犲犿犪犱犲．犜犺犲犔犃犖犌犈犮狅狌犾犲狉狊犲狉犳狅狉犿犪狀犮犲犻狊犻犿狉狅狏犲犱犳狅狉狋犺犲犫犪犾犪狀犮犲犱犪犿犾犻犳犻犲狉．犐狀狋犺犲犳狉犲狌犲狀犮犪狀犱狅犳１３５～狔狔犪狆狆狆狆狇狔犫

，１８５犌犎狕狋犺犲犫犪犾犪狀犮犲犱狆狅狑犲狉犪犿犾犻犳犻犲狉犫犪狊犲犱狅狀狋犺犲犔犃犖犌犈犮狅狌犾犲狉狊犺犪狊犪犵犪犻狀狅犳犿狅狉犲狋犺犪狀４３犱犅，犪狀狅狌狋狌狋狆狅狑犲狉狅犳犿狅狉犲狋犺犪狀狆狆狆犪狀犱犵犪犻狀犳犾犪狋狀犲狊狊狅犳犾犲狊狊狋犺犪狀±０５６犱犅．２０犠，

：犫；犝犎；犔犓犲狅狉犱狊狉狅犪犱犫犪狀犱犉；狆狅狑犲狉犪犿犾犻犳犻犲狉犃犖犌犈犮狅狌犾犲狉狔狑狆狆犈犈犃犆犆：１３５０犉

（）犃狉狋犻犮犾犲犐犇：０２５３４１７７２００８０２０３６１０５

：犆狅狉狉犲狊狅狀犱犻狀狌狋犺狅狉．犈犿犪犻犾犺狌犪狀犻狀犺狌犪犻犿犲．犪犮．犮狀＠狆犵犪犵狇犵

犲犮犲犻狏犲犱１８犑狌犾００７，狉犲狏犻狊犲犱犿犪狀狌狊犮狉犻狋狉犲犮犲犻狏犲犱１４犃狌狌狊狋２００７　犚狔２狆犵

００８犆犺犻狀犲狊犲犐狀狊狋犻狋狌狋犲狅犳犈犾犲犮狋狉狅狀犻犮狊２

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