模板（体育馆网架）计算书- 副本

（体育馆网架）模板计算书

计算依据：

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

一、工程属性

新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 网架，H=11m 11 20 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 50 32.85 二、荷载设计 面板 20.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 23面板及小梁 楼板模板 模板及其支架 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 221 三、模板体系设计 主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 1000 水平拉杆步距h(mm) 1000 1800 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 300 250 小梁最大悬挑长度l1(mm) 结构表面的要求 250 结构表面隐蔽 设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(模板支架纵向)

模板设计剖面图(模板支架横向)

四、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 15 10000 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.4 三等跨连续梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

承载能力极限状态 q1

＝

0.9×max[1.2(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k

,1.35(G1k

，

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.05)+1.4×2.51.35×(0.1+(24+1.1)×0.05)+1.4×0.7×2.5] ×1=4.613kN/m

q1

静

=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =

0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.05)×1]=1.463kN/m q1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 正常使用极限状态

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.05))×1＝1.355kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.32+0.117×3.15×0.32＝0.046kN·m M2

＝

max[0.08q2L2+0.213pL

，

0.1q2L2+0.175pL]

＝

max[0.08×0.108×0.32+0.213×3.15×0.3，0.1×0.108×0.32+0.175×3.15×0.3]＝0.202kN·m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.046，0.202]＝0.202kN·m σ＝Mmax/W＝0.202×106/37500＝5.388N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×1.355×3004/(100×10000×281250)=0.026mm ν＝0.026mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！

五、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432方木 15.444 83.33 416.67 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.782 9350 二等跨连续梁 q1

＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k

，1.35(G1k ，

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.05)+1.4×2.51.35×(0.3+(24+1.1)×0.05)+1.4×0.7×2.5]×0.3=1.449kN/m 因

此

，

q1

静

＝

0.9×1.2×(G1k

+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.05)×0.3=0.504kN/m q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m p＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN 计算简图如下：

1、强度验算

M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×0.504×12+0.125×0.945×12＝0.181kN·m M2

＝

max[0.07q2L2+0.203pL

，

0.125q2L2+0.188pL]

＝

max[0.07×0.097×12+0.203×3.15×1，0.125×0.097×12+0.188×3.15×1]＝0.646kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.449×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.181，0.646，0.791]＝0.791kN·m σ=Mmax/W=0.791×106/83330=9.487N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×0.504×1+0.625×0.945×1＝0.906kN V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1+0.688×3.15＝2.228kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.449×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.906，2.228，3.174]＝3.174kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.05))×0.3＝0.467kN/m 挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×0.467×10004/(100×9350×416.67×104)＝0.062mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.467×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.006mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm 满足要求！

六、主梁验算

主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 1 1、小梁最大支座反力计算 q1

＝

0.9×max[1.2(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k

，

1.35(G1k

+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.4×1.51.35×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.136kN/m q1

静

，

＝0.9×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.05)×0.3＝

0.569kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b＝0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.05))×0.3＝0.526kN/m 承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×1.136×1＝1.42kN 按悬臂梁，R1＝1.136×0.25＝0.284kN R＝max[Rmax，R1]＝1.42kN; 正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×0.526×1＝0.658kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.526×0.25＝0.132kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.658kN; 计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

2、抗弯验算

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.494×106/4490=110.108N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×2.861×1000/424＝13.497N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=0.573mm≤[ν]=1000/250=4mm 悬挑段νmax＝0.467mm≤[ν]=2×250/250=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一

支座反力依次为R1=4.239kN，R2=4.661kN，R3=5.227kN，R4=2.914kN 图二

支座反力依次为R1=3.548kN，R2=4.972kN，R3=4.972kN，R4=3.548kN

七、可调托座验算

荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.227kN≤[N]＝30kN 满足要求！

八、立柱验算

剪刀撑设置 普通型 立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1 1500 1.386 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点200 的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 钢管计算截面类型(mm) 1.755 Ф48×3 钢管截面类型(mm) 钢材等级 Ф48×3 Q235 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32424 4.49 0.15 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 215.9 205 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1800=3159mm λ=max[l01，l0]/i=3159/15.9=198.679≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.05)+1.4×1]×0.3 = 1.052kN/m 同上四～六步计算过程，可得：

R1＝3.925kN，R2＝4.605kN，R3＝4.841kN，R4＝3.285kN 顶部立柱段：

l01=kμ1(hd+2a)=1.217×1.386×(1500+2×200)=3204.848mm λ1=l01/i=3204.848/15.9=201.563 查表得，υ＝0.179 不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[3.925，4.605，4.841，3.285]=4.841kN f＝ N1/(ΦA)＝4841/(0.179×424)＝63.785N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：

l0=kμ2h =1.217×1.755×1800=3844.503mm λ=l0/i=3844.503/15.9=241.793 查表得，υ1=0.126 不考虑风荷载:

N

=Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[3.925,4.605,4.841,3.285]+1×1.2×0.15×11=6.821kN

f=N/(υ1A)＝6.821×103/(0.126×424)=127.677N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！

九、高宽比验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11/20=0.55≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

十、立柱支承面承载力验算

支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2150 30 0.737 200 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 6.902 200 F1=N=6.821kN 1、受冲切承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 2βh Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 ft h0 η1 η2 η=min(η1,η2) η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um βs 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 as 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.737N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mm F=(0.7βhft+0.25σpc

m)ηumh0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1320×130/1000=88.528kN≥F1=6.821kN

，

满足要求！

2、局部受压承载力计算

根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表

公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln Al Ab 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 βl=(Ab/Al)1/2 可得：fc=6.902N/mm2，βc=1， βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3Aln=ab=40000mm2

，

F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×6.902×40000/1000=1118.124kN≥F1=6.821kN 满足要求！

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/yrdp.html