模板及支架方案 - 图文

一、 工程概况

本工程位于邯郸市中华北大街以东、新兴大街以西；丰收路以南、铁东走廊路以北地块。建筑面积约为20549.44m2。 地下一层、二层为人防，地上32层；本工程住宅为钢筋砼剪力墙结构，筏板基础，依据《岩土工程勘察报告》场地内地下水位埋深：3.0M～4.0M需要降水。本建筑抗震设防烈度为7度；设计使用年限为50年；地下室防水等级为一级；耐火等级地下为一级，地上为一级。±0.000以上，钢筋混凝土承重墙，部分为砼加气块墙，外贴复合保温板。外墙做法见J08J110–墙D型，阳台等部位见J08J110–墙A型。外墙门窗框材质为60型塑钢内平开门窗，玻璃为中空玻璃（6㎜中等透光热反射﹢12㎜﹢6㎜），住宅外窗设纱扇。

依据本工程结构质量目标以及工期、结构形式等相关要求，在进行本工程模板体系设计时，应综合考虑结构形式、工期、质量等方面的因素。在保证工期的同时，应把施工质量放在首位，模板体系应保证其强度、刚度、稳定性的要求。除基础底板外侧用砖模外，其他部位采用多层板加木方配置。

模板配置应满足小节拍均衡流水的需要和施工缝要求，保证各工序合理衔接，模板应能够有效周转。 二、施工方法 1、底板模板工程 ①、底板侧模及导墙模板

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本工程底板柱及内墙施工缝留设在底板上，外墙施工缝留设在距底板上皮300mm处，此300mm高导墙混凝土随底板混凝土一起浇筑。底板外模采用240mm厚砖胎墙。 ②、集水坑、电梯井模板

(1)、底板集水坑、电梯基坑模板配置，见下表

集水坑、电梯模板

序号 1 2 3 4 5 项目 内容 15mm厚多层板 50MM×100MM木方 备注 局 100MM×100MM木方 模板面积 模板背肋 50MM×100MM木方和可调钢 支撑 大 集水坑用钢管支撑 管支撑配合使用 配重 预制混凝土块配重 出气孔 在底模板上打Ф50㎜孔3个 （2）、底板集水坑模板的支设 1）、集水坑模板支设见下图：

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1钢管木方配重木方NNNNNNNN铅丝网与钢筋绑扎钢管NN胶合板NNNNNN底板钢筋附加钢筋与铅丝网绑扎胶合板11-1剖面集水坑支模

2）、如上图所示，根据集水坑的尺寸将模板一次性支好，以方便振捣混

凝土，边侧的振捣距集水坑边侧不小于300mm。并且设置配重块，防止在浇筑混凝土时模板上浮。

3）、将集水坑的侧模按照集水坑位置线支设，侧模的背后设置50MM×

100MM木方做龙骨，再支设横撑和斜撑固定集水坑侧模，并保证集水坑，侧模的垂直度。 ③、后浇带模板

1）、在后浇带处使用多层板，厚度14mm，50MM×100MM木方加固。 2）、施工注意事项主要如下：

模板带肋一侧朝向里侧，即：朝后浇带里面，先沿后浇带方向浇筑混凝土后浇带两侧混凝土，然后再浇筑其它部位的混凝土。 快易收口，采用钢板网当模板栏挡，在其两侧3000mm范围内采用人

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工振捣，必须保证密实度。 2、平面结构模板

本工程混凝土梁有多种规格，2#车库中梁高较大`。 （1）、梁板配置

梁模板采用14mm多层板，采用木方做背楞，次背楞为50㎜×100mm木方，间距300mm，主背楞为100㎜×100mm木方，间距1200mm。梁侧次背楞为50㎜×100mm木方，间距300mm，主背楞为钢管，间距600mm。当梁高小于600mm时，不设对拉螺杆，当梁高大于600mm时，增设?16对拉螺杆，螺栓长度为梁厚加50公分。模板支设方法见下图

支撑采用扣件式钢管脚手架，立杆间距900㎜×900mm为原则，梁下支撑间距不大于600mm。

为减少模板投入量，加快施工流水速度，本工程顶板模板采用早拆体系，当混凝土强度达到设计强度50%时，即可拆除部分顶板模板和支撑，只保留养护支撑不动。

楼面模板面板为14mm多层板，主、次背楞均为50㎜×100㎜木方，

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次背楞木方按200mm间距均匀布置，主背楞木方按900mm间距均匀布置，支撑采用满堂红脚手架及可调钢管支撑。满堂红顶板脚手架立杆两个方向间距900㎜，并且在立杆下垫通长50㎜厚木板，最下边水平扫地杆距地200㎜，最上边水平杆距顶板底不大于400㎜，中间均匀分开，水平杆四个方向全部顶墙。

模板背楞的木方与梁或墙的最大距离不得超过300mm，（50㎜＊100㎜木方立起来，木方与木方中心距离为300㎜）主背楞木方放在可调支撑的托槽内，木方的悬挂挑长度最大不超过50mm，次背楞木方搁在主背楞木方上，次背楞木方最大悬挑长度不得大于150mm，并且要求木方两端必须与主背楞木方搭接。在顶板支模时，后浇带模板要单独支设，拆除顶板时后浇带不受影响，后浇带模板随结构施工上升，待浇筑完成后再拆除后浇带模板。

（2）、 梁板安装弹出梁轴线及梁板水平线并复核 搭设梁板模支架 安装梁主次龙骨 铺梁底模板 梁底起拱 绑扎钢筋 安装梁侧模板 安装上下销口楞、斜楞及腰楞和对拉螺栓 复核梁模尺寸、位置 立板主次龙骨 调整板下皮标高及起拱 铺楼底模 检查模板上皮标高、平整度

梁截面形状为长条混凝土，梁模板与楼板模板按顺序一次性完成，梁板砼同时浇筑。平台板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正，并用靠尺找平。

先拆掉脚手架横杆，然后拆除立杆，每根龙骨留2根立杆暂不拆。 操作人员站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的立杆。

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先拆除顶板模板，然后拆除梁模板。

模板拆下后及时清理粘结物，涂刷水性脱模剂。

梁板模板支设示意图

当梁板跨度≥4m时，梁底应按设计要求起拱，梁板模板支设时调节支撑高度，起拱高度为：

梁跨的1/1000~3/1000，板跨度大于4m时要求板中起拱L/400。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。 3、竖向模板

本工程内外墙为200MM、250MM、300MM、350MM厚，墙回收时，墙内侧齐平。

(1)、 ±0.000以下墙体模板

依据本工程施工进度计划、流水段划分图，地下室、内外墙的木模模板配置。

1)、 施工顺序：采用先安装阴角模板，后安装墙体模板的施工顺序。 2)、 穿墙螺栓采用直径16㎜的止水螺栓，螺栓采用16㎜钢筋制作，

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螺栓中间焊接5㎜厚钢板止水片，螺栓长度根据墙厚而定，但是为一次性投资并且在拆除墙混凝土墙模板后进行气焊的切割和防锈防腐处理，还要用1:2干硬性砂浆补平。

地下室体采用多层板模板，穿墙螺栓使用直经16㎜、间距500㎜、止水片采用50㎜×50㎜、5㎜厚的钢板制做，该螺栓安装方便，模板拆除后两端钢筋焊接可以再利用。 （2）、±0.000以上墙体模板:

墙体模板预先在模板加工场地加工成大模板。模板面板使用14mm厚覆塑竹编胶合板模板,紧贴面板的内层楞使用50×100方木，竖向布置，模板四周用方木钉框。外层楞使用双根φ48×3.5脚手管，横向布置,墙体对拉螺栓为机制M16螺栓，且采用20的PVC套管。

模板二次周转使用时,部分螺栓孔对应不上,使用定制的塑料帽堵孔。模板的根部处理：模板就位前，在墙身线外侧抹100mm宽10mm高

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砂浆找平层，找平层上贴海绵条。然后将模板的底边就位在海绵条上，以防止混凝土浆从模板底边溢流。两块平模板拼出90o阳角, 模板拼缝处加贴海绵条,并用2寸钉子钉牢。 （3）、柱模板 a、独立柱模板支设

工艺流程：弹柱位置线 安装柱模 安装柱箍 安装斜撑 办预检。

通排柱先安装两头柱，经校正、固定，拉通线校正中间各柱。按柱模板设计图的模板位置，由上至下安装模板，模板之间用螺栓拧紧。

为了防止模板底面漏浆，安装柱模前，在柱模定位线外圈先做20mm高水泥砂浆并在两块模板间塞海绵条。

办理柱模预检，检查垂直度、上口标高、截面尺寸等。 b、独立柱模板的拆除

独立柱养护达到12小时后即可拆除柱模板。

先松开柱模连接件，然后用撬棍轻轻撬模板，使模板离开墙体，将模板拆下。 （4）、楼梯模板

楼梯踏板模板采用现场散支木模板。先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先再其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的挡板，在现场装订侧板。（支模详见下图）

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（5）、门、窗洞口及管线洞口模板

在超过1500mm宽门窗洞口模板侧面钻Φ15孔，此处形成一个排气孔。在洞口四周的墙筋上增设附加筋，在附加筋上点焊钢筋支撑，用钢筋支撑顶住洞口模板，并且洞口模板设置斜撑，以防止洞口模板的偏移。墙体附加筋在门窗洞口每侧附加2根，与墙体主筋相同，固定模板筋每侧3处，每处两根，窗口顶4面，门口顶3面，顶模钢筋Ф14㎜。

较小洞口使用木模板面板为14mm厚多层板，固定方法采用每侧加附2根钢筋，与墙主筋相同，顶模板的钢筋焊在加筋上，洞口较小的每角2处，顶模钢筋Ф14㎜。 （6）、梁豁模板

柱、墙体混凝土和梁板同时浇筑，与梁接头处留设梁豁。梁豁模板为木模板。

a、梁与方木交接处模板节点

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在梁柱交接处，在支设梁模板时，先做抱柱模板，抱柱模板在梁头处需豁口，见下图

b、梁与砼墙交接处模板节点

梁与墙交接处，利用上道墙体砼浇筑预留在墙的锥形套管，在墙上穿墙螺栓将两100MM×100MM木方拉紧，作为梁头节点处模板的支撑，模板面板为多层板，竖楞为100MM×50MM木方，背楞用双根Ф48㎜钢管，见下图。

（7）、质量保证要求

a、严格控制预拼模板精度，其组拼精度要求符合下列要求：

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序号 1 2 3 4 5 项目 两块模板之间拼缝 相邻摸板之间高低差 模板平整度 模板平面尺寸偏差 对角线长度差 允许偏差（mm） ≤2.0 ≤2.0 ≤0.4 +2~-0.5 ≤5.0(≤对角线长度的1/1000) b、模板的安装精度要求： 序号 1 2 3 4 5 项 目 轴线位置 截面内部尺寸偏差 层高垂直度 相邻板的表面高低差 表面平整度 允 许 偏 差（mm） 3 25 3 2 6 c、严格执行筒体电梯井门洞定位尺寸的控制，门洞边墙上预留洞口的定位控制，达到上层和下层门洞两侧尺寸平面错位误差不超过5mm，因此，留洞口时，木工严格按照墨线留洞。

d、每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平

面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、筒体的成品尺寸，目的是通过数据分析内筒、墙体和柱子的垂直误差。 e、模板的脱模剂要用水性脱模剂，以防污染钢筋。 三、安全措施

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（1）、蹬高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板

或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中。 （2）、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运转，并应把活动的部件

固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷。

（3）、装拆模板时，必须搭设脚手架。除操作人员外，下面不得站人。

高处作业时，操作人员要带上安全带。

（4）、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊

运应采取四个吊点。

（5）、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑

及拼接两片模板的配件，待模板离开结构表面在起吊时，下面不准站人。 四、模板计算 4.1 楼板模板计算

楼板厚度350mm和100mm，模板板面采用14mm高强度多层板，次龙骨采用50×100mm , E=104N/mm2，I = bh3/12=50×1003/12=4.16×104mm4，方木主龙骨采用100×100mm方木。 4.1.1 荷载计算：

模板及支架自重标准值： 0.3kN/m2 混凝土标准值： 24kN/m2 钢筋自重标准值： 1.1kN/m2 施工人员及设备荷载标准值： 2 . 5kN/m2 楼板按100mm厚算

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荷载标准值：F1=0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3kN

荷载标准值：F2=(0.3＋24×0.1+1.1) ×1.2+2.5×1.4=8.06kN 楼板按350mm厚算

荷载标准值：F3=0.3＋24×0.25+1.1＋2.5=9.9kN

荷载设计值：F4=（0.3＋24×0.25＋1.1) ×1.2＋2.5×1.4=12.38kN 4.1.2 计算次龙骨间距：

新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次

龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm。 (1)板厚按250mm算： 按抗弯强度验算

MM=18q1l12 σ=W≤fm

式中： M——弯距设计值(N·mm)

q1——作用在顶板模板上的均布荷载(N/mm)，按《建筑施工手册》（第

四版）表8—69组合。 q1= F4×0.2=12.38×0.2=2.48kN/m

l——次龙骨间距

σ——受弯应力设计值(N/mm2）

2W——截面抵抗矩＝1bh 6fm——模板的抗弯强度设计值（N/mm2 ）按《建筑施工手册》（第

四版）表2—98取11N/mm2

Mσ=W≤fm

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1816q1l12bh2≤11 N/mm2

88?200?152l1≤=516mm

6?2.481按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的250

l0.667?ql4ω=≤

250100EIq——作用在模板上的均匀荷载（N/mm）

E——模板的弹性模量（N/ mm2），E=1×104 N/ mm2

1I——模板的截面惯性矩（mm4），I=12bh3=5.625×104mm 4 44100?5.625?10?10l≤3=519mm

0.667?2.38?250取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=516mm，施工次龙骨间距取

200mm＜l1′满足要求。

4.1.3 用ф48×3.5架管，间距最大为1200mm，上设U托，最下一层地

杆距地300mm，中间水平拉杆间距大于1200mm，支撑杆有效面积A=489mm2(内R=41mm) (1)抗压强度验算：

N=8.06×2.12×1.2=11.6KN

[N]=Af=489×215=105kN＞11.61kN满足 (2)稳定性验算（按中心点最大偏心25mm计算）： Ix=π（D4- d4）/64=π(484-414)/64=1.22×105mm4 Ix=( Ix/A)1/2=(1.22×105/489) 1/2=15.79mm Ix=1800/ix=1800/15.79=114

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查Q235，b类截面轴压稳定系数фx=0.453 欧拉临界应力

Nex=π2EA/?x2=π2×2.06×105×489/1142=76.4kN 初始偏心弯距Mx=Ne=16×103×25=4×104N·mm 截面塑性发展系数 rx=1.0 受压最大纤维毛截面抵抗距

W1x= Ix/(D/2)=1.22×105/(48/2)= 5083.3mm3

N/фxA+βmxMx/[(1-0.8N)/Nex]= 175.9MPa＜215MPa（满足要

求） 4.2 墙体模板计算 4.2.1 荷截计算：

(1)新浇混凝土对模板产生的侧压力①，标准层层高3.4m，侧压力为 F1=0.22 rct0β1β2v1/2 F2=H rc 取两者较小值； 式中：

F1 F2——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力 rc——混凝土重力密度，取材24kN/m

t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t0=5h v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控

制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0

β2——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β2＝1.15

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得 F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58kN/m2 F2=24×3.4=81.6kN/m2> F1 取F=F1=52.58kN/m2

(2)倾倒混凝土时对模板产生的水平荷载②

混凝土采用布料杆浇筑，取倾倒混凝土对模板产生的水平荷载

4kN/m2。

由①、②两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为

q=1.2×①+1.4×② =1.2×52.58+1.4×4=68.69kN/m2（用于验算模板及

其支撑的强度）

q=①=52.58kN/ m2（用于验算模板及其支撑的刚度） 4.2.2 模板及次龙骨的设计及验算： (1)次龙骨设计及验算：

次龙骨选用50×100mm白杉，间距200mm，按受力方向垂直于木纹方

向，其截面性能为：

E=10000N/mm2，σ=87N/mm2，I = 416cm2，w=83cm2 主龙骨间距取600mm，次龙骨按三跨连续梁计算 (2)次龙骨的强度验算： 次龙骨承受的荷载为

q托=qL模=8.69×0.30=20.6kN/m 式中：

q托——模板传给次龙骨的线荷载 L模——模板的跨度 计算简图见图8—19：

图8—19 次龙骨强度计算简图

得次龙骨截面最大弯矩为

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Mmax=0.1 q托l2托=0.1×20.6×0.62=0.74kN·m

σ=M/W=0.74×106/83×103=8.19＜[σ] 87N/mm2 次龙骨的强度满足要求。 (3)次龙骨的刚度验算： 托梁承受的线荷载为

q次= q′L模=68.69×0.25=17.17kN/m 计算简图见图8—20： 得最大挠度为

图8—20 次龙骨强度计算简图

ω =0.667×q次L次/100EL

=0.667×17.17×0.64×1012/100×104×416×106 =0.36mm＜[ω] =1.5mm 次龙骨的刚度满足要求。 4.2.3 主龙骨的设计及验算：

主龙骨选取用ф48×3.5×2钢管，间距为600mm，双根布置，穿墙螺栓

间距取600mm，主龙骨按三跨连续梁计算。 主龙骨的截面性能为

σ=215N/mm2， I=2×12.19×104， W=2×15.08×103 (1)主龙骨的强度验算：

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次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P 主= q托 L次=22.28×0.6=13.37kN 计算简图见图8—21：

图8—21 主龙骨强度计算简图

得主龙骨截面最大弯矩为

Mmax=0.604 P主L次=0.604×10.3×0.6=3.73kN

σ=M/W=3.73×106/2×15.08×103=123.67＜[σ]=215N/mm2 主龙骨的刚度满足要求 (2)主龙骨的刚度验算： 次龙骨传给主龙骨的集中荷载为 P主=q次L次=17.17×0.6=10.3kN 计算简图见图8—22： 得最大挠度为

ω=1.883×PL/100EL=1.88.3×10.3×103×0.63×109/100×2.06×105 18

图8—22 主龙骨刚度计算简图

2×12.19×l04＝0.83mm＜3.00mm（满足要求） 主龙骨的刚度满足要求。 4.2.4 穿墙螺栓设计：

每根穿墙螺栓承受的模板侧压力面积单元见图8—23：

8—23 穿墙螺栓荷截计算单元

得每根穿墙螺栓承受的拉力为 T= qs=52.58×1×0.6＝31.55kN

选用ф14穿墙螺栓，查表得净面积A=105mm2 σ=T/A=31.55×103/105=300.5N/mm2 穿墙螺栓的承载力满足要求。 4.3 柱模板计算

柱箍采用100×100mm方楞，间距400mm 4.3.1 柱模受到新浇混凝土侧压力： F1=0.22 rct0β1/21β2v

F1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58kN/m2

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式中：

F1——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力 rc——混凝土重力密度，取rc=24kN/m

t0——新浇混凝土的初凝时间，按商品混凝土为4～6h，取t0=5h v——混凝土浇筑速度，每一楼层每个楼梯间墙体混凝土量约25m3，控

制在1h左右浇筑完毕，取V=3m/h

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度，取H=3.4m β1——外加剂影响修正系数，β1=1.0

β2——混凝土坍落度修正系数，按坍落度130～150mm，取β2＝1.15 4.3.2 柱箍所受的均布荷载值（N/mm）： q=52.58×103/106×400×0.85＝17.88N/mm 4.3.3 柱箍最大弯矩值（N/mm)

Mmax=qL22＝17.88×8002/8＝1430400N·m 4.3.4 强度计算：

N/A+ Mmax/rπwnx×=600×17.88/875+1430400/15.3×103=99.62 N/mm2＜f= 215N/mm2（可以）

44.3.5 挠度计算：ω=5L1 /384EL=5×6004/384×103×9×0.5×100×

303=0.83mm＜[ω]=1.5mm（满足要求） 4.4 梁模板计算 4.4.1 底模验算： (1)抗弯强度验算： 1)荷载：

底模自重 5×0.04×0.45×1.2=0.108

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混凝土自重 24×0.45×0. 8×1.2 =10.368 钢筋自重 1.5×0.45×0.8×1.2 = 0.648 振捣混凝土荷载×0.45×1.2＝1.08 合计q1=12.204

乘以折减系数0.9 则q1×0.9=q2=10.98kN/m 2)抗弯承载力验算：

底模下的楞木间距为0.2m，是一个多等多跨连续梁，考虑木材的长度有

限，故按四等跨计算。

按最不利荷载部之中结构静力表示得。 弯矩系数：kM=－0.121 剪力系数：kV=－0.620 挠度系数：kW=0.967 则M= k

M=－0.121×10.98×0.22＝－0.0531kN/m＝－0.0531×

106N/mm

σ=m/w=－0.0531×106×6/(450×402）=4.425N/mm2＜fm＝13N/mm2 (2)剪力强度验算：

v= kV=－0.620×10.98×0.2＝1.36kN

剪应力：τ=3v/(2bh)=3×1.36×103/(2×450×40)＝0.113n/mm2＜

fv=1.4n/mm2 (3)挠度验算：

荷载不包括振捣混凝土载荷。则q1=11.24则q2=10.012kN/m

w= kWql4/(100EI）=0.967×10.012×2004/（100×9×103×450×403/12）

=0.00717< [w]=1/720=200/720=0.278mm（满足要求） 4.4.2 侧模验算：

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1)荷载验算：

假设T= 30℃，β1=1.2，β2=1，V=2m/h 则； 1)侧压力：F1 = 0.22 rct0β1β2v0.5

=0.22×24×200／(30＋15)×1.2×1×20.5=39.82kN/m F2= rch＝24×0.8＝19.2kN/m 取两者较小值，即F2＝19.2kN/m 乘以分项系数：F=19.2×1.2=23.04kN/m2 2)振捣混凝土时产生的荷载：4kN/m2 乘以分项系数4×1.4 =5.6kN/m2 上两项系数合计23.04+5.6=28.64kN/m 根据立档间距为600mm的条件，则载荷为： 乘以折减系数，则q=17.184×0.9=15.4656n/mm (2)抗弯强度验算：

仍按四等跨计算，其km，kv，kww于前述相同设侧模用50mm厚 则：m=kmq12＝－0.121×10.98×6002=478.29×103kN/mm

σ＝m/w＝478.29×103×6 /(600×402）＝2.99N/mm2＜PM＝

13N/mnm2（满足要求） (3)抗剪强度验算：

v=0.620ql=0.620×10.98 × 6002= 4084.56N=4.85kN

剪应力：τ=3v/(2bh）＝3 × 4085/(2 × 600 × 40）=0.26N/mm2 ＜fv＝1.4N/mm2（满足要求） (4）挠度验算：

取侧压力f=23.04kN/m2化为线荷载23.04×0.6=130.82kN/m 乘以折减系数q=0.9×13.82=12.24kN/m

w= 0.967ql414／(100EI)= 0.967×12.24×6004×12/(100×9×103×600×403）

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=0.533mm<[w]＝1/400＝600/400＝1.5mm（满足要求） (5)钢管支柱验算（按1250mm验算）：

?=N/фA=33.1/0.191 × 4.89=35.44≤f=215N/mm2（满足要求）

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