江南汽配城落地脚手架计算书

江南汽配城落地脚手架计算书

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 38.0 米，24.00米以下采用双管立杆，24.00米以上采用单管立杆；

搭设尺寸：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.20米，大小横杆的步距为1.80 米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，每层大横杆共4根，其中搭接在立杆上的根树为2根，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.2；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用膨胀螺栓连接；

2.活荷载参数

施工均布活荷载标准值:2.500 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数

本工程地处江苏省苏州市，基本风压为0.55 kN/m2； 风荷载高度变化系数μz为1.56，风荷载体型系数μs为0.65； 脚手架计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.035； 5.地基参数

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kN/m2):115.00；

立杆下部铺设通长8号槽钢，立杆基础底面面积(m2):0.12；地面广截力调整系数:1.00。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横

杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.200/(2+1)=0.120 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.500×1.200/(2+1)=1.000 kN/m； 静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.120=0.186 kN/m； 活荷载的设计值: q2=1.4×1.000=1.400 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.186×1.5002+0.10×1.400×1.5002 =0.349 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.186×1.5002-0.117×1.400×1.5002 =-0.411 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.349×106,0.411×106)/4730.0=86.892 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 86.892 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下：

其中：

静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.120=0.155 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.000 kN/m； 最大挠度计算值为：

V= 0.677×0.155×1500.04/(100×2.06×105×113600.0)+0.990×1.000×1500.04/(100×2.06×105×113600.0) = 2.369 mm；

大横杆的最大挠度 2.369 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！ 三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.500 = 0.053 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.200×1.500/(2+1)=0.180 kN； 活荷载标准值：Q=2.500×1.200×1.500/(2+1) =1.500 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.180)+1.4 ×1.500 = 2.380 kN；

小横杆计算简图 2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.035×1.2002/8 = 0.008 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.380×1.200/3 = 0.952 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.960 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.960×106/4730.000=202.861 N/mm2 ；

小横杆的最大应力计算值 σ =202.861 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.035×1200.04/(384×2.060×105×113600.000) = 0.041 mm ； 大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.180+1.500 = 1.733 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1733.100×1200.0×(3×1200.02-4×1200.02/9 ) /(72×2.060×105 ×113600.0) = 4.542 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.041+4.542 = 4.583 mm；

小横杆的最大挠度和 4.583 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200.000/150=8.000与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.500×2/2=0.053 kN； 小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.200=0.042 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.300×1.200×1.500/2=0.270 kN； 活荷载标准值: Q = 2.500×1.200×1.500 /2 = 2.250 kN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.042+0.270)+1.4×2.250=3.525 kN；

R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×(38.00-24.00) = 2.986；

NGL1 = [0.1248+0.035+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×24.00 = 5.969；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.300×4×1.500×(1.200+0.3)/2 = 1.350 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

NG3 = 0.140×4×1.500/2 = 0.420 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.500×38.000 = 0.285 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.041 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 11.010 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 2.500×1.200×1.500×2/2 = 4.500 kN； 风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.550 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1.560 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645； 经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.550×1.560×0.645 = 0.387 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×11.010+ 1.4×4.500= 19.512 kN； Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×5.041+ 1.4×4.500= 12.349 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×11.010+ 0.85×1.4×4.500= 18.567 kN；

Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×5.041+ 0.85×1.4×4.500= 11.404 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.387×1.500× 1.8002/10 = 0.224 kN.m； 六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。 1. 24.00米以上立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =12.349 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.530 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.181 m； 长细比 Lo/i = 200.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.180 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 12349.000/(0.180×450.000)=152.462 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 152.462 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.404 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.530 ； 计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m； 长细比: L0/i = 200.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.180 立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；

σ = 11404.440/(0.180×450.000)+224041.398/4730.000 = 188.162 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 188.162 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！ 2. 24.00米以下立杆稳定性计算。

不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N =19.512 kN，两根立杆均匀受力，单根立杆轴向压力设计值：N =9.756 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.530 ； 计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.181 m； 长细比 Lo/i = 200.000 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.180 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 9756/(0.180×450.000)=120.444 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 120.444N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/ygd7.html