三层钢筋混凝土框架结构毕业设计

第一章设计基本资料

§1.1 工程概况

工程名称：承德某办公楼为三层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约为1800㎡。办公楼建筑层高分别为：3.9m、3.6m、3.6m，结构层高分别为：4.9m、3.6m、3.6m。室内外高差为0.45m，建筑设计使用年限50年。

§1.2设计资料

一、气象资料

=0.4KN/㎡

1、基本风压：W

2、基本雪压：0.30KN/㎡

二、抗震设防烈度：抗震设防烈度为6度，属于Ⅱ类场地土，设计地震分组为第二组。

=180KN/㎡,不冻胀，标准冻深1m，常三、地质条件：场地土为中砂，承载力特征值f

ak

年地下水位低于-2.5m。

四、材料：

1、混凝土：梁、柱、板均使用C30混凝土。

2、钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335,其余采用热轧钢筋HPB235。

第二章 结构布置及计算简图

§2.1 结构布置及梁,柱截面尺寸的初选

§2.1.1平面形状验算

根据设计规范，结构高宽比H/B （B 是建筑物平面轮廓线较小的边长）控制在3以下。办公楼高11.70m ，宽14.92m, H/B=0.78<3,符合要求。同样建筑物长宽比L/B=41.02/14.92=2.75<5（L/B 宜小于4，不应大于5）也满足要求。

§2.1.2梁柱截面尺寸初选

主体结构共3层，底层高为3.9m ，其余各层高为：3.6m ；内外墙的做法：外墙做法：外墙砌240厚陶粒空心砌块，内墙砌200厚陶粒空心砌块；门窗详见门窗表；楼层屋盖均为现浇钢筋砼结构。

一、梁截面尺寸的估算：

1、框架主梁截面尺寸：

（1）AB 、CD 跨：L=6000㎜

0)8

1~121(l h ==500mm ~750mm,取600㎜ h b )2

1~31(==200mm ~300mm ，取250㎜(框架梁的宽度不宜小于200mm ) =≤≤5.32b

h 2.4，故框架横向AB 、CD 跨框架梁截面尺寸为b ×h=250㎜×600㎜

（2）BC 跨：L=2400

0)8

1~121(l h ==200mm ~300mm,取450㎜ h b )2

1~31(==100mm ~150mm ，取200㎜(框架梁宽度不宜小于200mm) =b

h 2.25>2，故框架横向BC 跨框架梁截面尺寸为b ×h=200㎜×450㎜,

（3）①②、②③、③④、⑤⑥、⑥⑦、⑦⑧跨：L=6000㎜

0)8

1~121(l h ==500mm ~750mm,取600㎜ h b )2

1~31(==200mm ~300mm ，取250㎜ =b

h 2.4,故①②、②③、③④、⑤⑥、⑥⑦、⑦⑧跨框架梁的截面尺寸为b ×h=250㎜×600㎜

（4）④⑤跨：L=4500mm

0)8

1~121(l h ==375mm ~563mm,取450㎜

h b )2

1~31(==117mm ~175mm ，取200㎜(框架梁宽度不宜小于200mm )

=b

h 2.25>2,故④⑤跨框架梁的截面尺寸为b ×h=200㎜×450㎜, 2、次梁截面尺寸

按照整体肋形梁的次梁选择截面尺寸：L=6000㎜

20/0l h >=300mm,取400㎜ h b )2

1~31(==133mm ~200mm ，取200㎜ =b

h 2,故井字梁的截面尺寸为b ×h=200㎜×400㎜ 二、柱截面尺寸的估算

1、按轴压比要求计算框架截面尺寸

框架柱的受荷面积如图2-1所示，框架柱选用C30混凝土，f c =14.3N/mm 2，轴压比N μ=1.0,计算面积时可按公式

c

N c c c f N h b A μ≥=计算，公式中柱轴压力设计值N 按公式βααγ21qSn N G =（G γ：荷载分项系数可取1.25含活荷载；q ：每个楼层单位面积的竖向荷载标准值，KN/m 2，框架结构约为12~14KN/m 2；S ：柱一层的受荷面积m 2 ；n ：柱承受荷载的层数；1α：考虑水平力产生的系数，风荷载或四级抗震时，取 1.05，三~一级抗震等级时，取 1.05~1.15；2α：边柱、角柱轴向力增大系数，边柱取1.1，角柱取1.2，中柱取1.0；β：柱由框架梁与剪力墙连接时，柱轴力折减系数）求得

1)边柱

βααγ21qSn N G =

=1.25×14×(6×3)×3×1.05×1.1=1091.48KN

c

N c c c f N h b A μ≥==1091.48×1000/(1.0×14.3)=76327mm 2 c c h b =300mm ×300mm=90000mm 2，构造要求柱截面高度不宜小于400mm ，故取截面尺寸为400mm ×400mm 。

2)中柱

βααγ21qSn N G =

=1.25×14×(6×4.2)×3×1.05×1.1=1528.065KN

c

N c c c f N h b A μ≥==1528.065×1000/(1.0×14.3)=106858mm c c h b =350mm ×350mm=122500，构造要求柱截面高度不宜小于400mm ，故取截面尺寸为400mm ×400mm

3)角柱

角柱虽然受荷面积小，但受力复杂，根据线刚度的验算结果取截面尺寸为首层600mm ×600mm 标准层500mm ×500mm

2、截面校核

1)按构造要求框架柱截面高度不宜小于400mm ，宽度不宜小

于350mm 。

2)为避免发生剪切破坏，柱净高与截面长边之比宜大于4。 取二层较短柱高，H n =3600；

h

H

n =3.6/0.4=9>4

3)框架柱截面高度和宽度一般可取层高的1/10~1/15

0151~101

H h ??

? ??≥=490mm ~327mm(取最不利底层柱高4.9m)

综上所述，所选框架柱截面尺寸均满足构造要求

图2-1 边柱和中柱的负荷面积简图

三、楼板厚度

根据结构平面布置如图2-2，取板厚度h =100 mm,则=l

h

1/30>1/37满足要求，故板厚为h =100mm 。

图2-2 结构平面布置图

注：

柱的尺寸（）：

第三章竖向荷载计算

§3.1荷载计算

§3.1.1屋面及楼面恒荷载计算

一、屋面恒荷载：屋面（不上人）

面层：20厚细水泥砂浆加钢网保护层，

6m×6m留10mm缝。20×0.02=0.4KN/m2

保温层：50厚挤塑聚苯板0.3×0.05=0.015 KN/m2

防水层：柔性防水两层SBS改性沥青防水卷材 0.1 KN/㎡

找平层：20厚1：3水泥砂浆找平 0.4KN/m2

找坡层：最薄20厚2%坡加气碎块混凝土,

7.5×(0.02+0.02×7.2×0.5)= 0.69 kN/m2

构造层恒荷载： 1.605kN/㎡

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/㎡

吊顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/㎡

合计4.355KN/㎡

二、各层楼面恒荷载：地砖楼面：88J1-1 楼8A改

12厚地砖 0.55 KN/㎡

6厚建筑胶浆20×0.006=0.12KN/㎡

84厚轻集料混凝土 1.95×0.084=0.164KN/㎡

构造层恒荷载： 0.834KN/㎡

KN/m＝2.5kN/㎡结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×253

吊顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/㎡

合计：3.584KN/㎡

三、卫生间楼面恒荷载：防滑地砖楼面：88J1-1 楼8F2改

12厚防滑地砖 0.55 KN/㎡

15厚1:2干硬性水泥砂浆粘结层 20×0.015=0.3 kN/㎡

15厚1:3水泥砂浆保护层 0.3 kN/㎡

1.5厚聚氨酯涂膜防水层 0.05 KN/㎡

10厚1:3水泥砂浆找平层,四周及竖管根部位抹小八字角0.2 KN/㎡

最30-40厚C15细石混凝土从门口处向地漏找1%坡

24×0.035= 0.84 kN/㎡构造层恒荷载：2.24KN/㎡

结构层：100厚现浇钢筋混凝土板0.1m×253

KN/m＝2.5KN/㎡吊顶：V型轻钢龙骨硅钙板吊顶 0.25kN/㎡

合计：4.99KN/㎡

§3.1.2．屋面及楼面活荷载计算

一、根据《荷载规范》查得：

上人屋面：2.0KN/㎡

楼面：2.0KN/㎡(办公楼)

走廊: 2.5KN/㎡

二.雪荷载

Sk＝μr so

Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；

μr——屋面积雪分布系数；

So——基本雪压(kN／m2)。

Sk=1.0×0.3 KN/㎡=0.3KN/㎡

屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者取大者.

§3.1.3．梁，柱，墙，门窗重力荷载的计算（竖向荷载）

一、梁自重：

一、梁自重：

1、主梁：b×h=250mm×600mm

主梁自重： 25 kN/m3×0.25m×（0.6m-0.1m（板厚））=3.125 kN/m 抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×(0.6m-0.1m)×2×173

KN/m=0.17KN/m

2、次梁：b×h=200mm×400mm

次梁自重： 25 kN/m3×0.2m×（0.4m-0.1m）=1.5 kN/m

抹灰层10厚混合砂浆：0.01m×(0.4m-0.1m)×2×KN/m

173

=0.102KN/m

二、柱自重：

1、一般层

b×h=500㎜×500㎜

KN/m×0.5m×0.5m×3.6m =14.4KN

柱自重：253

抹灰层10厚混合砂浆：

0.01m×(0.45m+0.47m)×2×3.6m×173

KN/m=1.126KN 合计：15.526KN

2、一层

b×h=600㎜×600㎜

柱自重：253

KN/m×0.6m×0.6m×5.35m =48.35KN

抹灰层10厚混合砂浆：

0.01m×(0.45m+0.47m)×2×4.9m×173

KN/m=1.533KN 合计：49.883KN

三、外纵墙自重：

外墙砌250厚陶粒空心砌块，

外墙面装修外墙粘贴50厚聚苯板保温网格布抹抗裂砂浆

10mm，

面层选用88J1-18A 厚度7mm。

内墙面装修选用 20厚混合砂浆墙面，则外墙单位墙面重力荷

载为

0.33

KN/m×0.017+15×0.25+17×0.02=4.445KN/ KN/m×0.05+203

m2

四、内墙自重：

1、一般层

纵墙：（3.6m-0.6m）×0.2m×63

KN/m=3.6KN/m

20厚混合砂浆粉刷：3.0m×0.02m×173

KN/m×2=2.04KN/m 合计：5.64KN/m

2、底层：

KN/m=3.96KN/m

纵墙：（3.9m-0.6m）×0.2m×63

20厚混合砂浆粉刷：3.3m×0.02m×173

KN/m×2=2.244 KN/m 合计：6.204KN/m

五、女儿墙自重：

混凝土压顶：0.1m×0.35m×253

KN/m=0.875KN/m

砌体：0.5m×0.24m×63

KN/m=0.72KN/m

外粉刷墙面：0.6m×0.4KN/m2=0.24KN/m

内粉刷墙面：0.6m×0.34KN/m2=0.204KN/m

合计：2.309KN/m

第四章框架侧移刚度计算

§4.1横向框架侧移刚度计算：

横梁线刚度i b=E c I b/L0, i b计算过程见表4-1；柱线刚度i c=E c I c/h,i c计算过程见表4-2。

柱的侧移刚度按公式D C =α

c 12i c /h 2

计算。根据梁柱线刚度比K

的不同，图1-6中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。详见表4-3、4-4和4-5

移刚度∑D 见表4-6

由12427948606792规

则框架。

二、纵向框架侧移刚度计算：

本工程中纵、横柱线刚度相同，计算过程同表4-2。柱线刚度

i c 计算表

柱的侧移刚度按公式D C =αc 12i c /h 2

计算。根据梁柱线刚度比K 的

不同，图1-6中的柱可分为中框架中柱和边柱，边框架中柱和边柱以及楼梯间柱等。

移刚度∑D 见表4-11

表4-11横向框架层间侧移刚度(N/mm)

由12437830550784规则框架。

第五章屋面及楼面板配筋计算

§5.1屋面板配筋计算

§5.1.1屋面板平面布置图

屋面板平面布置图

§5.1.2屋面板配筋计算

采用弹性分析方法求双向板，利用已有的计算系数计算板在两

个方向的跨中、支座弯矩，在求跨中弯矩时，将荷载分为对称荷载（G+Q/2）和反对称荷载（±Q/2），在对称荷载作用下，按四边固定；在反对称荷载作用下，按四边简支分别求出相应的跨中弯矩；总跨中弯矩即为上述两部分弯矩之和。在求支座负弯矩时，将全部荷载（G+Q ）作用于各区格，按四边固定求出支座负弯矩。

相应的弯矩=弯矩系数×相应均布荷载值×板的较短方向计算跨度

一、A 区板配筋计算

x l =4.5m ，y l =6m ，y

x l l =0.75，按双向板计算 1、荷载值

恒荷载设计值：g=1.2×4.355=5.226(KN/m 2)

活荷载设计值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m 2)

荷载组合：

支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m 2)

跨中最大正弯矩：

对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m 2)

反对称荷载： q/2=0.35(KN/m 2)

2、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比ν=1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0364

m y 1=0.0263

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0673

m y 2=0.0420

支座弯矩系数

'x m =-0.0729

'

y m =-0.0837

3、计算弯矩

跨中弯矩 ()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0364×5.576×4.5×4.5+0.0673×0.35×4.5×4.5 =4.586(KN ·m) ()222122x

y x y y l q m l q g m M ++= =0.0263×5.576×4.5×4.5+0.0420×0.35×4.5×4.5

=3.26(KN ·m)

支座弯矩

()2''''x x x x

l q g m M M +== =-0.0729×5.926×4.5×4.5=-8.748(KN ·m)

()2'

'''x

y y y l q g m M M +==

=-0.0837×5.926×4.5×4.5=-10.04(KN ·m)

4、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B10钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d

c h h 100-20-10/2=75(mm)

y l 方向跨中截面有效高度：

=-

-=2

302d

c h h 100-20-15=65(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

筋计

二 x l =6m ，y l =2.4m ，

y

x

l l =2.5>2，按单向板计算 1、荷载组合设计值

由可变荷载效应控制的组合：

g+q=1.2×4.355+1.4×0.5=5.926(KN/m 2)

由永久荷载效应控制的组合：

g+q=1.35×4.355+1.4×0.7×0.5=6.369(KN/m 2) 故取由永久荷载效应控制的组合：g+q=6.369(KN/m 2)

2、计算弯矩

取1m 板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B 区格板的计算跨度为0l =2400mm 。如果B 区格板两端是完全简支的情况，则跨

中弯矩为()2081

l q g M +=，考虑到B 区格板两端梁的嵌固作用，故跨中

弯矩取()20101

l q g M +=；B 区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为

()20121

l q g M +-=，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为

()2014

1

l q g M +-=；

跨中弯矩

()2010

1

l q g M +==0.1×6.369×2.4×2.4=3.67(KN ·m)

支座弯矩 ()2014

1l q g M +-==-1×6.369×2.4×2.4/14=-2.62(KN ·m) 3、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，截面有效高度：

=--=2

0d c h h 100-20-8/2=76(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2；混凝土采用C30，c f =14.3N/mm 2。配筋计算结果见下表：

20bh f M c s =α；s αξ211--=；y c s f bh f A 0ξ=

三 x l =3m ，y l =6m ，y

x l l =0.5，按双向板计算 1、荷载值

恒荷载设计值：g=1.2×4.355=5.226(KN/m 2)

活荷载设计值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m 2)

荷载组合：

支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m 2)

跨中最大正弯矩：

对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m 2)

反对称荷载： q/2=0.35(KN/m 2)

2、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比ν=1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0551

m y 1=0.0188

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0994

m y 2=0.0335

支座弯矩系数

'x m =-0.0784

'

y m =-0.01146

3、计算弯矩

跨中弯矩

()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0551×5.576×3×3+0.0994×0.35×3×3 =3.078(KN ·m)

()2

22122x y x y y l q m l q g m M ++= =0.0188×5.576×3×3+0.0335×0.35×3×3 =1.048(KN ·m) 支座弯矩

()2'

'''x x x x

l q g m M M +== =-0.0784×5.926×3×3=-4.181(KN ·m)

()2

''''x

y y y l q g m M M +== =-0.1146×5.926×3×3=-6.112(KN ·m)

4、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B10钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d

c h h 100-20-10/2=75(mm)

y l 方向跨中截面有效高度：

=-

-=2

302d

c h h 100-20-15=65(mm) 支座处h 0均为75mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

筋计

四 x l =2.4m ，y l =4.5m ，

y

x

l l =0.533，按双向板计算 1、荷载值

恒荷载设计值：g=1.2×4.355=5.226(KN/m 2) 活荷载设计值：q=1.4×0.5=0.7(KN/m 2)

荷载组合：

支座最大负弯矩：g+q=5.926(KN/m 2) 跨中最大正弯矩：

对称荷载：g+q/2=5.576(KN/m 2)

反对称荷载： q/2=0.35(KN/m 2)

2、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比ν=1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0402 m y 1=0.0114

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0950 m y 2=0.0351

支座弯矩系数

'

x m =-0.0819 'y m =-0.0570

3、计算弯矩

跨中弯矩

()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0402×5.576×2.4×2.4+0.095×0.35×2.4×2.4 = 1.482(KN ·m)

()2

22122x y x y y l q m l q g m M ++= =0.0114×5.576×2.4×2.4+0.0351×0.35×2.4×2.4 =0.437(KN ·m) 支座弯矩

()2'

'''x x x x

l q g m M M +== =-0.0819×5.926×2.4×2.4=-2.80(KN ·m)

()2

''''x

y y y l q g m M M +== =-0.0570×5.926×2.4×2.4=-0.332(KN ·m)

4、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d

c h h 100-20-8/2=76(mm)

y l 方向跨中截面有效高度：

=-

-=2

302d

c h h 100-20-12=68(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

筋计

§5.2楼面板配筋计算

§5.2.1楼面板平面布置图

楼面板平面布置图

§5.2.2楼面板配筋计算

计算原理及步骤同屋面板配筋计算

楼面荷载值

恒荷载设计值：g=1.2×3.584=4.30(KN/m 2)

活荷载设计值：q=1.4×2=2.8(KN/m 2)

荷载组合：

支座最大负弯矩：g+q=7.10(KN/m 2)

跨中最大正弯矩：

对称荷载：g+q/2=5.7(KN/m 2)

反对称荷载： q/2=1.4(KN/m 2)

一、A 区板配筋计算

x l =4.5m ，y l =6m ，y

x

l l

=0.75，按双向板计算

1、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比 =1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0364

m y 1=0.0263

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0673

m y 2=0.0420

支座弯矩系数

'

x m =-0.0729 'y m =-0.0837

2、计算弯矩

跨中弯矩

()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0364×5.7×4.5×4.5+0.0263×1.4×4.5×4.5 =4.95(KN ·m)

()2

22122x y x y y l q m l q g m M ++= =0.0673×5.7×4.5×4.5+0.0420×1.4×4.5×4.5 =8.96(KN ·m) 支座弯矩

()2'

'''x x x x

l q g m M M +== =-0.0729×7.10×4.5×4.5=-10.48(KN ·m)

()2

''''x y y y l q g m M M +== =-0.0837×7.10×4.5×4.5=-12.03(KN ·m)

3、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d

c h h 100-20-8/2=76(mm)

y l 方向跨中截面有效高度：

=-

-=2

302d

c h h 100-20-12=68(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

筋计

二 x l =6m ，y l =2.4m ，

y

x

l l =2.5，按单向板计算 1、荷载组合设计值

由可变荷载效应控制的组合：

g+q=1.2×3.584+1.4×2.5=7.8(KN/m 2)

由永久荷载效应控制的组合：

g+q=1.35×3.584+1.4×0.7×2.5=7.29(KN/m 2) 故取由可变荷载效应控制的组合：g+q=7.8(KN/m 2)

2、计算弯矩

取1m 板宽作为计算单元，按弹性理论计算，取B 区格板的计算跨度为0l =2400mm 。如果B 区格板两端是完全简支的情况，则跨

中弯矩为()208

1l q g M +=，考虑到B 区格板两端梁的嵌固作用，故跨中弯矩取()2010

1l q g M +=；B 区格板如果两端是完全嵌固，则支座弯矩为()2012

1l q g M +-=，考虑到支座两端不是完全嵌固，故取支座弯矩为()2014

1l q g M +-=； 跨中弯矩 ()2010

1l q g M +==0.1×7.8×2.4×2.4=4.493(KN ·m) 支座弯矩 ()2014

1l q g M +-==-1×7.8×2.4×2.4/14=-3.21(KN ·m) 3、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，截面有效高度：

=--=2

0d c h h 100-20-8/2=76(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2；混凝土采用C30，c f =14.3N/mm 2。配筋计算结果见下表：

20bh f M c s =α；s αξ211--=；y c s f bh f A 0ξ=

三、C 区板配筋计算

x l =3m ，y l =6m ，y

x l l =0.5，按双向板计算 1、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比ν=1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0551

m y 1=0.0188

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0994 m y 2=0.0335

支座弯矩系数

'

x m =-0.0784 'y m =-0.01146

2、计算弯矩

跨中弯矩

()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0551×4.65×3×3+0.0994×1.4×3×3 =3.56(KN ·m)

()2

22122x y x y y l q m l q g m M ++= =0.0188×4.65×3×3+0.0335×1.4×3×3 =1.21(KN ·m) 支座弯矩

()2'

'''x x x x

l q g m M M +== =-0.0784×7.10×3×3=-5(KN ·m)

()2

''''x

y y y l q g m M M +== =-0.1146×7.10×3×3=-7.32(KN ·m)

3、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d

c h h 100-20-8/2=76(mm)

y l 方向跨中截面有效高度：

=-

-=2

302d

c h h 100-20-12=68(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

筋计

四 x l =2.4m ，y l =4.5m ，

y

x

l l =0.533，按双向板计算

1、荷载值

恒荷载设计值：g=1.2×3.584=4.3(KN/m 2)

活荷载设计值：q=1.4×2.5=3.5(KN/m 2)

荷载组合：

支座最大负弯矩：g+q=7.8(KN/m 2)

跨中最大正弯矩：

对称荷载：g+q/2=6.05(KN/m 2)

反对称荷载： q/2=1.75(KN/m 2)

2、弯矩系数

查《四边支承双向板按弹性分析的弯矩系数表》（泊松比ν=1/6）得：

对称荷载作用下的弯矩系数

m x 1=0.0402

m y 1=0.0114

反对称荷载作用下的弯矩系数

m x 2=0.0950

m y 2=0.0351

支座弯矩系数

'x m =-0.0819

'

y m =-0.0570

3、计算弯矩

跨中弯矩 ()222122x x x x x l q m l q g m M ++=

=0.0402×6.05×2.4×2.4+0.095×1.75×2.4×2.4 = 2.36(KN ·m) ()222122x

y x y y l q m l q g m M ++= =0.0114×6.05×2.4×2.4+0.0351×1.75×2.4×2.4

=0.75(KN ·m)

支座弯矩

()2''''x x x x

l q g m M M +== =-0.0819×7.8×2.4×2.4=-3.68(KN ·m)

()2'

'''x

y y y l q g m M M +== =-0.0570×7.8×2.4×2.4=-2.56(KN ·m)

4、截面设计

板保护层厚度取20mm,选用B8钢筋作为受力主筋，则x l 短跨方向跨中截面有效高度（短跨方向钢筋放置在长跨方向钢筋的外侧，以获得较大的截面有效高度）：

=--=2

01d c h h 100-20-8/2=76(mm) y l 方向跨中截面有效高度：

=--=2

302d c h h 100-20-12=68(mm) 支座处h 0均为76mm 。

截面弯矩设计值不考虑折减。计算配筋量时，取内力臂系数s r =0.95，y s f h M A 095.0=，板配筋选用HRB335，y f =300N/mm 2。配

第六章横向框架在竖向荷载作用下的计算简图及内力

计算

§6.1 3轴横向框架计算简图及内力计算

§6.1.1 恒荷载作用下横向框架计算简图

一、计算单元

取3轴线横向框架进行计算，计算单元跨度为 6.3米，如图6-1所示。由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用着集中力矩。

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