九江公路客运中心主站房

九江公路客运中心—主站房工程

模 板 支 架 安 全 专 项 施 工 方 案

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江西省第二建筑工程公司 二00七年六月二十九日

九江公路客运中心主站房模板及高支撑架施工方案

目 录

第一节 工程概况 ........................................................................................................ - 3 - 第二节 编制依据 ........................................................................................................ - 4 - 第三节 梁、板模板与支撑计算书 ............................................................................ - 5 -

一、梁木模板计算书 ............................................................................................ - 5 - 二、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 .............................................................. - 11 - 三、扣件钢管楼板模板支架计算书 .................................................................. - 17 - 第四节 承重架构造要求 .......................................................................................... - 18 -

一、梁模板支撑构造图、支撑平面布置图：....................................................-17- 二、高支模施工方法 .......................................................................................... - 18 - 三、高支模的施工管理 ...................................................................................... - 22 - 五、监测措施 ....................................................................................................... - 23 - 六、应急预案 ....................................................................................................... - 24 - 七、检查与验收 ................................................................................................... - 27 - 第五节 模板工程质量控制 ...................................................................................... - 30 - 第六节 模板的拆除 ................................................................................................ - 31 - 第七节 模板安装、拆除的安全措施 ........................................................................ - 32 - 第八节 钢结构操作脚手架的计算…………………………………………………-32-

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九江公路客运中心主站房模板及高支撑架施工方案

第一节 工程概况

一、工程基本概况

工程名称：九江公路客运中心—主站房 建设单位：江西省九江长途汽车运输总公司 设计单位：江西省协建工程设计院 施工单位：江西省第二建筑工程公司 工程地点：江西省九江市

工程规模：建筑面积：6682.52m2，建筑层数为地上2层，建筑占地面积：3622.57m2。 结构形式：框架结构体系，抗震设防烈度为6度，抗震等级为四级，基础为人工挖孔灌注桩基础。

结构安全等级：二级，建筑主体耐火等级：一级。 二、工程结构特点

该工程呈扇形布置，屋面采用结构起坡，屋面最低梁顶标高为+10.200m，最高梁顶标高为+15.600m（独立梁顶最高标高为+17.000m，最低标高位+10.575m），板厚为120mm。

结构柱网间距沿X向分别为6762、7407、8375、9076mm（3—1/14轴间），5855、6734、7328、7858mm（15—19轴间）；沿Y向为9600、8700、12000、8000m（3—1/14轴间），12600、8500、7600mm（15—19轴间）。主梁除边跨、边柱处外均为轴线居中布置，次梁间的最大间距为9221mm。

砼柱除A轴边柱截面为400×400㎜，其余柱截面均为500×600㎜； 最大梁截面 350×1100㎜；最大净跨度 11825㎜。

各部位砼强度等级：除构造柱为C25外，基础至屋顶砼均为C30。 三、模板高支架搭设区间介绍

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本工程造型独特，层次共两层，一层层高为6.000M，二层层高为4.200~9.600M，主站房主入口及候车大厅上空为玻璃钢结构屋面，层高较高（最高处梁顶标高为+17.000M），且主梁截面较大，荷载特别重，因此模板的高支撑架设计及搭设对本工程的安全施工起关键作用。本方案针对该部分的模板及高支撑架以及钢结构的操作脚手架进行设计。

1、4—8、F—G轴、8—10、C—G轴（该区间大部分为独立梁）、10—13、F—G轴、16—19、E—G轴段的模板支撑架从±0.000标高处支起，至标高+15.875~+10.200M止。

2、3轴及B轴外的挑檐模板支撑架从±0.000标高处支起，至标高+15.600M止，该部分支撑架待模板拆除后兼作外脚手架。

3、3—19轴、H轴以外的钢结构操作脚手架搭设高度从±0.000标高处支起，至标高+9.600M止。

4、其余区间段搭设高度从二层板（即+6.000m结构层）上支起，至标高+17.000~+10.200M止。

5、以上介绍具体详见附图4。

6、支撑计算高度：自+6.000m标高处支起的梁：取8500㎜；板：取9480㎜； 自±0.000m标高处支起的梁：取14500㎜；板：取15480㎜。

7、本设计中模板采用普通胶合板，尺寸为915×1830×18mm，支撑木方尺寸为60×90mm

和50×50mm两种，钢管采用Q235优质结构钢，尺寸为48mm×3.0mm。

8、为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，本工程屋面混凝土浇筑的顺序为：先浇筑框架柱混凝土，待柱子混凝土强度达到70%的设计强度后将加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱上，加固完成后再进行屋面梁、板的混凝土浇筑。

9、进场的模板、松木方料要进行验收。九胶板（竹胶板）的表面应平整（光滑），其规格、尺寸、斜纹、裂缝等需符合有关材质要求，九胶板、竹胶板面不允许有虫蛀、涡纹，不容许有腐朽的九胶板、竹胶板出现；方料采用60*90和50*50mm2的松木方料，钢模的规格、尺寸等应符合施工及有关材质要求。模板的支撑系统采用Φ48×3.0的钢管扣件式满

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堂脚手架，钢管的表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，严禁使用打孔的钢管；连接钢管的扣件不得有裂纹、气扎，扣件须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

第二节 编制依据

1、业主提供的施工蓝图；

2、《建设工程安全生产管理条例》2003第393号；

3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001； 4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002； 5、《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB 50300-2001； 6、《钢筋混凝土高层建筑结构技术与施工规程》JGJ 3-2002； 7、《建筑工程大模板技术规程》 JGJ 74-2003；

8、企业ISO9001:2000 质量体系管理文件和环境/职业健康安全管理体系文件； 9、企业项目管理手册；

第三节 梁、板模板与支撑计算书

一、梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数

计算断面宽度350mm，高度1200mm，两侧楼板高度120mm。模板面板采用普通胶合板，尺寸为915×1830×18mm。内龙骨间距300mm，内龙骨采用60×90mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。对拉螺栓布置1道，在梁高净截面的1/2高度水平设置，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。

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350mm

540

1200mm

540

模板组装示意图

2、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生的荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中

c—— 混凝土的重力密度，取24.0kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，取3.000h； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.000m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇筑混凝土侧压力标准值分别为 18.216kN/m2和28.80kN/ m2, 实际计算中采用较小值 F1=18.220 kN/m2，倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000 kN/m2。

3、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取1.1m。

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荷载计算值 q = 1.2×18.216×1.10+1.4×4.000×1.10=30.21kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.00×1.80×1.80/6 = 59.40cm3； I = 110.00×1.80×1.80×1.80/12 = 53.46cm4；

30.21kN/m

A

300

300

300

B

计算简图

0.272

0.218

弯矩图(kN.m)

3.625

4.531

5.438

5.438

4.531

3.625

剪力图(kN)

0.041

0.517

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.625kN N2=9.969kN

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N3=9.969kN N4=3.625kN 最大弯矩 M = 0.272kN.m 最大变形 V = 0.5mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.272×1000×1000/59400=4.579N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=3×5438.0/(2×1100.000×18.000)=0.412N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.517mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q =9.969/1.10=9.063kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 9.06kN/m

A

540 540

内龙骨计算简图

B

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0.330

0.185

内龙骨弯矩图(kN.m)

1.144 1.144

内龙骨变形图(mm)

1.835

3.058

3.058

1.835

内龙骨剪力图(kN) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.330kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.116kN

经过计算得到最大变形 V= 1.144mm

内龙骨的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×9.00×9.00/6 = 81.00cm3； I = 6.00×9.00×9.00×9.00/12 = 364.50cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.330×106/81000.0=4.074N/mm2 内龙骨的抗弯强度设计值 [f]，取13.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算]

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截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×3058/(2×60×90)=0.849N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =1.1mm

内龙骨的最大挠度小于540.0/250=2.16mm,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

6.12kN 6.12kN 6.12kN 6.12kN 6.12kN 6.12kN 6.12kN A 600

600

600

B

支撑钢管计算简图

0.551

0.642

支撑钢管弯矩图(kN.m)

0.017

0.327

支撑钢管变形图(mm)

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3.05

3.05

3.98

3.98

2.14 2.14

3.98 3.98

3.05 3.05

2.14 2.14

支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.642kN.m 最大变形 vmax=0.327mm 最大支座力 Qmax=7.030kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = π×(4.84-4.24)/(32×4.8) = 4.493cm3；

I =π×(4.84-4.24)÷64 = 10.783cm4；

抗弯计算强度 f=0.642×106/4493=142.89N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

设木龙骨间距为300mm，设一排对拉螺栓穿横钢管,间距0.60m。

对拉螺栓承受的拉力：F＝27.46×1.2×0.60（0.5倍梁高）×0.60＝11.863 KN 需螺栓净截面积：A＝11.863×103/170＝69.8mm.选用M12螺栓，净截面积76

mm>52.8 mm，满足要求

二、主梁模板扣件钢管高支撑架计算书

主梁模板支架搭设高度为16.0米，基本尺寸为：梁截面 B×D=350mm×1200mm，梁底模板钢管支撑的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.80米，梁底增加2道承重立杆。

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350

1200 16000

1800 木夹立人板作垫板 558 117 558

图1 梁模板支撑架立面简图

1、梁底模板钢管小楞间距的计算

梁底模板作用荷载包括梁与模板自重荷载、施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.200×0.350=10.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.750× (2×1.200+0.350)=2.025kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： P1 = (2.500+2.000)×0.350×1.200=1.890kN 均布荷载 q = 1.2×10.500+1.2×2.025=15.030kN/m 活荷载 P1 = 1.4×1.89=2.646kN/m

总荷载 P=15.03+2.646=17.676kN/m 木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×9.00×9.00/6 = 81.00cm3；

I = 6.00×9.00×9.00×9.00/12 = 364.50cm4 2、木方楞间距的计算

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木方楞按简支梁计算。作用在钢管小楞上的集中荷载为17.676×0.8=14.141 kN 按强度要求：M=1/8×PL(2-b/L)=[f]×W

L=860W/P+b/2=860×8.1×103÷(14.141×103)+350÷2 =493mm

按刚度要求：w=PL3/(48EI)=L/400

L=158.7×(10.783×10÷14.141)1/2 =438mm

取二者较小值 L=438mm，用300mm。 2、梁底模板钢管大楞间距的计算

大楞钢管承受小楞传来的集中荷载，为简化计算，转换为均布荷载，精度可以满足要求。作用在大楞上的均布荷载：P=1/2×17.676=8.838kN/m

按强度要求：M=1/10×PL2=[f]×W

L=3305×(1÷8.838)1/2 =1112mm

按刚度要求：w=PL4/(150EI)=L/400 L=2124.7×(1÷8.838)1/3 =1028mm

取二者较小值，L=1028mm，考虑到实际操作因素，因此在梁底增加两根立杆，以达到设计计算的目的。 3、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值, 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试

验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取6.5kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取9.5kN。

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=1.1×8.838×1.028=9.99kN 因此梁及板底均采用双扣件!

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4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式

公式(1)

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=9.99kN (已包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×16.0=2.477kN N = 9.99+2.477=12.467kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.893

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)，取步距1.8m。

查表得稳定系数=0.496

=12.476×103÷(0.496×489.3)=51.41 N/mm2<[f]

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(2)计算 l0 = k1k2(h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185 k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.027； a —— 架体顶部立杆伸出段的长度,取0.3m。

公式(2)的计算结果： =117.65N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用已浇筑的框架柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 5、根据计算结果已经能满足要求，但350mm×1200mm的主梁支撑立杆荷载较大，实际施工要求支撑立杆的横距(跨度方向)按最大间距0.80m施工，不得超过0.80m。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1

步距 h(m) h≤0.9 0.9

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表2 模板支架计算长度附加系数 k2

H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)

1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 6、立杆底座和地基承载力验算

1)立杆底座验算 N≤Rd

N——脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值，即12.467kN；

Rd —底座承载力（抗压设计值），一般取40kN。

因此底座满足要求。 2)立杆地基承载力验算 N÷Ad≤Kfak

Ad——立杆基础的计算底面积。当钢管直接放于地面时取钢管截面积；当在支座下设

有厚度50—60mm的木垫板(或木脚手板)，则Ad=a×b(a和b为垫板的两个边长，且不小于200mm)，当Ad的计算值大于0.25m2,则取0.25m2计算。

fak——地基承载力特征值

K———脚手架地基承载力调整系数，对碎石土、砂土、回填土取0.4；对粘土取0.5；对岩石、混凝土取1.0。

因此有fak =12.476÷0.25÷1.0=49.9 kN/m2

所以一层已浇筑好的混凝土地面能承受此重量，二层完成的楼面混凝土的强度达

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到100%后并在下面加顶撑时才能承受模板支撑架的重量，否则二层楼面模板支撑架不能拆除。

7、次梁计算书

次梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.0米，立杆的步距 h=1.80米，梁底增加1道承重立杆，且用双扣件。由于大部分次梁的搭设高度均从+6.000m处开始，且断面较小，故不作计算。

8、梁模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容 1)、模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； 2).立杆步距的设计：

a.因架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大，故采用等步距设置；具体布置见高 支撑架立面示意图和垂直剪刀撑布置示意图。 b.高支撑架步距以1.8m为宜，不得超过1.8m。 3).整体性构造层的设计：

a.单水平加强层每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且必须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

b.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。且要严格按照设计方案搭设。 4).剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满设垂直剪刀撑； b.中间每隔四排立杆设垂直剪刀撑一道。。 5).支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的施工必须满足承载力的要求。 6).施工使用的要求：

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a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时采取措施。 三、扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架最大搭设高度为11.585米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=1.0米，立杆的步距 h=1.80米，采用的钢管类型为48×3.0。模板面板采用普通胶合板，尺寸为915mm×1830mm×18mm。支撑木方采用50×50mm木方，间距300mm。

木夹立人板作垫板

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

1) 模板支架自重标准值:查表8—65为0.75KN/m，分项系数1.2。

2) 新浇砼自重标准值：普通砼数为24 KN/m，分项系数1.2。

3) 钢筋自重标准值：一般可按立方米砼含量计算：取1.5 KN/m，分项系数1.2。 4) 施工人员及设备荷载标准值：计算支架立柱时，均布活荷载取1.0 KN/m，按2M宽

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面积计算,分项系数1.4。

5)振动砼产生的荷载标准值4 KN/m，分项系数1.4（在有效压头高度以内）。 6) 倾倒砼产生的荷载标准值：取2 KN/m，分项系数1.4。 故框架梁底模板承受的均布线荷载（KN/m）设计值为：

q1=0.75×0.8×1.0×1.2+0.12×25.5×1.0×1.2+1.0×2×1.4+4.0×1.4+2.0×1.4 =15.772KN/m

高支模满堂红支架立杆计算(参照《建筑施工计算手册》p469计算)：采用Φ48×3.5钢管立柱，间距1M，立柱承受的压力N=15.722KN/m×1 m=15.72KN,立柱高 L=11.585m，中间设五道水平横杆，L0= L/7=11.585/7=1.655m；钢管截面的回转半径i=15.78mm，长细比λ=L0/i=1580/15.78=105，查附表二附表2~60得:稳定系数Φ=0.551，

1)按强度计算：支柱（竖管）的受压应力为：

б＝N/A=15722N/489 mm=32N/mm＜[f]=205 N/mm，满足要求。 2)按稳定性计算：支柱（竖管）的受压应力为：

б＝N/ΦA=15722N/(0.551×489mm )=58.35N/mm＜[f]=205 N/mm，满足要求。

第四节 承重架构造要求

一、梁模板支撑架及剪刀撑设置的构造要求详见附图。 二、高支模施工方法 1.材料

模板：采用915mm×1830mm×18mm（厚）胶合板。 木枋：采用60mm×90mm和50mm×50mm木枋。

支撑系统：钢管脚手架（Φ48×3.0mm）及配件、Φ12对拉螺栓等。 2.施工顺序

将柱混凝土浇注完成——放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高——梁、板脚手架安装——架设梁底纵横木枋于脚手架钢管上——梁底模板及侧模板安装——架设板底木枋于脚手架钢管上——楼板模板安装——梁、板钢筋铺设、绑扎——梁、板混凝土浇筑——混

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凝土养护，达到设计强度等级的100%——拆下脚手架受力钢管——拆除梁、板模板，清理 模板——拆除水平拉杆、剪力撑及钢管脚手架。 3.安装支撑系统

⑴采用钢管脚手架支撑模板。

①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式，楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。

②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。

③支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面水平控制标高。脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。脚手架连接部位以及最上层脚手架纵向设Φ48×3.0mm水平钢管拉杆一度，在底部下端内侧设通长Φ48×3.0mm扫地杆；水平加固杆应采用扣件与立杆扣牢。架体必须牢固地支承在已经浇筑好的地台面上，并在立杆底座下铺设木垫板，木垫板面积不得小于0.25m2(500㎜×500㎜×18㎜胶合板)。

⑵为保证支撑架的整体稳定性及整体抗倾覆能力，加设的水平加固杆端部伸至已浇筑的钢筋混凝土柱上，并用扣件把水平加固杆牢固扣在柱上。

⑶支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，立即整改。 4.梁、板模板的安装

⑴梁模板的安装

先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，然后在大楞钢管上铺设小楞钢管。然后在其上安装梁底横楞，横楞采用60mm×90mm木枋，间距为150mm。横楞安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度在大于或等于4m时，梁底模应按要求起拱，起拱高度宜为全跨长度的1/1000-3/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。当梁高超过750mm时，在梁中纵向设12@600对拉穿梁螺栓。

⑵楼面模板的安装

首先通线，然后调整脚手架的水平受力钢管，上设50mm×50mm横楞， 横楞间距为300mm，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口，若为压旁时，角位模板应通线钉固。 5.支顶、梁板模板的拆除

⑴大梁待混凝土强度达到100%才能拆除支撑架.

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⑵拆除每层楼板模板前，应将该层混凝土同条件养护试件送试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。

⑶拆除模板和支顶时，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下木枋和模板，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及立杆后，清理模板面，涂刷脱模剂。 6.技术安全措施

⑴脚手架搭设前，应按《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）、J10905-2006及《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。

⑵对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。 ⑶搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。

⑷不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。

⑸脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。

⑹水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。 ⑺水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。 ⑻模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。

⑼泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 ⑽应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。

⑾交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。

⑿脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。 ⒀拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。

⒁拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。 7.预防坍塌事故的技术措施

⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，报安全专家论证组论证后，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。

⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设

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满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。

⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。

⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。

⑸装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。

⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m 。

⑺拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。

8.预防高空坠落事故安全技术措施

⑴高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人、公司技术部及分管技术的副总审批签字；高支模安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。

⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。

⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。

⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。

⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。 ⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。

⑺高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全

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设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。

9.混凝土浇筑方法及技术措施

⑴大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。

⑵浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。

⑶泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。

[4]在框架柱混凝土浇筑完成并达到一定的强度且模板支撑架与砼柱可靠拉接后方可进行屋面梁板混凝土的浇筑。屋面梁板混凝土浇筑从B轴往G轴后退进行，在浇筑的过程中按本节第五条的方法进行监控。 四、高支模的施工管理

1.高支模系统管理机构： 组 长： 副组长： 组 员：

施工现场安全责任人： 2.高支模施工注意问题：

⑴高支模系统管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高支模系统。

⑵施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

⑶支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。

⑷高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。 ⑸高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

⑹混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后

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方可复工。 五、监测措施

梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡查重点部位：

1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 2）、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。 3）、连接扣件是否松动。

4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。 5）、施工过程中是否有超载的现象。 6）、安全防护措施是否符合规范要求。 7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，及时停止施工，采取措施保证安全后再施工。构件允许偏差见下表： 序 号 1 2 3 4 项目 立杆钢管弯曲3m

6、高大模板施工过程中，应由业主委托有相应资质的第三方检测单位监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。

7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。

8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市

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建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。

9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。

10、观测点的布设：根据图纸情况，该部位的最大截面梁为350×1200mm,故观测点需尽量选择在受力最大位置，即梁的跨中，每个监测面布设不少于3个支架沉降观测点（如下图）,另外在沿Y轴方向设置不少于3个变形位移观测点（当位移值大于20mm时为变形监测报警值），监测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。

11、监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。

六、应急预案

㈠概况

本工程板最高楼层17.0m，大梁截面尺寸：350×1200，板厚度是120mm；大梁底支模最高高度为16.0m，板底支模高度为11.585m；在此区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体等重大事故。本预案针对上述可能发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况的应急准备和响应。

㈡机构设置

为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理任组 长。负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下表：

工程项目部应急救援领导小组

组长：李浪程 副组长：喻金和

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易 剑衍 吴辉达 梁三毛 魏水根 组 员 廖 国财

王平飞 吴建兵 徐 彪 罗来东 当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。 ㈢机构的职责

1. 负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。

2. 负责突发事故的预防措施和各类应急救实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。

3. 进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。

4. 当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。 ㈣应急救援工作程序

1. 当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长蔡旭东立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。

2. 由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。

3. 事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。

4. 项目部指定罗家钦负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。 ㈤救援方法

1. 高空坠落应急救援方法：

⑴ 现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。

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⑵ 仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

⑶ 如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷ 如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

2. 模板、坍塌应急救援方法：

⑴ 地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

⑵ 报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；

⑶ 急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施； ⑷ 清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

⑸ 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3. 物体打击应急救援方法：

当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

⑴止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

⑵对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。 ⑶对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。 ⑸预备应急救援工具如下表：

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序号 1 2 3 4 5 6 7 8

器材或设备 支架 模板、木枋 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 数量 若干 若干 2个 4个 6个 6个 3樘 8台 主要用途 支撑加固 支撑加固 用于抢救伤员 用于抢救伤员 用于停电时照明求援 用于停电时照明求援 用于人员疏散 联系指挥求援 七、检查与验收 （一）构配件检查

1. 新钢管的检查应符合下列规定： 1）应有产品质量合格证；

2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》(GB／T 228)的有关规定．质量应符合规范第3.1.1条的规定；

3）钢管表而应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

4）钢管外径允许偏差-5mm，壁厚允许偏差-0.5mm，端面允许偏差1.7mm； 5）钢管必须涂有防锈漆。 2. 旧钢管的检查应符合下列规定：

1）表面锈蚀深度≤0.5mm，锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根．在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用； 1）钢管弯曲变形：

端部≤1.5m， 变形≤5mm； 立杆3～4m， 变形≤12mm； 立杆4～6.5m，变形≤20mm； 水平杆≤6.5m，变形≤30mm。 3. 扣件的验收应符合下列规定：

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1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》(GB 15831)的规定抽样检测； 2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

3）新、旧扣件均应进行防锈处理。

4. 钢管、扣件进场后现场见证取样送有资质的检测单位检测，合格后方可用于本模板支架

中。钢管、扣件必须堆放在有遮盖的场所，严禁露天堆放，以免锈蚀变形。 （二）承重架制造、安装

1. 工程负责人应按本施工方案的要求，向搭设和使用人员进行技术交底。

2. 本模板支架必须由专业架子工搭设，且须持有效的操作上岗证上岗，项目部须将参与搭设模板支架的架子工操作上岗证复印件存档。

3. 经检验合格的构配件：应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水；不合格产品不得使用。

4. 应清除搭设场地杂物，平整、夯实搭设场地，并使场地排水畅通。

5. 当承重架基础下有设备基础、管沟时，在承重架使用过程中不应开挖、施工。 6. 承重架基础经验收合格后，应按施工方案的要求放线定位。 7. 钢管承重架必须配合施工进度搭设。

8. 每搭完一步承重架后，应按规范及检查验收表的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

9. 钢管承重架搭设，应严格按本施工方案钢管承重架内容进行施工。剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫层（地面）上。 10. 扣件安装应符合下列规定： 1）扣件规格必须与钢管外径相同；

2）螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；

3）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑，横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 4）对接扣件开口应朝上或朝内；

5）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 （三）承重架检查与验收

1、承重架应在搭设至8.07m和6.70m两个高度后、遇有六级大风与大雨后、停用超过一个月进行检查与验收。

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2、安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按规范表8.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。

规范表8.2.5 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 安装扣件数量 抽检数量 检 查 项 目 (个) (个) 51～90 5 连接立杆与纵(横)向水平杆91～150 8 或剪刀撑的扣件；接长立杆、151～280 13 纵向水平杆或剪刀撑的扣件 281～500 20 501～1200 1201～3200 2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件(非主节点处) 51～90 91～150 151～280 281～500 501～1200 1201～3200 32 50 5 8 13 20 32 50 项 次 1 允许的 不合格数 0 1 1 2 3 5 1 2 3 5 7 10 3、承重架搭设完毕，在使用前由工程负责人组织技术负责人、安全员、施工员进行检查验收，填写承重架检查验收表，承重支撑架搭设质量符合要求后方可使用；发现不合格处，应立即整改，经上述人员复查，合格后方可使用。 4、排架使用中，定期检查内容：

（1） 杆件的设置和连接，连墙件、支撑等构件是否符合要求。 （2） 地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 （3） 扣件螺栓是否松动。

（4） 排架沉降和垂直度的偏差是否超出规范表8.2.4的规定要求。 （5） 安全防护措施是否符合要求。

（6） 是否超载（排架施工过程最大均布活荷载必须小于3KN/M2）。

（7） 安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩必须采用扭力扳检查，抽样采用随机取样。

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第五节 模板工程质量控制

一、模板组拼

模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表4-1。

拼装的精度要求一览表 表4-1 序 号 1 2 3 4 二、模板定位

当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500 控制线，以便于下道工序模板的安装和校正。

当柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm 标高控制线，并根据该500mm 线将板底的控制线直接引测到柱上。

首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。 三、模板的支设

模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除， 用水冲净。所有内侧模板必须刷油性脱模剂。模板安装允许偏差和检查方法详见表4-2。

模板安装允许偏差和检验方法 表4-2 项 项目 次 1

项 目 两块模板之间拼缝 相邻模板之间高低差 模板平整度 模板平面尺寸偏差 允 许 偏 差 ≤1 ≤1 ≤2 ±3 允许偏差（㎜） 检查方法 国家规范标准 轴线位移

柱、墙、梁 5 - 30 -

优质结构标准 3 尺量

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2 3 尺寸 层高垂直4 度 5 6 7 8 9 栓 10 预留洞口 尺寸 中心线位移 11 门窗洞口 宽、高 对角线 中心线位移 12 插筋 外露长度 +10，-0 +10，-0 +10，-0 -- -- -- 5 +5，-0 3 ±5 6 5 尺量 拉线、尺量 螺栓外露长度 中心线位移 ±10，-0 +10 +5，-0 5 拉线、尺量 阴阳角 层高大于5M 8 2 5 -- -- -- 3 5 2 2 2 2 2 2 拉线、尺量 尺量 靠尺、塞尺 方尺、塞尺 线尺 拉线、尺量 相邻两板表面高低差 表面平整度 方正 垂直 柱、墙、梁 层高不大于5M +4，-5 6 ±3 3 经纬仪或拉线、尺量 底模上表面标高 截面模内基础 ±5 ±10 ±3 ±5 尺量 水准仪或拉线、尺量 预埋铁件中心线位移 预埋管、螺中心线位移 第六节 模板的拆除

一、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。

二、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求（表6-1）。

在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

三、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。

1、模板拆除

混凝土强度等级 表6-1

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结构类型 结构跨度（m） ≤2 按设计的混凝土强度标准值的百分率 （%） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 板 ＞2, ≤8 ＞8 梁 悬臂构件 ≤8 ＞8 ―― 模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外后内，先拆外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。

拆模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与砼体脱开。不得在砼上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。

门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。

2、楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

四、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。 五、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节 模板安装、拆除的安全措施

1. 模板（高支撑）安装、拆除方案由施工员对班组进行技术交底。

2. 模板上堆放材料要均匀，要符合构件的使用荷载，泵送混凝土料应及时分摊到其他分地方，临时料堆高度不得超过200mm。

3. 模板（高支撑）安装须有稳固的脚手架防护，操作人员上落应走斜道或稳固的靠梯，高空作业无安全保护的要佩戴安全带。

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4. 模板（高支撑）安装过程应保证构件的稳定性，有措施防止模板（高支撑）的倾覆。 5. 模板拆除时要搭设稳固的脚手架，不允许有空隙、松动或探头脚手板；临边做好防护措施，与外脚手架之间拉设安全兜底网，下方设警戒线和监护人员。

6. 使用电器和机具应符合《施工现场临时用电安全技术规范》、《建筑机械使用安全技术规程》的规定。

7. 有关安全、防火、质量管理、文明施工，本方案未详之处，应执行公司和上级标准、规定。

第八节：钢结构操作脚手架的计算

在7—1/10轴、B—G轴、3轴外及G轴外等区段内的屋面有钢结构构件，需从±0.000米地面开始搭设钢管脚手架，设钢管脚手架的纵横距均为1.5m，步距为1.8m，下面对该部分的脚手架进行验算钢管立杆的强度及稳定性。

1、荷载计算

(1)操作层何载计算

按规范要求，脚手架上操作附加荷载不得大于2700N/m2。考虑动力系数1.2，超载系数2，脚手架自身重力为300N/m2。操作层附加荷载W1为：

W1=2×1.2(2700+300)=7200N/m2 (2)非操作层荷载计算

钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个。剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算l=(1.52+1.52)1/2=2.12m，每跨脚手架面积为S=1.5m×1.5m=2.25m2。非操作层每层荷载W2为：W2=[(1.8×2+1.5×2+1.5+2.12×2)×38.4×1.3+10×4]/2.25=291.56 N/m2

式中1.3位考虑钢管实际长度的系数。

2、立杆荷载的计算(按最高高度15.0+1.2m计算)

假设操作层为二层，则非操作层数为7层，则每跨脚手架立杆的承受荷载为 N=(2×7200+7×291.56)×2.25/2=18496N=18.496Kn 3、立杆强度及稳定性验算

立杆计算长度L0=1.8m，钢管截面的回转半径i=15.78mm，长细比λL0/i=1580/15.78=114，查附表二附表2~60得：稳定系数Φ=0.489。 1)按强度计算：支柱（竖管）的受压应力为：

б＝N/A=18496N/489 mm=37.82N/mm＜[f]=205 N/mm，满足要求。

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2)按稳定性计算：支柱（竖管）的受压应力为：

б＝N/ΦA=18496N/(0.489×489mm )=77.35N/mm＜[f]=205 N/mm，满足要求。 4、构造要求

由于该区段内脚手架搭设高度较高，且上部不可预见的动荷载较大，因此虽然经过强度和稳定性验算符合要求，但仍需在构造上予以加强。构造措施如下：

1).立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度

2).单水平加强层每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且必须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

3).在脚手架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4).沿支架四周外立面应满设垂直剪刀撑； 5).中间每隔四排立杆设垂直剪刀撑一道。

6.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； 7).确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； 8).确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； 9).地基支座的施工必须满足承载力的要求。

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