高支模施工专项方案 - 图文

中冶沈勘科技研发中心工程

目录

一、工程概况 ............................................................................................................ 2 二、编制依据 ............................................................................................................ 2 三、安全管理组织机构 ............................................................................................ 3 四、施工计划 ............................................................................................................ 3 五、施工工艺技术 .................................................................................................... 4 六、质量控制要点 .................................................................................................. 10 七、安全施工管理 .................................................................................................. 11 八、文明施工管理 .................................................................................................. 14 九、应急救援预案 .................................................................................................. 15 十、附图及支撑系统验算书（见计算书） ......................................................... 20 十一、1#楼计算书 .................................................................................................. 20 十二、2#楼计算书 .................................................................................................. 36 十三、 梁支撑剖面图 ............................................................................................ 70

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高大模板支撑系统施工专项方案

一、工程概况

建设单位：中冶沈阳勘察研究总院有限公司 监理单位：沈阳建筑大学建设项目管理公司 施工单位：上海宝冶集团有限公司 中冶沈勘科技研发中心工程地处沈阳市东陵区（浑南新区）西南部的国家大学科技园内，总占地面积30000平方米，总建筑面积26604平方米。本工程抗震设防烈度为7度。

本工程中高支模区域主要包括以下区域，具体如下：1#实验楼门厅上空：轴线8~9/轴线A~C，面积约为76㎡；支撑高度为8.7m。2#综合楼戊类厂房：轴线1~3/轴线A~F，面积约为620㎡，支撑高度为10.2m。详见平面布置图。以上区域均属于高大模板支撑系统，是施工过程中的重大危险源，施工过程中需重点控制。本工程中对此高支撑区域进行专项方案的编制并经专家论证后实施，在实施过程中加强监管，责任落实到人，以确保整个施工过程中的安全。

1#实验楼门厅上空轴线8~9/轴线A~C区域支撑高度为8.4m，柱距7.2m×10m，楼板厚度为120mm，框架梁主要为350×800、350×700、300×550几种规格（附梁、板平面布置图），2#综合楼戊类厂房轴线1~3/A~F区域支撑高度为9.9m，柱距7.4m×7.8m，楼板厚度为120mm，框架梁主要为400×1200、350×1100、300×1100、350×700、300×700几种规格（附梁、板平面布置图）。

本工程1#楼门厅上空楼板的模板支撑架体搭设在-0.050m地下室顶板上，支撑系统高度为8.7m，2#综合楼戊类厂房的模板支撑架体搭设在二层顶板上，支撑系统高度为10.2m。

技术保证条件：

1、制定了严格工程技术管理措施，保证设计文件、策划文件落实到位。 2、架子工等特殊工种及安全员要求持证上岗。

3、安排专业技术人员指导施工，落实各项交底工作。

二、编制依据

《建筑施工脚手架实用手册》 中国建筑工业出版社。 《建筑工程施工质量验收统一标准》 GB50300-2013 《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-1991 《建筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 建质［2009］87号 《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254号 高大模板扣件式支撑体系施工技术规程 QB/SBC055-2008 相关地方、行业标准、规范、手册

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本工程施工组织设计及施工图纸。 三、安全管理组织机构

四、施工计划 1、材料配备及要求

材料名称 模板 木方 钢管 扣件 扣件 可调顶托 对拉螺栓 规格 15mm木胶合板 50×80,100×100 Φ48×3.0 直角扣件 旋转扣件 U型顶托 M14全丝对拉螺栓 材料要求：

1）胶合板平整无缺损、扭曲变形，无腐烂、虫蛀；

2）钢管有产品合格证、质量检验报告，钢管表面平直，压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。

3）扣件须有产品质量合格证、检测单位的测试报告和产品标识，有裂缝、变形的严禁

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使用，有滑丝的螺栓必须更换。扣件须进行防锈处理。

4）模板工程的钢管、扣件材料质量须进行检查、验收，扣件用游标卡尺检查壁厚；施工过程中用扭力扳手抽检扣件扭力矩（控制在45～60N.M之间）。

支撑系统采用φ48×3.0钢管及扣件搭设 2、劳动力计划 工种 数量/人 备注 架子工 10 持证 木工 20 普工 20 安全员 1 持证 混凝土工 10 钢筋工 10 3、设备准备 机械或设备名称 数量 额定功率kW 插入式振动器 15 1.1 平板式振动器 4 1.1 木工圆锯机 5 5.5 4、技术准备 1）项目部做好图纸会审工作、方案编制工作，对班组、相关管理人员交底，施工过程发现问题及时联系设计，进行处理。

2）召开现场技术交底会议，对模板施工技术措施进行交底，并明确管理职责范围。 3）对劳务作业队伍进行施工前技术质量交底和安全文明施工教育。 5、施工现场准备

按编制审定的《施工组织设计》，准备施工设施，安全、消防设施和施工现场其它设施，接好水源和电源。

五、施工工艺技术

1、模板支撑系统基础

本工程1#楼门厅上空楼板的模板支撑架体搭设在-0.050m地下室顶板上，支撑系统高度为8.4m，2#综合楼戊类厂房的模板支撑架体搭设在二层顶板上,支撑系统高度为9.9m。立杆底垫设30mm厚250mm宽通长木跳板。

2、模板支撑系统搭设参数及工艺流程 2.1楼板模板支撑系统参数及工艺流程 2.1.1楼板支撑技术参数

楼板支撑搭设分两种形式：立杆纵距900mm，立杆横距900mm，模板支架搭设高度为8.4m；立杆纵距900mm，立杆横距900mm，模板支架搭设高度为9.9m。采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木（50×80）支撑；立杆承重连接方式: 可调托座。

2.1.2楼板支撑搭设工艺流程

搭设支架→安装横纵木方→调整板下皮标高及起拱（1‰）→铺设顶板模板→检查模板标高、平整度→检查→梁板钢筋施工→监测、检查→混凝土浇筑→养护

2.2梁模板支撑系统参数及工艺流程 2.2.1 350×800梁支撑系统架（1#楼）

立杆沿梁跨度方向间距：0.9m，步距为1.5米；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2根,梁底增加承重立杆的间距0.30m；采用的钢管类型

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为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：可调托座；托梁采用双钢管Φ48×3.0，梁底木方采用50×80。

2.2.2 350×700梁支撑系统架（1#楼）

立杆沿梁跨度方向间距：0.9m；步距为1.5米；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向，梁底增加承重立杆根数：2根,梁底增加承重立杆的间距：0.3m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：可调托座；托梁采用双钢管Φ48×3.0，梁底木方采用50×80。

2.2.3 400×1200梁支撑系统架（2#楼）

立杆沿梁跨度方向间距：0.9m；步距为1.5米；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向，梁底增加承重立杆根数：2根,梁底增加承重立杆的间距：0.35m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：可调托座；托梁采用双钢管Φ48×3.0，梁底木方采用50×80。

2.2.4 350×1100梁支撑系统架（2#楼）

立杆沿梁跨度方向间距：0.9米；步距为1.5米；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向，梁底增加承重立杆根数：2根,梁底增加承重立杆的间距：0.3m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：可调托座；托梁采用双钢管Φ48×3.0，梁底木方采用50×80。

2.2.6 350×700梁支撑系统架（2#楼）

立杆沿梁跨度方向间距：0.9米；步距为1.5米；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向，梁底增加承重立杆根数：2根,梁底增加承重立杆的间距：0.3m；采用的钢管类型为Φ48×3.0；立杆承重连接方式：可调托座；托梁采用双钢管Φ48×3.0，梁底木方采用50×80。

现场架体按照此参数进行搭设，可进行适当调整，梁板支撑系统平面布置见附图。 2.3梁支撑搭设工艺流程

弹出梁轴线并进行复核→搭设梁模板支架→安装梁底楞→安装梁底模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧模板→安装另一侧模板→安装上下楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→检查→梁板钢筋施工→监测、检查→混凝土浇筑→养护

2.4支撑系统材料参数 钢管采用Φ48×3.0，

模板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2。 木方50×80mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13N/mm2。 3、支撑系统搭设及构造要求 3.1支撑系统施工及构造要求

（1）支撑系统钢管必须经过检查，锈蚀、变形严重的不得使用。

（2）钢管脚手架立杆的底座垂直稳放于垫块上，立杆设置必须等距。

（3）支撑系统立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不小于500mm，各接头中心距主节点不大于步距的1/3。水平杆、扫地杆与结构柱牢固连接。

（4）支撑系统严禁与塔吊等其中设施连接。严禁与施工脚手架、卸料平台相连接。 （5）梁底立杆顶部设置可调支托，其螺旋杆伸出钢管顶部不得大于200mm，U型顶托螺杆应达到直径35mm，螺杆外径与钢管内径间隙不得大于3mm，安装时保证上下同心，U型顶托底部钢管立杆顶端必须沿纵横向设置一道水平拉杆。

（6）立杆地距地面200高处，沿纵横水平方向按照纵下横上的程序设置扫地杆。在结构柱部位，水平拉杆与结构柱顶紧牢靠。其它部分在拉杆端部和中部设置连续式剪刀撑。

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（7）在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆（即顶部加强层）。

（8）严禁将上段的立杆与下段立杆错开固定在水平拉杆上。

（9）在立杆周圈外侧和中间有结构柱的部位，竖向间距1.5m与结构柱设置一个固结点。

（10）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，用两个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm 处进行固定。

（11）脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下进行，严格按照以下规定程序进行： 1）按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置。

2）搭设时按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向、横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。

（12）脚手架搭设质量要求及注意事项

1）立杆垂直度≤1/500H，其最大偏差值≤50mm。

2）纵向水平杆的水平偏差≤1/250，全架长水平偏差值≤50mm。

（13）确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m。

（14）脚手架搭设必须经验收通过并挂牌后才能正式投入使用。 （15）混凝土浇筑采用由中间向两边的浇筑方式；

（16）严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，钢筋等材料不能在支架上集中堆放。 （17）浇筑过程中，派人检查支架情况，发现下沉、松动和变形情况及时报告，加固处理完成后方可继续进行混凝土浇筑。

3.2剪刀撑施工及构造要求

1)、模板支撑中部（+5m位置）和顶部设置加强层；

2)、在架体外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端与地面顶紧，夹角为45°～60°。

3)、在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。

4)、剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并等间距设置3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。

5)、剪刀撑等整体拉结杆件随搭升的架子一起及时设置。

4、支撑系统检查及验收要求

（1）支撑系统搭设前，有项目技术负责人组织各部门检查楼板情况，并留下记录。 （2）支撑系统的材料按要求进行验收、抽检，并留有记录、资料。

1）材料员、质量检查员对进场的钢管、扣件、顶托等的产品合格证、检测报告进行复核，对材料表面观感、厚度等进行抽检。

2）承重杆件的抽检数量不得低于搭设用量的30%。并在监理单位见证下取样送检测机构检测。

3）模板支撑系统搭设完成后，对扣件进行紧固力矩抽检，抽检数量为扣件数量的10%，不合格率超过抽检数量10%的进行全面检查整改，直至合格。

（3）高大模板支撑系统在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收合格，经项目部技术负责人及总监签字后，方可进入下一道工序施工。

（4）支撑系统搭设前，将工程部位、搭设时间及经审批的专项方案向沈阳市质量安全监督站报备。

5、模板支撑系统的监测

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(1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

(2)高支模日常检查，巡查重点部位：

1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。 3）连接扣件是否松动。

4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度。 5）施工过程中是否有超载现象。 6）安全防护措施是否符合规范要求。 7）支架与杆件是否有变形的现象。

(3)支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

(4)监测项目：立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。 (5)监测点布设 原则：支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆设监测点。

(6)监测频率：

在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率30分钟一次。监测时间控制在混凝土浇注前直至砼终凝。

高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值 序项目 变形检查工具 号 允许偏差 预警值 立杆垂直度全高（搭设±20mm / 经纬仪及钢卷1. 中） 尺 2. 立杆步距 ±20mm / 钢卷尺 ±20mm / 3. 立杆横距 钢卷尺 4. 步距 ±50mm / 钢卷尺 5. 支架整体水平位移 ±10mm ±5mm 经纬仪及钢卷尺 (7)当监测数据超过上表预警值时必须立即停止浇筑砼，疏散人员，并进行加固处理。 6、模板支撑系统拆除要求

（1）脚手架拆除要划出工作区域，禁止无关人员进入。 （2）拆除顺序与搭设顺序相反。

（3）严格遵守拆除顺序，后装者先拆，先装者后拆，一般先拆栏杆、脚手板、剪刀撑而后拆横杆、立杆等。柱部位的连系杆待其上部杆件完全拆除后才能松开拆除，松开扣件的平杆件应立即撤下，不得松挂在架上。

（4）拆除杆件应两人协同工作，以防闪失。 （5）拆除的杆扣件应传递至地面，严禁抛掷。

（6）严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。严禁使用榔头等硬物敲打、撬挖，拆下的连接件应放入袋中。

（7）局部脚手架如需保留时，应有专项保护措施，经安全部门及技术部门验收签字手续后方能使用。

（8）承重模板，包括梁、板等水平结构的底模，应根据与结构同条件养护的试块强度达到附表1的规定，方可拆除。

附表1 现浇结构拆模时所需混凝土强度

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项 次 1 2 3 结构类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件 结构跨度 ≤2 >2，≤8 >8 ≤8 >8 -- 按混凝土达到设计强度标准值的百分率计（%） 55 75 100 75 100 100 7、支撑系统脚手架防电、防雷措施

（1）钢管脚手架在架设与使用期间，严防与带电体接触。

（2）接地线采用直径不小于8mm圆钢或厚度不小于4mm扁钢。连接时，用两道螺栓卡

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箍，保持接触面不小于10cm，接地线与接地极的连接采用焊接，焊接点长度不小于接地线直径的6倍，或扁钢宽度的2倍。

（3）接地电阻（包括接地导线电阻加散流电阻）不超过20Ω。接地装置装设完成后，用电阻表测定是否符合要求。

8、支撑系统施工安全注意事项

（1）钢管必须符合国家标准的技术条件，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。

（2）所用的卡扣必须进行严格挑选，不合格的扣件不准使用。禁止使用加工不合格、锈蚀和有裂纹的配件。

（3）钢管、扣件、U形顶托、50×80木方等材料进场前，项目部组织施工安全、施工、质检、技术、材料部门、技术负责人按方案要求规格进行验收，不合格的材料不得进场。

（4）禁止使用有扭纹、破裂和横透疖的木方。 （5）架体搭设人员必须持证上岗。

（6）工人在架上进行搭设作业时，作业面上需铺设必要数量的脚手板并予临时固定。工人必须戴安全帽和配挂安全带。不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

（7）在搭设中，不得随意改变构架设计、减少杆配件设置。 （8）梯道铺板应铺平铺稳，绑扎固定。

（9）脚手架经项目部安全、施工、质量、技术部门验收及检查合格后方能投入使用。 （10）在使用中，禁止随意拆除脚手架任何构件，确因施工要求需要临时拆除时，必须经技术负责人同意，采取相应加固措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

（11）接地极的位置设在人不常到的地方，同时注意与其它金属物体或电缆之间保持不小于3m的距离。 9、混凝土施工

工程支撑系统满堂架搭设完成后，先浇筑框架柱（期间梁板钢筋绑扎时间5-7天），柱可达到设计强度的70-80%。柱就可以起到支撑梁板荷载的作用，分担钢管的支撑荷载，增大安全系数，对于用固定式混凝土泵加水平管浇筑的部位，采取在混凝土泵管下的模板支架处设置竖向连续剪刀撑等措施加强整体稳定。

梁板浇筑前，需对柱头进行凿毛、清洁。混凝土梁的浇筑每层厚度不得大于400mm，在混凝土浇注过程中应安排专人监护，加强对支架系统的变形监测，柱头位置在梁板混凝土浇筑中，要求振捣充分，保证施工缝处混凝土密实。

9.1混凝土施工准备

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1、根据混凝土强度、坍落度要求及浇筑时间，对搅拌站下达供应计划，保证混凝土浇筑期间的混凝土质量和供应的连续性。

2、浇筑前，各专业联合检查会签，由总监理工程师签署浇捣令后，方可浇筑混凝土。同时，浇筑前，做好各级技术安全交底，明确个人职责，并实行挂牌作业。

3、按计划安排混凝土浇筑工作，密切注意混凝土浇筑期间的天气情况，如预雷雨台风天气，应调整浇筑时间，尽量避免恶劣天气。同时，现场准备好塑料薄膜、软管抽水泵等，防止浇筑过程中遇到降雨。

4、检查模板、支架、钢筋和预埋件

在浇筑混凝土之前，应检查和控制模板、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量和位置，还须检查模板支撑的稳定性以及模板接缝的密合情况。

模板和隐蔽工程项目分别进行预检和隐蔽验收。符合要求时，方可进行浇筑。 （1）模板的标高、位置与构件的截面尺寸是否与设计符合；构件的预留拱度是否正确； （2）所安装的支架是否稳定；支柱的支撑和模板的固定是否可靠； （3）模板的紧密程度；

（4）钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝，要设计符合。 在浇筑混凝土前，模板内的垃圾、木片、刨花、锯屑、泥土和钢筋上的油污、鳞落的铁皮等杂物，应清除干净。

木模板应浇水加以润湿，但不允许留有积水。湿润后，木模板中尚未胀密的缝隙应贴严，以防漏浆。

检查安全设施、劳动配备是否妥当，能否满足浇筑速度的要求。

现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法 允许偏差项 目 检验方法 （mm） 轴线位置 5 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检底模上表面标高 ±5 查 基 础 ±10 钢尺检查 截面内部尺经纬仪或吊线、钢尺检寸 柱、墙、梁 +4， -5 查 经纬仪或吊线、钢尺检不大于5m 6 查 层高垂直度 经纬仪或吊线、钢尺检大于5m 8 查 相邻两板表面高低差 2 钢尺检查 表面平整度 3 2m靠尺和塞尺检查 注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。 9.2混凝土运输

本工程采用商品混凝土，为保证架体结构的稳定性，拟先浇注柱子混凝土，待柱子混凝土浇注完成后绑扎板钢筋，再浇注梁板混凝土，柱混凝土浇捣时采用泵车配合塔吊进行。梁板混凝土浇筑采用固定式混凝土泵加水平管进行。

1、混凝土运送至现场时，如混凝土拌合物出现离析或分层现象，应对混凝土拌合物进行二次搅拌。

2、混凝土运至现场时，检查其坍落度，不合要求的不得使用。

3、混凝土拌合物运至现场时的温度，最高不宜超过35℃；最低不宜低于5℃。 9.3梁板混凝土施工工艺要求

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1、梁板浇筑从中部开始，向两端推进。混凝土浇筑顺序详见附图。 2、浇筑混凝土时应连续进行，如必须间歇时，不得超过20min。

3、浇筑混凝土时，浇筑层的厚度不得超过400mm。按1：6~1：10坡度分层浇筑，且上层混凝土，应超前覆盖下层混凝土500mm以上。

振捣泵送混凝土时，振动棒插入的间距400mm左右，振捣时间一般为15~30s，并且在20~30min后对其进行二次复振。

4、混凝土浇筑过程中，分批做坍落度试验，如坍落度与原规定不符时，立即通知搅拌站调整配合比。

5、混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性。不得踩踏钢筋，不得移动预埋件和预留孔洞的原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正。

6、浇筑柱施工缝位置时，底部应先填以5~10cm厚水泥砂浆一层，其成分与浇筑混凝土内砂浆成分相同，以免底部产生蜂窝现象。

7、梁板同时浇筑，将梁根据高度分层浇捣成阶梯形，当达到板底位置时即与板的混凝土一起浇捣，随着阶梯形的不断延长，则可连续向前推进。

梁、板同时浇筑方法示意图

8、柱梁及主次梁交叉处的混凝土浇筑时，钢筋较密集，要注意砂浆挡住石子不下去。必要时，这一部分可改用细石混凝土进行浇筑。

9、在预定留施工缝的地方，在板上按板厚放一木条，在梁上闸以木板，其中间要留切口通过钢筋。

9.4混凝土质量要求

1、在浇筑中，控制混凝土的均匀性和密实性。混凝土运至现场后，立即浇筑入模。 2、浇筑混凝土时，防止混凝土的分层离析。混凝土自由倾落高度一般不超过2m，否则应采用串筒、溜管等下料。

3、浇筑柱混凝土前，底部应先填以50~100mm厚与混凝土成分相同的水泥砂浆。 4、浇筑混凝土时，应经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发现有变形、移位时，应立即停止浇筑，并应在已浇筑的混凝土凝结前修整完好。

5、混凝土因沉降及干缩产生的非结构性的表面裂缝，在混凝土终凝前予以修整。 9.5混凝土的养护

梁板混凝土浇筑后，采用塑料薄膜把混凝土表面敞露的部分全部严密地覆盖起来，保证混凝土在不失水的情况下得到充足的养护。

9.6混凝土强度检验与评定

混凝土试块安排专人制作，在现场成型。混凝土强度分批进行验收。每个验收项目应按《混凝土强度检验评定标准》确定。同一验收批的混凝土强度，以同批内全部标准及同条件试件的强度代表值来评定。

六、质量控制要点

1、将模板工程确定为关键工序，实行有效管理。

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2、施工前，对施工人员进行书面交底和现场交底工作。

3、工程中所用的模板、支撑系统材料，质量须符合管理规定和要求，严格落实支撑系统的复核和验收工作。

4、严格进行测量放线，对建筑物的标高、预降区进行认真复核。 5、钢管立杆、木方等间距须符合计算要求。

6、模板接缝严密，不得漏浆。接缝不严密处贴密封条，保证不漏浆。

7、施工中，加强三检制度，轴线位置、底模标高、表面平整度进行检查复核，加强过程的控制。

8、各工序之间进行密切配合，预留孔洞、埋件的位置、大小须进行复核。 9、模板安装完成后，须再一次对梁位置、板标高进行放线复核校正。

10、浇筑混凝土的过程中，安排专人看模，随着混凝土的浇筑点查看，发现支撑系统变形、连接点有松动等现象时，立即同时暂停浇筑混凝土并进行加固处理。

11、现场材料进行验收：

1）钢管表面锈蚀深度不得大于0.5mm，钢管平直，不得有裂缝、压痕、孔洞等。 2）扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的不得使用。

12、梁底立杆上设置顶托，确保立杆轴心受力。顶托升出钢管顶部不得大于200mm。 13、钢筋、模板等材料在楼板不得集中堆放，同时吊运是要轻起轻放。1、安全教育计划

七、安全施工管理

1、安全管理措施

（1）施工现场应严格执行《安全生产规定》和各有关安全生产文件，健全和落实工程安全责任制，切实做好“安全第一、预防为主，综合治理”的方针，做到安全生产和文明施工。进入施工现场应遵守“安全生产六大纪律”。

（2）所有参加施工的作业人员必须持有架工证方可进入现场进行施工。特殊工程必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。各工序施工前均应由施工负责人进行书面交底。

（3）专职安全员根据本工程施工特点，结合安全生产制度和有关规定，经常进行现场检查督促整改，如发现严重的不安全情况时，有权指令停止施工，并立即报告项目经理，经处理后方可继续施工。

（4）模板支撑系统验收流程：方案论证通过——材料进场前检验合格——架体搭设满足方案要求——支撑系统现场检查合格——投入使用并定期检查架体。

（5）施工现场夜间施工时，必须确保足够亮度的夜间照明灯光，现场电工加强值班巡视及时修复损坏的灯，确保施工部位的照明需要。禁止夜间搭设脚手架。

（6）工程施工过程中，专职安全监督人员须经常检查工作面的安全设施，杜绝、消灭有关的违章行为。

（7）国家标准规定：“凡在坠落高度基准面2m以上有可能坠落的高处进行的作业均属于高空作业”，因此本工程必须按照高空作业的有关规定进行施工。

（8）施工现场任何人严禁擅自拆除施工现场的脚手杆、安全防护设施和施工现场安全标志，如需拆除，须由项目负责人会同技术人员商议后，并采取相应措施后方可由专业工种进行操作。

（9）上班前应进行现场安全隐患的清除，工作时要集中精力，严禁吵闹，下班前应进行施工区域清扫及清除存在潜在的安全隐患。

（10）进入作业现场，作业人员一定要穿戴好防护用品，电焊专业人员应戴好防护镜或防护面罩。集体操作的作业，操作前应明确分工，操作时统一指挥，密切配合，步

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调一致。

（11）在施工区域出入口按标准设置安全标识，合理布置现场各种临时设施，材料的储存、堆放点，实施现场标准化动态管理，确保整个现场在有序的条件下组织施工。实行工地文明施工责任制，共同抓好文明施工的工作。

（12）雨季施工必须作好防雷、防电、防漏、防塌等工作，机电设备要遮盖防雨，并接零线和漏电断电设备。禁止雨期进行脚手架搭设工作。

（13）高处作业人员事先并定期进行体检，合格者才能进行高处作业。特殊作业人员必须持证上岗。电焊工除持有效证件外，必须正确穿戴劳防用品。所有作业人员都应严格遵守本工种安全操作规程。

（14）进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高处作业人员必须挂好安全绳，系好安全带，且安全带高挂低用。其中高处作业时悬挂的必须双保险（双钩）安全带。 （15）施工现场任何入严禁擅自拆除施工现场的脚手、安全防护设施和施工现场安全标志，如需拆除，须由项目负责人会同技术人员商议后，并采取相应措施后方可由专业工种进行操作。

2、危险源辨识

根据此分项工程的特点，现场可能发生的安全事故有：坍塌、物体打击、高处坠落、机械伤害等事故。具体见下表： 危险源情况 可能发生的事故 作业人员没有配戴安全帽；随意抛掷工具或材料； 物体打击 垂直运输材料的吊具和安全设施不符合要求。 高处作业人员没有按规定系安全带； 高处坠落 楼层、电梯井、卸料平台、楼梯等临边洞口无防护。 模板支撑系统搭设不符合方案、规范等相关要求； 模板坍塌 模板局部位置堆料超重、超高。 木工圆锯等机械无防护罩或机械零件破损； 机械伤害 木工操作人员没有按规程作业。 3、危险源分析及控制措施 危险源分析及管理控制措施详见下表：

模板高支撑系统重大危险源分析及管理措施 单位：上海宝冶集团有限公司中冶沈勘科技研发中心工程项目部 现风有可能险控导致级制事故 别 措施 序施工阶号 段 作业活动 危险源 管理方案 完成时间 1 施工全过程 施工全过程 2 无专项施工方方案措案、安全技术措施管理 施或未按方案实施 队伍、施工队伍和人员人员 不具备相应资质 1、专项施工方案中应各类重BC有相应的安全技术措事故 大 D 施，并严格按方案实全过施，加强过程监督和程 2、施工队伍及各类重BC检查。事故 大 D 作业人员应具备相应12

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作业人员未按规施工全队伍、定接受岗前安全3 过程 人员 教育、班前未接受安全交底 施工全队伍、未正确使用个人4 过程 人员 防护用品 危险部位和区域施工全现场作5 缺乏安全防护设过程 业场所 施和警示标志 未经许可随意拆施工全队伍、6 改安全防护设施过程 人员 和设备 三宝四临边未设置栏杆高处作7 口及临或栏杆不符合要业 边防护 求 25×25cm以上洞三宝四高处作口不按规定设置8 口及临业 防护栏、盖板、边防护 安全网。 三宝四立体交叉作业未高处作9 口及临采取隔离防护措业 边防护 施 三宝四框架结构施工作高处作10 口及临业面（点）无防业 边防护 护或防护不完善 三宝四雷雨大风等恶劣高处作11 口及临天气进行高空作业 边防护 业 高处作业未设置高处作登高设12 安全绳或安全绳业 施 不符合使用要求 钢筋工一般规绑扎钢筋时站在13 程 定 架子上操作 模板的支拆模板在2米模板工14 安拆和以上无可靠立足程 存放 点 脚手架钢管、扣一般规件、脚手板、密15 脚手架 定 目网材质不符合要求 搭设前无交底，一般规搭设时无分阶段16 脚手架 定 验收，合格挂牌使用 资质，特殊工种和关各类重BC键岗位须持证上岗。事故 大 D 3、实行岗前安全教育、班前安全交底管4、作业人员各类重BC理制度。事故 大 D 应在施工前学习正确使用个人防护用品。 各类重BC事故 大 D 高处重BC坠落 大 D 高处重BD 坠落 大 高处重BC坠落 大 D 高处重BD 坠落 大 高处重BD 坠落 大 高处重BC坠落 大 D 高处重BC坠落 大 D 高处重BC坠落 大 D 高处重BD 坠落 大 坍塌/高处坠落 1、加强进场材料的检重BC验，不准使用不合格大 D 品。2、按操作规程进行搭拆。3、拉结点间全过距符合规范要求，并程 4、使重BC做到牢固可靠。坍塌 大 D 用前要进行验收，验收合格后方可使用。13

1、施工现场应制定高处作业防护的整体规划，对现场的安全网、临边洞口、登高设施、作业平台统一规划。2、加强对作业人员的培训教育，坚持日常安全交底，增强作业人员的安全意识。3、登高作业应设置登高设施，高处作业应设全过置作业平台，平台四程 周应应防护栏杆，高处作业必须设置安全绳。4、加强日常到现场的巡视检查，发现违章或措施不到位，进行教育和处罚，直至停工整顿。5、各施工生产单位必须制定有针对性的管理方案。 中冶沈勘科技研发中心工程

17 脚手架 一般规定 一般规定 18 脚手架 作业层的施工负重BC坍塌 载超过规定要求 大 D 用脚手固定模板，拉揽风、上重料平台、固定砼坍塌 BD 大 砂浆泵管，悬挂起重设备等 5、严禁超荷载使用。6、严禁与其他支撑系统和垂直运输机械相连。7、坚持安全检查，发现隐患及时整改。 模板的模板支撑固定在坍塌重安拆和BD 外脚手架上 倒塌 大 存放 模板工模板的现浇砼模板支撑重20 坍塌 BD 程 安拆 系统无验收 大 模的安模板工模板物料集中超重BC21 拆和存坍塌 程 载堆放 大 D 放 说明：A、制定目标、指标管理方案 ；B、执行管理程序、管理制度；C、教育培训； D、监督检查； E、应急预案

4、支撑系统位移控制措施 1、搭设过程中支撑系统位移：

模板支撑系统搭设前，根据审核完成的方案在楼板垫层上放线，经检查确认放线无误后，方可进行架体搭设。架体每搭设完一步后，查看是否位移或立杆倾斜现场，发现问题立即进行调整。

2、钢筋安装过程支撑系统位移：

安排专业测量员按照监测要求对架体进行监测，钢筋安装过程中，若发现架体位移，立即停止钢筋绑扎工作，移走区域模板上的临时材料。先在架体外侧加设抛撑，保证架体稳定性。然后逐步调整架体，增加立杆，拧紧扣件，需要时，拆除局部支撑系统重新搭设。

3、混凝土浇筑过程支撑系统位移： 立即停止混凝土浇筑，撤离板面混凝土作业人员及板底检查人员。检查支撑位移情况，对架体进行加固，确保架体稳固安全后方可继续进行混凝土施工。

4、混凝土终凝前后支撑系统位移：

立即撤离楼面施工人员，围出警戒区域严禁人员进入。待支撑系统位移稳定后，由外围在位移方向一侧加设抛撑。 模板工19 程 八、文明施工管理

1、文明施工目标

控制污染物、施工污水排放达标，施工噪声达标。 控制施工现场扬尘控制符合要求。 2、文明施工措施

1、按照总平面布置图要求堆放各类材料，不得侵占临时道路及安全防护措施。按计划进料，尽量做到随到随用。

2、现场材料堆放进行统一规划，不同的材料进行分类堆放，并挂牌标识，便于领用，安排专人管理材料。

3、施工过程中，严格按照材料管理办法，限额领料。

4、模板、支架等在安装、拆除及搬运时，必须轻拿轻放，人工传递，严禁抛掷。

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5、支模、拆模等各项施工任务完成后，及时清理现场，做到工完料清。废料、旧料做到每日清理。

6、加强环保意识的宣传，严格管理，采用有力的控制措施控制噪音，减少噪音扰民。在夜间进行作业时，应按规定合理安排，避免扰民情况出现。

3、消防、保卫措施

1、严格遵守有关消防、保卫方面的规定，配备兼职消防、防卫人员，制定各项制度。 2、现场必须配置足够的灭火器材，并有专人负责，定期检查，保证设备完好。 3、实行防火责任制，组织学习和消防演练。

4、坚持现场动火审批制度，电焊作业时配置灭火器材。现场严禁吸烟，木工房、木工圆锯处必须配置灭火器材。

5、工人进场前须进行三级教育，施工现场执勤人员昼夜轮换。

九、应急救援预案

为了保证工程项目危险性较大分项工程安全生产工程落实到位，根据相关法律法规，根据项目总应急预案，编制此应急预案。

危险源情况，主要有物体打击、高出坠落、坍塌、机械伤害。详见本方案危险源辨识。 1、应急救援组织机构

应急预案领导小组及其人员组成

组 长： 岳燕国 副组长： 于涛 姜宏贵

组 员： 詹龙 吕瑞磊 章兴 王凡 石勇 傅达 项目部联系电话：

（项目经理）：岳燕国 13621983637 （项目总工）：姜宏贵 18809879021 （施工经理）：于 涛 15140080353 （安环部长）：詹 龙 15940415747 （工程部长）：吕瑞磊 13909835173

（材料部长）：程立瑞 18677922513

2、培训及演练

1、应急救援小组应根据实际情况每季度举行一次应急救援演练和义务消防学习，检验应急准备工作是否充分。

2、工人必须经过项目部安全人员的教育培训后方可进入现场施工。

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高处坠落事故应急响应预案

工程名称 期 限 审核人 2年 姜宏贵 责任人 审批人 中冶沈勘科技研发中心工程 岳燕国 岳燕国 编制人 日 期 章兴 2015.7 一、目的 确保我项目部高处坠落事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 二、组织机构及职责 由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥与协调工作。 组长：岳燕国 成员：于涛 姜宏贵 詹龙 吕瑞磊 石勇 具体分工如下： 岳燕国：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 于涛 詹龙：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 吕瑞磊 石勇 ：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 姜宏贵：负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 三、高处坠落事故应急措施 1.迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带，并立即报告工程应急抢险指挥部。 2.观察伤者的受伤情况，部位、伤害性质，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等；若遇呼吸、心跳停止者，应进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。 3.出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。 4.发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。 5.发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6.复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。 9.立即拔打主管部门电话，应详细说明事故地点、严重程度、本单位联系电话，并派值班车将伤者送往医院，必要时可拔打120急救中心电话。 10.项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 四：应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。 五、通讯联系 医院急救中心 120 工地现场值班电话：15940415747 主管部门负责人电话：13621983637 六、注意事项 1.事故发生时应组织人员进行全力抢救并马上通知有关负责人，伤员优先考虑利用项目部值班车辆送往医院，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。必要时可拔打120急救电话。 2.重伤员运送应用担架，腹部创伤及脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。 3.于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 4.注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。 16

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物体打击事故应急响应预案

工程名称 期 限 审核人 2年 姜宏贵 责任人 审批人 中冶沈勘科技研发中心工程 岳燕国 岳燕国 编制人 日 期 章兴 2015.7 一、目的 确保我项目部物体打击事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 二、组织机构及职责 由项目部成立应急响指挥部，负责指挥与协调工作。 组长：岳燕国 成员：于涛、姜宏贵、吕瑞磊、石勇、詹龙 具体分工如下： 于涛：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 姜宏贵：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 吕瑞磊 石勇：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 詹龙：负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 三、物体打击事故应急措施 1.迅速将伤员脱离危险场地，移至安全地带，并立即报告工程应急抢险指挥部。 2.在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。 3.观察伤者的受伤情况，部位、伤害性质，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等；若遇呼吸、心跳停止者，应进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。 4.防止伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口 5.发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6.复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道畅通，解开衣领扣。 7.立即拔打主管部门电话，应详细说明事故地点、严重程度、本单位联系电话，并派值班车将伤者送往医院，必要时可拔打120急救中心电话。 8.项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 四：应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。 五、通讯联系 医院急救中心 120 工地现场值班电话： 15940415747 主管部门负责人电话：13621983637 六、注意事项 1.事故发生时应组织人员进行全力抢救并马上通知有关负责人，伤员优先考虑利用项目部值班车辆送往医院，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。必要时可拔打120急救电话。 2.重伤员运送应用担架，腹部创伤及脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。 3.于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20°，尽快送医院进行抢救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一个抬肩一个抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。 4.注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。 17

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机械伤害事故应急响应预案

工程名称 期 限 审核人 2年 姜宏贵 责任人 审批人 中冶沈勘科技研发中心工程 岳燕国 编制人 岳燕国 日 期 章兴 2015.7 一、目的 确保我项目部机械伤害事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 二、组织机构及职责 由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥与协调工作。 组长：岳燕国 成员：于涛、姜宏贵、吕瑞磊、石勇、詹龙 具体分工如下： 于涛：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救 姜宏贵：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 吕瑞磊 石勇：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 詹龙：负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 三、机械伤害事故应急措施 1.迅速停止机械作业，将伤员移至安全地带，并立即报告工程应急抢险指挥部。 2.观察伤者的受伤情况，部位、伤害性质，若发现窒息者，应及时解除其呼吸道梗塞和呼吸机能障碍，应立即解开伤员衣领，消除伤员口鼻、咽、喉部的异物、血块、分泌物、呕吐物等；若遇呼吸、心跳停止者，应进行人工呼吸，胸外心脏挤压。 3.对出血多的伤口应加压包扎，有搏动性或喷涌状动脉出血不止时，暂时可用指压法止血：或在出血肢体伤口的近端扎止血带，上止血带者应有标记，注明时间，并且每20分钟放松一次，以防肢体的缺血坏死。 4.遇有开放性颅脑或开放性腹部伤，脑组织或腹腔内脏脱出者，不应将污染的组织塞入，可用干净碗覆盖，然后包扎，速送往医院诊治。 5.发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。 6.立即拔打主管部门电话，应详细说明事故地点，严重程度，本单位联系电话，并派值班车将伤者送往医院，必要时可拔打120急救中心电话。 7.项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 四：应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。 五、通讯联系 医院急救中心 120 工地现场值班电话： 15940415747 主管部门负责人电话：13621983637 六、注意事项 1.事故发生时应组织人员进行全力抢救并马上通知有关负责人，伤员优先考虑利用项目部值班车辆送往医院，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。必要时可拔打120急救电话。 2.重伤员运送应用担架，腹部创伤及脊柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。对烦躁不安者可因地制宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。 3. 当有木桩等物刺入体腔或肢体，不宜拔出，宜锯断刺入物的体外部分(近体表的保留一段)，等到达医院后，准备手术进再拔出，有时戳入的物体正好刺破血管，暂时尚起填塞止血作用，一旦现场拔除，会招致大出血而不及抢救。 4.注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。 18

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模板坍塌事故应急响应预案

工程名称 期 限 2年 责任人 中冶沈勘科技研发中心工程 岳燕国 编制人 章兴 审核人 姜宏贵 审批人 岳燕国 日 期 2015.7 一、目的 确保我项目部坍塌事故发生以后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度降低员工及相关方生命安全风险，特制定本预案。 二、组织机构及职责 由项目部成立应急响应指挥部，负责指挥与协调工作。 组长：岳燕国 成员：于涛、姜宏贵、詹龙、吕瑞磊、石勇 具体分工如下： 于涛：负责现场，任务是掌握了解事故情况，组织现场抢救。 姜宏贵：负责联络，任务是根据指挥小组命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门及劳动部门等单位的沟通。 吕瑞磊 石勇：负责维持现场秩序，做好当事人、周围人员的问讯记录。 詹龙：负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 具体分工如下： ：负责妥善处理善后工作，负责保持与当地相关部门的沟通联系。 三、模板坍塌事故应急措施 1.事故发生后应立即报告应急抢险指挥部。 2.帮助被掩埋伤员及时脱离危险区。 3.清除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。 4.进行简易包扎、止血或简易骨折固定。 5.对呼吸、心跳停止的伤员立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。。 6.立即拔打主管部门电话，应详细说明事故地点，严重程度，本单位联系电话，并派值班车将伤者送往医院，必要时可拔打120急救中心电话。 7.项目指挥部接到报告后，应立即在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。 四：应急物资 常备药品：消毒用品、急救物品、急救箱、担架、小夹板。 五、通讯联系 医院急救中心 120 工地现场值班电话： 15940415747 主管部门负责人电话：13621983637 六、注意事项 1.慎用工程机械。在坍塌倒塌事故现场，应急指挥部在通过对知情人了解被埋压人员所处具体位置后，对埋压人员的部位，组织救援力量用手或铲、镐等小型器具小心刨挖，在没有被埋压人员之处，且不会对被埋压人员造成危险的地方可使用工程机械，以加快搜救进程。 2.伤员优先考虑利用项目部值班车辆送往医院，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压情况。必要时可拔打120急救电话。 3.注意保护好事故现场，抢救工作确需移动现场时，必须做好标记，便于调查分析事故原因。 19

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3、应急响应程序

若工程现场发生紧急事故时，发现人立即向应急组织机构成员或组长及项目部应急组相关人员进行报告，亦可根据事态情况向地方相关救援机构报告。应急人员立即赶到现场，组织人员进行抢救。

项目应急成员在接到报告后立即赶到现场开展救援工作，同时向应急组组长、副组长报告。

项目部应急组长、副组长或项目部根据现场事态情况迅速启动应急预案，并立即报告地方救援机构，同时向公你告诉应急救援机构报告。公司应急组织组长协调和部署救援工作，必要时组织公司救援组协助救援。

4、应急预案的终止

事故现场进过应急预案实施后，所有现场人员得到清点，事故得到有效控制，应急救援组长可以决定终止应急预案。

十、附图及支撑系统验算书（见计算书）

其他未尽事宜详见本工程施工组织设计及各相关施工方案。 十一、1#楼计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008

计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为8.4m，

立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方50×80mm，间距300mm，

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.40kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.40)+1.40×2.50=7.594kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.000+0.400×1.000=3.412kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.50×1.50/6 = 37.50cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.50×1.50×1.50/12 = 28.13cm4；

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式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.412+1.40×4.500)×0.300×0.300=0.094kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/37500=2.495N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.412+1.4×4.500)×0.300=1.871kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1871.0/(2×1000.000×15.000)=0.187N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.412×3004/(100×4200×281250)=0.158mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.400×0.300=0.120kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.120=1.228kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.890+1.228)×1.000=3.118kN

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2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 3.118/1.000=3.118kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.12×1.00×1.00=0.312kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.000×3.118=1.871kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.000×3.118=3.430kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.312×106/53333.3=5.85N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×1871/(2×50×80)=0.702N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=1.024kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×1.024×1000.04/(100×10000.00×

2133334.0)=0.325mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.430kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

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3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 3.43kN 0.10kN/m 3.43kN 3.43kN 3.43kNA100010001000B

托梁计算简图

1.147

1.013

托梁弯矩图(kN.m)

6.916.904.564.551.121.092.342.375.805.833.473.440.010.013.443.476.906.91

托梁剪力图(kN)

1.091.124.554.565.835.802.372.34

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 0.10kN/m 1.13kN 1.13kN 1.13kNA100010001000B

托梁变形计算受力图

0.0240.324

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 1.147kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.734kN 经过计算得到最大变形 V= 0.324mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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截面抵抗矩 W = bh/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =1.147×106/166666.7=6.88N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×6908/(2×100×100)=1.036N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.324mm

顶托梁的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.135×8.400=1.134kN (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.400×1.000×1.000=0.400kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.100×0.120×1.000×1.000=3.012kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.546kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.000×1.000=4.500kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

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其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 11.755kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；

λ=3544/16.0=222.186

允许长细比λ=187.499 <210 长细比验算满足要求! φ=0.148

σ=10670/(0.148×423.9)=170.583N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；

λ=3676/16.0=230.499

允许长细比λ=194.514 <210 长细比验算满足要求! φ=0.138

σ=10670/(0.138×423.9)=182.395N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=170.583N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

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非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.543m；

λ=3543/16.0=222.104

允许长细比λ=187.430 <210 长细比验算满足要求! φ=0.148

σ=11755/(0.148×423.9)=187.935N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.450×1.000×0.126=0.057kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，1.00m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.057×1.000×1.500×1.500/10=0.016kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=1.200×3.641+1.400×4.500+0.9×1.400×0.016/1.000=10.690kN 非顶部立杆0.016/1.000=11.775kN

顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.544m；

λ=3544/16.0=222.186

允许长细比λ=187.499 <210 长细比验算满足要求! φ=0.148

σ=10690/(0.148×423.9)+16000/4491=174.486N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.676m；

λ=3676/16.0=230.499

允许长细比λ=194.514 <210 长细比验算满足要求!

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Nw=1.200×4.546+1.400×4.500+0.9×1.400×

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φ=0.138

σ=10690/(0.138×423.9)+16000/4491=186.321N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=174.486N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.543m；

λ=3543/16.0=222.104

允许长细比λ=187.430 <210 长细比验算满足要求! φ=0.148

σ=11775/(0.148×423.9)+16000/4491=191.838N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 1#楼梁截面尺寸350mm*800mm

梁模板扣件钢管高支撑架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为7.7m，

梁截面 B×D=350mm×800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。

面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方50×80mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁底支撑顶托梁长度 0.90m。 顶托采用木方: 100×100mm。

梁底承重杆按照布置间距300,300mm计算。

模板自重0.40kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

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3507700 图1 梁模板支撑架立面简图

按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

3003003001500800

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.40)+1.40×2.00=27.760kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98

采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.500×0.800×1.000=20.400kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.400×1.000×(2×0.800+0.350)/0.350=2.229kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)×0.350×1.000=1.575kN

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均布荷载 q = 1.35×20.400+1.35×2.229=30.549kN/m 集中荷载 P = 0.98×1.575=1.544kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.00×1.50×1.50/6 = 37.50cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.00×1.50×1.50×1.50/12 = 28.13cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

1.54kN30.55kN/mA 117 117 117B

计算简图

0.055

弯矩图(kN.m)

2.551.310.770.772.25

剪力图(kN)

2.552.250.042

1.31

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

22.63kN/mA 117 117 117B

变形计算受力图

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0.0020.024

变形图(mm)

经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.310kN N2=4.808kN N3=4.808kN N4=1.310kN 最大弯矩 M = 0.055kN.m 最大变形 V = 0.024mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.055×1000×1000/37500=1.467N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取12.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=3×2553.0/(2×1000.000×15.000)=0.255N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.024mm

面板的最大挠度小于116.7/250,满足要求! 二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 4.808/1.000=4.808kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×4.81×1.00×1.00=0.481kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×1.000×4.808=2.885kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×1.000×4.808=5.289kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

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截面惯性矩 I = bh/12 = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.481×106/53333.3=9.02N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×2885/(2×50×80)=1.082N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=2.904kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×2.904×1000.04/(100×10000.00×

2133334.0)=0.922mm

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

1.31kN 4.81kN 4.81kN 0.11kN/m 1.31kN 300 300BA 300

托梁计算简图

0.0380.404

托梁弯矩图(kN.m)

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4.824.810.000.031.341.340.010.014.821.341.340.030.004.81

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.06kN 2.90kN 2.90kN 0.11kN/m 1.06kN 300 300BA 300

托梁变形计算受力图

0.0000.027

托梁变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.404kN.m 经过计算得到最大支座 F= 6.166kN 经过计算得到最大变形 V= 0.027mm 顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.404×106/166666.7=2.42N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×4824/(2×100×100)=0.724N/mm2

33

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2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.027mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 三、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.17kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×1.009=1.362kN

顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.35×0.223=0.301kN 非顶部立杆段 N = 6.166+1.362=7.528kN 顶部立杆段 N = 6.166+0.301=6.467kN

φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》2011，由公式计算

顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)

k —— 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；

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a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；

λ=3454/16.0=216.561

允许长细比λ=187.499 <210 长细比验算满足要求! φ=0.156

σ=6467/(0.156×423.9)=97.795N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；

λ=3583/16.0=224.664

允许长细比λ=194.514 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

σ=6467/(0.145×423.9)=105.133N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=97.795N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；

λ=3453/16.0=216.481

允许长细比λ=187.429 <210 长细比验算满足要求! φ=0.156

σ=7528/(0.156×423.9)=113.843N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；

Wk=uz×us×w0 = 0.450×1.000×0.127=0.057kN/m2 h —— 立杆的步距，1.50m； la —— 立杆迎风面的间距，0.90m；

lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；

风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0.057×0.900×1.500×1.500/10=0.015kN.m；

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Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；

顶部立杆Nw=6.166+1.350×0.223+0.9×0.980×0.015/1.000=6.480kN 非顶部立杆Nw=6.166+1.350×1.009+0.9×0.980×0.015/1.000=7.541kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.574,l0=3.454m；

λ=3454/16.0=216.561

允许长细比λ=187.499 <210 长细比验算满足要求! φ=0.156

σ=6480/(0.156×423.9)+15000/4491=101.236N/mm2 a=0.5m时，u1=1.241,l0=3.583m；

λ=3583/16.0=224.664

允许长细比λ=194.514 <210 长细比验算满足要求! φ=0.145

σ=6480/(0.145×423.9)+15000/4491=108.589N/mm2

依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，σ=101.236N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

非顶部立杆段：u2=1.993,l0=3.453m；

λ=3453/16.0=216.481

允许长细比λ=187.429 <210 长细比验算满足要求! φ=0.156

σ=7541/(0.156×423.9)+15000/4491=117.284N/mm2,立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

十二、2#楼计算书

扣件钢管楼板模板支架计算书

依据规范:

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

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《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 计算参数:

钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。

模板支架搭设高度为9.9m，

立杆的纵距 b=0.95m，立杆的横距 l=0.95m，立杆的步距 h=1.50m。

面板厚度15mm，剪切强度1.5N/mm2，抗弯强度12.0N/mm2，弹性模量4200.0N/mm2。 木方50×80mm，间距300mm，

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。 梁顶托采用100×100mm木方。

模板自重0.40kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。

倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：

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2

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.40)+1.40×2.50=7.594kN/m 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为φ48×3.0。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×0.950+0.400×0.950=3.241kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.950=4.275kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 95.00×1.50×1.50/6 = 35.63cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 95.00×1.50×1.50×1.50/12 = 26.72cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取12.00N/mm2； M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.241+1.40×4.275)×0.300×0.300=0.089kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.089×1000×1000/35625=2.495N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.241+1.4×4.275)×0.300=1.777kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1777.0/(2×950.000×15.000)=0.187N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.50N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

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v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.241×3004/(100×4200×267188)=0.158mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.100×0.120×0.300=0.904kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.400×0.300=0.120kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.904+1.20×0.120=1.228kN/m 活荷载 q2 = 1.40×1.350=1.890kN/m

计算单元内的木方集中力为(1.890+1.228)×0.950=2.962kN 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，计算公式如下:

均布荷载 q = P/l = 2.962/0.950=3.118kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.12×0.95×0.95=0.281kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.950×3.118=1.777kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.950×3.118=3.259kN 木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f = M/W =0.281×106/53333.3=5.28N/mm2 木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

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2

截面抗剪强度计算值 T=3×1777/(2×50×80)=0.667N/mm 截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算

挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，

均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=1.024kN/m 最大变形

v=0.677ql4/100EI=0.677×1.024×950.04/(100×10000.00×

2133334.0)=0.265mm

木方的最大挠度小于950.0/250,满足要求! 三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.259kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 3.26kN 0.10kN/m 3.26kN 3.26kN 3.26kNA 950 950 950B

托梁计算简图

0.947

0.878

托梁弯矩图(kN.m)

4.974.961.701.671.591.624.874.906.566.563.303.270.010.013.273.304.904.871.621.591.671.704.964.97

6.566.56

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

40

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/xj4g.html