地下车库高大模板方案专项方案（已通过专家论证）

某某工程地下车库 模架专项施工方案

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有限公司

二〇一二年八月六日

目 录

一、工程概况…………………………………………2 二、编制依据…………………………………………2 三、施工要求…………………………………………2 四、材料及设备选用…………………………………3 五、模架设计及搭设参数……………………………3

六、模架设计与安全验算……………………………4 七、施工顺序…………………………………………40

八、应急预案…………………………………………41 九、附图………………………………………………42

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某某工程地下车库

模架专项施工方案

一、工程概况

工程基本情况：本地下车库工程为地下一层， 建筑柱网主尺寸以8.4×9.4m为主，地下室底板- 5.9m，顶板-1.4m、-1.7m、-2.0m、-2.3m、 顶板厚为250mm和180mm，模架高度3.60m、3.90m、4.2m、4.5m。大梁分别为400×900mm、400×1800mm；600×900mm、600×1200mm、600×1500；500×900mm、500×1200mm。地下室底板厚分别为500、700mm。

二、编制依据

本工程施工图纸。

《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB 50204-2002。 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2001。 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011。 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008。

《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程----混凝土结构工程》。

《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定。

三、施工要求

1、模架的搭设和拆除需严格执行该《专项施工方案》，并由专

业队伍搭设。

2、确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠、满足施工安全要求。

3、该模架标高及几何尺寸繁杂，施工前必须由现场技术人员对施工人员进行安全、技术交底，避免出错。

4、模架立杆按平面图位臵弹线定位，立杆支在地下室底板上。

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5、先浇地下室墙板和柱，模架的纵横水平杆与柱以抱箍的形式固定，并用木楔打紧。

6、在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设臵一道水平拉杆。 7、钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用?48mm x2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管的六杆、扫地杆、水平拉杆应采用对接；剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。 8、垂直剪刀撑按纵横轴线设臵，在后浇带处也设臵垂直剪刀撑； 9、模架搭设完毕，必须经验收合格后方可进行下道工序。 10、砼浇筑时材料、人员不得集中，砼堆集高度不得超出现浇砼板面100mm，大梁从梁中向两边开展，并分层浇筑，每层不得大于400mm。

11、模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。

12、拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。 13、底模拆除梁长≥8米，混凝土强度达到100%；＜8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。

四、材料及设备选用

1、材料 序号 1 2 3 4 5 名称 模板 木方 钢管 扣件 U托 标准要求 胶合板厚度不小于15mm 尺寸不小于45×95mm 外径48mm 壁厚不小于2.8mm 单扣件抗滑移承载力不小于8KN、双扣件不小于12KN 30KN 2、设备

（1）、经纬仪：1台 ； （2）、水准仪：2台； （3）、拉线、线坠； （4）、力矩扳手：2把 （5）、钢卷尺：50m长2把、5m长5 把 ；

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五、 模架设计及搭设参数

1、400×900mm梁按400×1800mm梁进行验算。 2、500×900mm梁按500×1200mm梁进行验算。 2、600×900、600×1200mm梁按600×1500mm梁验算。 3、地下室顶板厚为250mm和180mm，选择250mm板进行验算。 4、本工程采用48×3.5mm脚手架钢管，计算时按壁厚2.8mm计算。 5、梁底采用U型可调支托，梁两侧、板底采用双扣件。 6、模架构造及模架用材技术参数：

表一 13#地下车库梁、板模架搭设参数

梁板规格（mm） 250、180板 400×900 400×1800 500×900 500×1200 600×900 600×1200 600×1500 300×900 木方数量 或间距（mm） 200 4根 4根 4根 立杆间距（mm） 纵向间距 ≤850 ≤850 ≤850 ≤840 ≤850 ≤675 ≤850 横向间距 ≤766 600+600 450+300+450 600+600 450+300+450 450+300+450 横向跨水平杆 距 步距（mm） （mm） 1200 1200 ≤1700 ≤1700 ≤1700 备注 板底采用 双扣件 梁底用U托梁两侧用双扣 梁底用U托梁两侧用双扣 梁底用U托梁两侧用双扣 梁底用U托梁两侧用双扣 5根 1200 ≤1700 3根 600+600 1200 ≤1700 ★立杆严格按平面尺寸布臵

表二： 模架材料技术参数

材料名称 钢管 木方 模板 螺栓 材料规格（mm） 2材料性能 f=200N/mm；A=3.97cm；I=10.2 cm；W=4.25 cm； 52i=1.60 cm；E=2.06×10N/mm。 IX=416.6667N/cm;WX=83. 333cm;fV=15.44N/mm; 22fM=13N/mm; E=9350N/mm。 W=24000mm;E=5000N/mm;I=144000mm; 22f=17N/mm; τ=1.2N/mm。 N=12.9KN N= 17.8 KN 324432243φ48×2.8 45×95 15厚胶合板 φ12 φ14 4

×2.5]×0.2＝2.05kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.42kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.42×0.852+0.1×0.63×0.852＝0.12kN〃m q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.06×0.852+0.21×3.15×0.85＝0.57kN〃m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.22/2，0.06×0.22/2+3.15×0.2]＝0.63kN〃m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.12，0.57，0.63]＝0.63kN〃m σ＝Mmax/W＝0.63×106/67690＝9.33N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.42×0.85+0.62×0.63×0.85＝1.06kN V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.85+0.681×3.15＝2.18kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.2，0.06×0.2+3.15]＝3.16kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.06，2.18，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×95×45)＝1.11N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.32kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×8504/(100×9350×3215200)＝0.14mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.32×2004/(8×9350×3215200)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm 满足要求！

6、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 钢管 1 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 2Φ48×2.8 206000 10

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42205 10.19 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32125 4.25 1）、小梁最大支座反力计算 Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m 承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.85+1.223×0.38×0.85＝1.99kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.2＝0.38kN R＝max[Rmax，R1]＝1.99kN; 同理，R'＝1.25kN，R''＝1.25kN 正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.85＝1.32kN 按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.2＝0.27kN R＝max[Rmax，R1]＝1.32kN; 同理，R'＝0.82kN，R''＝0.82kN 2）、抗弯验算 计算简图如下：

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主梁弯矩图(kN〃m)

Mmax＝0.52kN〃m

σ＝Mmax/W＝0.52×106/4250＝121.68N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 3)、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.65kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.65×1000/398＝23.34N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 4)、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.35mm

跨中νmax=0.29mm≤[ν]=766/400=1.92mm 悬挑段νmax＝0.35mm≤[ν]=285/400=0.71mm 满足要求！

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据 《建筑施工模板安钢管类型 全技术规范》Φ48×2.8 12

JGJ162-2008 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32398 4.25 立柱截面回转半径i(mm) 16 λ＝h/i＝1700/16＝107≤[λ]＝150 满足要求！ 查表得，φ＝0.54

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.85×1.72/10＝0.06kN〃m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.85×0.77+0.92×1.4×0.06/0.77＝5.77kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5767.32/(0.54×398)+0.06×106/4250＝40.8N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 按上节计算可知，可调托座受力N＝5.77kN≤[N]＝30kN 满足要求！

（二）、 600*1500梁模板（扣件式）计算书 1、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL14 600×1500 250 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7 4.2 2、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 0.5 0.75 20.1 0.3 13

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 324 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值 Q2k(kN/m) 模板支拆环境不考虑风荷载 23当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位臵 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布臵方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 675 1200 1700 675、900 居中 600 2 自定义 450,750 5 125 设计简图如下：

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(4)、及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。 3、应急反应预案

(1)、 事故报告程序：事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。

(2)、事故报告：事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在1小时内向上级主管部门作出书面报告。

(3)、现场事故应急处理：

触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。

高温中暑的应急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酒精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。

其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。

4、应急通信联络 项目负责人： 安 全 员：

医院救护中心：120 匪警：110 火警：119

通信联系方式应在施工现场和营地的显要位臵张贴，以便紧急情况下使用。

九、附图

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满足要求！ 2)、抗剪验算

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.177kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.177×1000/398＝15.97N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.13mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算 R＝max[R1,R4]＝0.7kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.7kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据 立柱截面面积A(mm) 32《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 钢管类型 398 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm) 2Φ48×2.8 16 205 立柱截面抵抗矩W(cm) 4.25 λ=h/i=1700/16=106.25≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，φ＝0.54

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立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]＝max[0.7+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.9+0.6-0.6/2)/2×0.68，12.25，12.25，0.7+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×(0.9+1.2-0.6-0.6/2)/2×0.68]＝12.25kN f＝N/(φA)＝12.25×103/(0.54×398)＝56.59N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝12.25kN≤[N]＝30kN

满足要求！

（三）、600*1500梁侧模板计算书 支撑体系设计

小梁布臵方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布臵 8 675 2 125 675 0，350，700，1050 设计简图如下：

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模板设计剖面图

结论：满足要求！

（四）、600*900梁模板计算书（略） 模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位臵 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 梁底增加立柱布臵方式 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 850 1200 1700 850、900 居中 600 2 自定义 400,800 4 75 设计简图如下：

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平面图

立面图

结论：满足要求！

（五）、600*900梁侧模板计算书（略） 支撑体系设计

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小梁布臵方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布臵 4 600 1 200 600 0，450 设计简图如下：

模板设计剖面图

满足要求！

（六）、600*1200梁模板计算书（略） 模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位臵 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 850 1200 1700 850、900 居中 600 24

梁底增加立柱根数 2 梁底增加立柱布臵方式 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 75 设计简图如下：

平面图

立面图

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结论：满足要求！

（七）、600*1200梁侧模板计算书（略） 支撑体系设计

小梁布臵方式 小梁道数 主梁间距(mm) 主梁合并根数 小梁最大悬挑长度(mm) 对拉螺栓水平向间距(mm) 支撑距梁底距离依次为 水平向布臵 6 600 2 200 600 0，350，750 设计简图如下：

满足要求！

（八）、500*1200梁模板计算书 1、工程属性

新浇混凝土梁名称 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 梁侧楼板厚度(mm) KL14 500×1200 250 新浇混凝土梁计算跨度(m) 新浇混凝土结构层高(m) 7.8 3.6 26

2、荷载设计

面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 模板面板 模板及其支架 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 24 梁 1.5 1.1 2钢筋自重标准值G3k(kN/m) 板 施工人员及设备荷载标准值Q1k 振捣混凝土时产生的荷载标准值对水平面模板取值 Q2k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风荷载标准值ωk(kN/m) 2223当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m) 1 2 0.3 0.9 0.8 非自定义:0.22 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 3、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立柱间距la(mm) 梁两侧立柱间距lb(mm) 步距h(mm) 新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm) 混凝土梁居梁两侧立柱中的位臵 梁左侧立柱距梁中心线距离(mm) 梁底增加立柱根数 ''梁两侧有板，梁板立柱共用(A) 850 1200 1800 850、900 居中 600 2 27

梁底增加立柱布臵方式 自定义 梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm) 400,800 梁底支撑小梁根数 4 梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm) 75 设计简图如下：

平面图

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立面图

4、面板验算

面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 15 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 10000 取单位宽度1000mm，按三等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m

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q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m 1）、强度验算

Mmax＝-0.1q1静L2+0.117q1活L2＝-0.1×37.3×0.172+0.117×1.76×0.172＝0.1kN〃m σ＝Mmax/W＝0.1×106/37500＝2.61N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2)、挠度验算

νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×30.7×166.674/(100×10000×281250)＝0.057mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm 满足要求！ 3)、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R4=0.4 q1静l +0.45 q1活l=0.4×37.3×0.17+0.45×1.76×0.17＝2.62kN R2=R3=1.1 q1静l +1.2 q1活l=1.1×37.3×0.17+1.2×1.76×0.17＝7.19kN 标准值(正常使用极限状态)

R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×30.7×0.17＝2.05kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×30.7×0.17＝5.63kN

5、小梁验算

小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 422方木 15.44 9350 321.52 小梁材料规格(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 3245×95 1.78 67.69 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

30

q1＝max{2.62+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.25)+1.4×0.7×1]×

max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，7.19+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/3}=7.23kN/m q2＝max[2.05+(0.3-0.1)×0.5/3+0.5×(1.2-0.25)+(0.5+(24+1.1)×0.25)×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，5.63+(0.3-0.1)×0.5/3]＝5.66kN/m 1)、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×7.23×0.852，0.5×7.23×0.082]＝0.56kN〃m

σ＝Mmax/W＝0.56×106/67690＝8.26N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2 满足要求！ 2)、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×7.23×0.85，7.23×0.08]＝3.731kN τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.731×1000/(2×45×95)＝1.31N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.66×8504/(100×9350×3215200)＝0.62mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝5.66×754/(8×9350×3215200)＝0mm≤[ν]＝l/400＝75/400＝0.19mm 满足要求！ 4）、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×7.23×0.85，0.393×7.23×

31

0.85+7.23×0.08]＝7.03kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝4.69kN，R2＝R3＝7.03kN 正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.66×0.85，0.393×5.66×0.85+5.66×0.08]＝5.5kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝4.14kN，R'2＝R'3＝5.5kN

6、主梁验算

主梁类型 可调托座内主梁根数 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42钢管 1 200 10.19 主梁材料规格(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 322Φ48×2.8 206000 115 4.25 主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1）、抗弯验算

主梁弯矩图(kN〃m)

σ＝Mmax/W＝0.422×106/4250＝99.27N/mm2≤[f]=200N/mm2 满足要求！ 2）、抗剪验算

32

主梁剪力图(kN)

Vmax＝7.03kN

τmax＝2Vmax/A=2×7.03×1000/398＝35.33N/mm2≤[τ]＝115N/mm2 满足要求！ 3）、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax＝0.22mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满足要求！ 4）、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.49kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.49kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N〃m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

7、立柱验算

立杆稳定性计算依据 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 32《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 钢管类型 398 4.25 回转半径i(mm) 2Φ48×2.8 16 抗压强度设计值f(N/mm) 205 λ=h/i=1800/16=112.5≤[λ]=150 长细比满足要求！

33

查表得，φ＝0.5 1）、风荷载计算

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.85×1.82/10＝0.07kN〃m 2）、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m 2)小梁验算

q1＝max{2.38+(0.3-0.1)×0.5/3+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，(1.2-0.6)-0.5/2]/2×1，6.53+(0.3-0.1)×0.5/3}=6.57kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.43kN，R2＝11.27kN，R3＝11.27kN，R4＝0.43kN

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.6-0.5/2)/2×0.85，11.27，11.27，0.43+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×(0.9+1.2-0.6-0.5/2)/2×0.85]+0.07/1.2＝11.38kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝11384.58/(0.5×398)+0.07×106/4250＝73.15N/mm2≤[f]＝205N/mm2

满足要求！

8、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N](kN) 30 由\主梁验算\一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝12.21kN≤[N]＝30kN

满足要求！

（九）、500*1200梁侧模板计算书（略） 支撑体系设计

小梁布臵方式 小梁道数 水平向布臵 6 34

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