125机组技术协议解读

吉林热电厂125MW发电机组技术协议 1

中华人民共和国吉林省电力公司，吉林热电厂，吉林省电力勘测设计院和俄罗斯“艾勒西伯”科研生产联合体（以下称制造厂）就吉林热电厂改造项目TBΦB型125MW汽轮发电机供货技术问题进行了洽谈，并达成如下协议： 1． 简单的说明 1.1

工程项目

1.1.1 工程项目的名称和地址：

名称：吉林热电厂技改一期工程； 地址：中华人民共和国吉林省吉林市

1.1.2 项目的设计单位及其名称：

名称：吉林省电力勘测设计院；

地址：中华人民共和国吉林省长春市 1.1.3 机组编号： 1.1.4 双方的地址：

制造厂：俄罗斯，新西伯利亚市，西伯利亚人-近卫军大街56号，“艾勒 西伯”科研生产联合体； 电话：（007-3832）421162 传真：（007-3832）420437

定货方：中华人民共和国吉林热电厂 电话：0432-3042666 传真：0432-3038364

设计院：中华人民共和国吉林省电力勘测设计院 电话：0431-8918070 传真：0431-8915095

1.2

设备运行的周围环境条件。

设备的安装地点：中华人民共和国吉林省吉林热电厂； 安装高度：+8m；

周围环境的温度：最高温度+33.6。C，最低温度-40.2。C； 室内温度：

相对湿度：年平均值70%；

地震的烈度：7度，加速度a=0.1g； 年平均大气的压力：99.35Kpa； 海拔高度：≤1000m；

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1.3 设备的运行条件

机组的运行方式：正常运行，失励磁时异步运行，欠励磁工况下运行，汽轮发电机的生载速度取决于气轮机。 机组的布置：纵向的室内布置。 机组安装检修条件：见合同

机组维护平台的标高：+8m，中方决定。吊车梁标高：中方决定。

1.4 技术标准

汽轮发电机应符合如下的技术标准：俄罗斯的国家标准，国际电工学会（IEC）国际建议。

机组配置：机组成套供货中包括汽轮发电机，氢冷系统和轴封供油系统。制造厂应提供用于与ПT-90/125-130/10-2型汽轮机连接用的所有文件。

1.5 责任和义务

制造厂应应提供高质量的汽轮发电机及其辅助设备。

2 2.1

汽轮发电机的技术数据 额定数据：

视在功率，MVA 147 有功功率，MW 125 定子电压，KV 13.8 定子电流，A 6152 功率系数 0.85 短路比 0.55 效率系数，% ≥98.4 频率，Hz 50 转动频率（速度），rev/min 3000 冷却用氢额定剩余压力，Kpa（Kgf/cm2） 245.3 （2.5） 定子壳体内氢最大允许压力（剩余）Kpa（Kgf/cm2） 341 （3.5） 冷却用氢温度，OC +40 氢的最低温度，OC +22 定子绕组各相的连接方式 双星 引出线数：线引出线数 3 中性点引出线数 6 转子惯性动力矩，Tm2 3.45 定子铁芯的振动，μm 60

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冷却水温度，OC +33

2.1.2 汽轮发电机的补充技术数据：

轴承用油流量，l/min 150 轴封中油的压差，Kpa（Kgf/cm2） 49~78（0.5—0.8） 两轴封用油流量，l/min 180 轴封中油的剩余压力，Kpa（Kgf/cm2） 313~333（3.2—3.4） 气体冷却器冷却水流量，m3/h 250 气体冷却器入口水的最大压力，Kpa（Kgf/cm2） 294.3 气体冷却器中水的压差不大于，Kpa（Kgf/cm2） 166 定子安装质量，Kg 128100 转子质量，Kg 33990 汽轮发电机质量，Kg 发电机轴承振动位移幅度，μm 30 发电机损耗，KW 2032 发电机总长度，mm 8957 励磁的计算电流，A 1740 励磁电压，V 285 定子为额定电流且短路时，转子的电流，A 1204 额定转动频率时，轴承振动速度， mm/s 距汽轮发电机外表面1米处平均噪声量级，db

汽轮发电机启动时间取决于汽轮机。 转子极限转速：

第一极限转速 1350rev/min 第二极限转速 3550rev/min 负序电流，不大于，% 8 静态过载能力，不小于，相对单位 氢气的纯度，% 额定值 允许值 氢气湿度（绝对），g/m3 气体冷却器入口与露点相对应的水温，OC 10~12 冷却方式： 定子绕组——间接氢冷； 定子铁芯——直接氢冷；

（3.0） （1.7） ≤4.5 ≤90 ≥1.7 98 95 15~16 3

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转子绕组——直接氢冷。 2.1.3 计算的感抗和时间常数（折算至额定功率）。

序号123456789101112131415 项 目同步感抗，Xd，相对单位过渡感抗，X、d，相对单位超过渡感抗，Xd，相对单位逆序感抗，X2，相对单位零序感抗，X0，相对单位单相，两相和三相短路时，超过渡电流周期分量的时间常数，T``d，s定子绕组短路时，励磁绕组的时间常数，T`d，s定子绕组开路时，励磁绕组的时间常数，T`d0，s定子绕组的漏散感抗X1，相对单位过渡电流周期分量时间常数：在单相短路时T`d1，S在两相短路时T`d2，S在三相短路时T`d3，S过渡电流非周期分量时间常数：当单相和两相短路时，T`A3，S当三相短路时，T`A3，S在温度250C，定子绕组的电阻（计算值），Ω在温度250C，转子绕组的电阻（计算值），Ω``饱和值非饱和值1.9450.2450.1690.2060.0980.020.7986.3370.1691.5461.3280.7980.3090.3740.3860.4680.0015220.1267 162.1.4 绕组的绝缘等级和允许的温度。

定子，转子绕组的绝缘是用F级热固性粘合材料制成，允许的温升按“B” 级。汽轮发电机的个别元件和周围环境的最大温度在表1.1中给出。 表1.1

汽轮发电机的元件的名称1定子的绕组转子的绕组定子的有效铁芯汽轮发电机中的热气体

最大的温度（按如下方法测量所得）按电阻值电阻温度计水银温度计2341201151207575 4

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2.1.5 绕组的数据

铁芯的长度，mm绕组的槽数并联支路数 串联的匝数 信息资料：

定子320072212转子3350321154 汽轮发电机按国际电工学会（IEC）34-1，34-2，34-3，34-4的建设进行制造 和试验。

汽轮发电机转子的惯性时间常数，S 2.32 汽轮发电机的气体容量，m3 50

当发电机内氢为额定压力时，每昼夜氢气自壳体的漏失量

（折算至大气压力）不大于，m3 9 热态下定子三相绕组的电容量，μF ≈0.85 汽轮发电机定子绕组，在空载及额定电压下，

线电压波形正弦畸变率，不应超过，% 5 电话谐波畸变率，% ≤1.5 2.2

汽轮发电机的工况

汽轮发电机额定数据有效的条件是：安装的海拔高度不大于1000m，冷却氢的剩余压力为245Kpa（2.5Kgf/cm2），氢冷却器中冷却水的流量为250m3/h和冷氢的温度为400C。

2.2.1 汽轮发电机的功率与电压，功率因数和频率之间的关系

在定子绕组的端子电压在±5%范围内变化和额定功率因数的条件下，汽轮发电机输出额定功率。此时，定子绕组中的电流相应地变化 ±5%。 汽轮发电机允许按表1.2在定子绕组端子电压改变至额定值110%的条件下运行。

表1.2

自额定值，电压的变化，01091081071061051009590自额定值，全功率的变化，?9294969810010010094自额定值，定子电流的变化，?8487909295100105105 不允许在电压高于额定值110%的条件下运行。在任何长时间的工况下， 定子电流不得超过额定值的105%。

如果功率因数不等于额定值，则功率应按照图1所示功率曲线保持。

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在频率偏离额定值±2.5%时，则汽轮发电机的额定功率值保持不变。不允 许汽轮发电机在频率偏差超出额定值±2.5%的条件下运行。

在引出线端子电压和频率同时偏离额定值时，电压偏离±5%以内，频率偏 离±2.5%以内，这时汽轮发电机应保持额定功率。并且在高电压和低频率 的工况下，电压和频率偏离的绝对值总和不应超过6%。 2.2.2 在水和气体温度变化时，允许的工况

当气体冷却器的进水温降低到330C以下时，不允许提高汽轮发电机功率。 当冷却气体温度升高时，可大致采用如下的比例关系：

与2.1.1条所示的数值比较，当冷却气体进气温度升高50C时，汽轮发电机功率降低7.5%；升高100C——降低17.5%；升高150C——降低32.5%。 当冷却气体的温度高于+550C时，不允许汽轮发电机运行。 气体冷却器中水的最低允许温度为150C。 2.2.3 允许的非对称过载工况和异步工况

允许汽轮发电机在诸相中的电流差值不超过额定值10%时长时间运行。在此种情况下，在任一相中的电流不得超过对称负载时汽轮发电机所给定运行条件下的允许值。此时，逆序电流不应超过顺序电流8%。

在出现超过允许值的非对称时，必须采取消除或减少非对称的措施。如果在3-5分钟内不能作到时，需使发电机卸载或跳闸。

在逆序电流为额定电流的20-25%时，保护装置应启动，并使汽轮发电机自动地跳闸。在非对称短路时，允许的逆序电流的持续时间按表1.3变化： 表1.3

短路的持续时间，S逆序电流，% 即，按公式I22 t=15（t以秒计）。

1.2355517010120 在事故工况条件下，如表1.4，1.5所示，允许汽轮发电机定子和转子电流 短时间过载。

定子电流过载 表1.4

持续时间，min 允许的过载倍数1231.4601.05 转子电流过载 表1.5

持续时间，min 允许的过载倍数202601.52401.236001.06 为了使发生在转子上的过载自动卸载，应预设与特性有关系的保护。不允

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许超出上表所示值的过载。在电网系统正常运行的条件下，禁止允许上述 过载。

汽轮发电机在异步工况下运行的可能性，取决于电压降低程度及电网系统 中是否有所需的无功功率储备。这个可能性可预先计算和试验查明。 如果汽轮发电机允许在异步工况下运行，则在失励磁条件下必须断开自动 消磁装置，且必须在30S内将负载减至额定值的60%，并在随后的1.5min 内减至额定值的40%。

自失励磁的瞬间开始算起，允许汽轮发电机在异步工况下运行15min。 2.2.4 当有功功率值Pa=125MW和COSφ= -0.95（超前）时，汽轮发电机具有进 相工作能力。发电机允许在进相工况下运行。 2.2.5 发电机连续工作时间不小于180昼夜；

大修间隔的周期 5年；

投入运行一年后进行第一次大修，小修次数为一年1次。 投入运行后第2年发电机准备系数为0.99； 从第3年起准备系数为0.995。

汽轮发电机的使用期限，不少于30年，

在整个使用期内，汽轮发电机应允许不少于10000次的同电网解列和并网（同步），但在一年之内，不得多于330次。

2.2.6 在汽轮发电机额定参数下，冷却水在气体冷却器内的温升计算值，不大于，

80C。

2.2.7 在汽轮发电机的全部工况下，汽轮发电机定子和转子的材料应满足必须的电 学和力学的要求。

2.2.8 在负载变化和COSФ=0.85条件下，效率系数的计算值：

PA1ΣQ效率系数相对单位MWKW%0.562.5124098.10.7593.75157398.351.0125203298.4 2.2.9 在一个气体冷却器损坏时，汽轮发电机可带75%功率，这时，汽轮发电机的 所有元件的温度不应超过允许值。

2.2.10 定子的壳体和端盖应能承受8Kgf/cm2水压试验15min，并无残余变形，位 移和渗漏。

2.2.11 气体冷却器应承受8.5 Kgf/cm2水压试验30min，并无残余变形，位移和渗 漏。

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2.2.12 汽轮发电机的轴承处应安装以金属垫片隔开的两个绝缘衬垫。

2.2.13 汽轮发电机在计算上，当额定荷载和电压等于额定值的105%时，能承受定

子绕组引出线的对称和非对称的突然短路。制造厂提供俄罗斯市场第一台发电机在空载电压等于额定值的70%时，在工厂做的三相突然短路工况的实验结果。

2.2.14 发电机的轴封为环型。

2.2.15 将供货的汽轮发电机与俄罗斯叶卡捷琳堡市乌拉尔涡轮发动机厂的ПТ-90/125-130/10-2型汽轮机配用。汽轮机与发电机的匹配由“艾勒西博”科研生产联合体与乌拉尔涡轮发动机厂之间协调。

汽轮发电机转子在制造过程中，应承受n=1.3n额定值=3900转/分钟的超速试验2min。在试验之后，转子的绝缘量级应满足在空气中电气强度试验的要求。 2.2.16 汽轮发电机的旋转方向：如从汽轮机方向看，是右转（按顺时针方向）。 2.2.17 定子绕组端引线的绝缘子应承受70kV的试验电压。 2.2.18 汽轮发电机的转子绕组应承受2倍额定励磁电压20s。

2.2.19 当氢的剩余压力Mpa（kgf/cm2）为不同数值时，汽轮发电机的功率占额定

值的%如下：

0.005(0.05)0.005(0.5)0.1(1.0)0.15(1.5)0.2(2.0)0.25(2.5)45658083.5100 在这时，COSφ不低于额定值。

2.2.20 在测量定子绕组的电阻时，得到的诸相的电阻值可能不一样，并与先前的

最小测量值差不应大于2%。

2.2.21 发电机允许在氢气纯度为95%的条件下运行，制造厂在运行规程中提供在

氢气纯度不同于额定值时发电机的运行工况和参数（功率，允许温度）。 2.2.22 落入定子壳体的水和油，通过位于定子壳体下部的疏水发兰盘排除。 2.3

汽轮发电机的继电保护。必须保护的类型。 由电厂的设计单位设计保护系统图。 2.4

汽轮发电机的工厂试验

2.4.1 相对壳体和其它接地相，单独测量每相的绝缘电阻和吸收比。 2.4.2 相对壳体测量转子绕组的绝缘电阻。

2.4.3 冷态下测量定子绕组的直流电阻。三相的差值不应>2%。 2.4.4 冷态下测量转子绕组的直流电阻。

2.4.5 测量安装在定子内的电阻式温度计的直流电阻，和相对于壳体测量电阻式温

度计绝缘的电阻。

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2.4.6 在高速旋转和动平衡条件下，转子的试验。 2.4.7 确定短路特性。 2.4.8 确定空载特性。

2.4.9 在（2U额定+3000）V的工频电压下，试验定子绕组的绝缘1min。直流绝缘

试验及漏电流测量，直流电压为1.1—1.28（2U额定+3），时间1min。 2.4.10 沿三个方向（水平、垂直、轴向）测量轴承的振动。

2.4.11 用10倍额定电压，但不大于3500V，相对壳体试验转子绕组的绝缘。 2.4.12 在1.28（2U额定+3000）V直流电压下，试验定子绕组1min。 2.4.13 定子铁芯的损耗试验。

2.4.14 在加速—平衡构筑物中试验之后，再次做转子冷却系统通风槽的校核试

验。

2.4.15 在空气的剩余压力与氢的额定压力相等的情况下，校验氢的密封状况，并

测定漏失量。

2.4.16 无励磁的空载工况。测量轴承油的温度和轴的振动。 2.4.17 测量线电压曲线的正弦畸变系数和电话谐波系数。

2.4.18 绘制空载特性，其中包括在U=1.3U额定条件下的空载特性。 2.4.19 在不同的旋转速度下，测量励磁绕组的全电阻。 2.4.20 检查转子绕组不存在匝间短路。

2.4.21 静态测量转子绕组的交流阻抗。整体的绝缘防晕层试验。 2.4.22 定子绕组线棒和绕组整体的绝缘防晕层试验。 2.4.23 气体冷却器水压试验。 2.4.24 测定定子绕组端部的振动。 2.5

汽轮发电机的电厂试验

2.5.1 相对于壳体和各相之间，测量定子绕组的绝缘电阻。测量每相的吸收系统。 2.5.2 测量电阻式温度计的绝缘电阻。

2.5.3 在实际上冷态下，测定定子和转子绕组的直流电阻。

2.5.4 测定安装在定子内的电阻式温度计的电阻，相对于壳体测定电阻式温度计绝

缘的电阻。

2.5.5 测定稳定的三相短路特性。

2.5.6 测定空载特性，其中包括在1.3 U额定条件下的空载特性。 2.5.7 用0.8（2U额定+3000）V工频电压。测量轴对地的电压。 2.5.8 测量轴承的振动。

2.5.9 测量轴两端之间的电压。测量轴对地的电压。

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2.5.10 测量轴承座及油管路的绝缘电阻。 2.5.11 测量轴承中的油温。

2.5.12 检验汽轮发电机密封的状况。 2.5.13 检验氢冷却系统的工作。 2.5.14 测定汽轮发电机氢的漏失量。

2.5.15 温升试验（汽轮发电机投入运行后，不迟于6个月进行）。 2.5.16 升压1.3 U额定试验5min。

2.5.17 定子绕组直流升压1.28（2U额定+3000）V试验。 2.5.18 用空气检验转子绕组的通风槽。

2.5.19 转子绕组绝缘电阻的测量和交流耐压试验。 2.5.20 励磁回路绝缘电阻的测量。

2.5.21 在超速前、后（3600转/分），测量转子的交流阻抗和功率损耗（动态、静

态）。

2.5.22 在静止状态，检验转子绕组不存在匝间短路。

2.5.23 用工频电压0.8（2U额定+3000）V做定子绕组的绝缘试验，时间1min。

用直流电压1.28（2U额定+3000）V做绝缘试验和测量漏失电流，时间1min。

2.5.24 在不同转子转速条件下，测量励磁绕组的全电阻。 2.5.25 测定效率系数。 2.6

汽轮发电机的结构

汽轮发电机制成用氢直接冷却转子绕组和定子铁芯，定子绕组间接氢冷。 在安装在轴上的风扇作用下，冷却用氢在汽轮发电机中循环，并被内置于 汽轮发电机壳中的气体冷却器所冷却。

在气体冷却器中的水循环，由安装在汽轮发电机外面的水泵实现。 由汽轮机的油系统供给支撑轴承和轴封的用油。

定子不漏汽的壳体作成不可拆卸的整体，带横向刚性内环，以便固定铁芯 和延壳体的全长合理分布氢气。

壳体所有元件和外端盖的机械强度足够强，以至它们能够承受氢气爆炸时 的内部压力，且不会产生残余变形。

外端盖直接与内端盖连接，风扇的端盖固定在内端盖上。风扇的端盖既与 壳体绝缘，同时，半端盖之间也相互绝缘。在端盖上和转子轴身上予置有 专用槽沟，冷却气体沿着这些沟槽流向转子的绕组端部。

壳体的接触面和外端盖的气密性由粘在外端盖沟槽低部的橡皮绳来保障。

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为了不拆卸外端盖即可进入壳体内部，在其下部予置有人孔。

定子壳体靠焊在壳体上的支爪支撑在基础上。在汽轮发电机安装到基础上之前，定子支撑在运输支爪上和引出线盒上。

汽轮发电机的基座是基础板，而基础板在安装时安装在预埋板和永久垫铁上，并用混凝土浇注。

汽轮发电机在基础上的固定，靠基础双头螺栓实现。汽轮发电机轴承，基础板做成箱型；而定子，基础板为平板。

预埋板在基础土建施工时安放，并与基础钢筋焊接。

在汽轮发电机中析出的热量，由沿发电机轴线安装在定子壳体内的一些气体冷却器排出。

每个冷却器均由一些带肋的金属管组成。管子的两头胀口在管板内。用螺栓将箱室固定到管板上。箱室用橡胶密封。管板之间用框架相互连接。在汽轮机侧，箱室的外法兰盘通过橡胶垫片与发电机定子壳体弹性连接，该橡胶垫片被两个压紧框压紧。在定子的引线侧，箱室的外法兰盘通过压紧框与定子壳体刚性联接，该压紧框用橡胶密封。

可拆卸盖用于对冷却用的管子进行清洗，和能够在不损坏壳体密封性能的条件下，对它们的状况进行监察。

在定子引出线侧，在箱室的最高位置处予置有接管座，以便在箱室充水时从气体冷却器中排出空气。

汽轮发电机安装时，将装有小龙头的引出管连接到接管座上。在汽轮发电机运行时，小龙头是常开的，并以最小的排水量向排水口排水。气体冷却器制成既可用于淡水，又可用于海水。

定子铁芯用串在楔子上的厚度0.5mm，比损耗小，并涂有绝缘漆的电工钢扇形片叠组而成，沿轴线，通风槽将定子铁芯分隔成若干钢片束。而定子铁芯的楔子焊接在定子壳体的横向环上。 定子的叠压铁芯由无磁钢制成的压环压紧。

边缘钢片束的齿区用无磁钢制成并安装在铁芯和压环之间的压紧指销所密封。定子绕组槽是开式矩形槽。

定子绕组为三相，双层，短步距，导线换位线棒式。

线棒的绝缘是热凝型的。线棒在端头处的电气连接借助铜端头钎焊而成。 在安装图中给出线端和中性点端引出线的表示符号。

在槽中，采用入式专用的槽楔固定定子绕组。绕组的端头部是篮式。 借助支架，环和各个支承，实现绕组端头部分的固定。

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线端的导电引出线棒为强制氢循环冷却。

在中性点的引出线端未设置强制氢循环冷却。由壳体出线的端线棒的绝缘做成高压绝缘子。

采用无磁法兰盘将引出线固定在定子壳体上。

转子是用特种钢整块锻制而成，可保障在汽轮发电机所有给定工况下转子的机械强度。

转子有轴向中心孔，汽轮机侧，该孔，包括转子轴身均填充钢制磁填充物。 从引出线侧，向孔内装设导电母线。

在转子的轴身上，铣出一些槽，在这些槽中放置用填加银的铜带制成的转子绕组。转子的绕组直接氢冷却，其方式为自通风，并从发电机间隙中吸取氢气。绕组的每匝均缠绕在肋上，并均由两个并联的铜带组成，在其端部铣有彼此相对的沟槽，因而即形成了通风槽。

绕组槽部，与槽底相联接的椭圆形通风槽做成斜的。

转子绕组的槽部被分隔成交替进氢排氢的一些间隔，每个间隔内孔眼数相同，因此，沿整个长度，绕组温度实际上始终是均匀的。在槽部，绕组用硬铝槽楔固定。绕组的端部用护环固定。绕组匝的端部由来自外端盖处压力区的氢气冷却。线圈匝的和槽的绝缘用耐热漆—玻璃布带压制而成。接触环热态下套戴到轴的绝缘环上，并安装在引出线侧轴承外侧。导电母线安装在转子的中心孔内，并借助软绝缘母线及专用绝缘螺栓，与绕组和接触环相连接。为了保障转子的气密性，从转子引出螺栓的部位采用密封盖型的密封，此种类型密封的作法是，套在绝缘螺栓上的密封环用具有外螺纹的螺母压紧。转子绕组端部护环，用专用无磁性钢制成。转子绕组的端部采用玻璃胶板与护环绝缘。在护环下安装缓冲弧板。汽轮机侧的汽轮发电机的支撑轴承由汽轮机制造厂提供。立式定子引出线端侧的汽轮发电机轴承，具有自调整球型瓦。轴承的润滑是强迫润滑。润滑油在剩余压力下由汽轮机的压力油管道提供出。在轴承的结构上，考虑了轴承的振动监测，用电阻式温度计远距离监测巴比合金、轴瓦和排油温度的可能性。经短管的玻璃可实施排油的目视监测，并且可借助汞温度计监测温度。用作向转子接触环供励磁电流的电刷架，安装在专用座上。为了消除轴承电流，在定子的引出线侧，轴承与基础和所有的油管绝缘。在电刷架壳上，安装与壳体绝缘的1个电刷的刷握，该电刷系用于测量转子绕组绝缘的电阻和引进防止转子绕组双短路的保护。为了防止氢气由定子壳体中漏出，在汽轮发电机的外壳盖上装有轴的油封。该油封保障在各种不同氢压下最小的漏氢量和最小油流量。为了消除轴承电

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流，密封壳，风机端盖和在定子引出线侧的集油器均与外端盖和油管路绝缘。为了远距离监测轴封巴比合金的温度，予置有电阻温度计。 3.

汽轮发电机的冷却系统

3.1 系统组成

汽轮发电机配套有以下系统： a、氢气冷却系统 b、轴封供油系统

3.2 汽轮发电机的氢气冷却系统

本系统保证使汽轮发电机充满氢气，并使汽轮发电机本体内的氢气保持额定压力和纯度。为了安全起见，在汽轮发电机充气之前先用二氧化碳气体将汽轮发电机内的空气挤出。为从汽轮发电机中挤出氢气，也利用二氧化碳气体。氢气或空气经位于汽轮发电机本体上部的联箱输入，而二氧化碳气体，则经位于汽轮发电机本体下部的联箱输入。

汽轮发电机的氢气和二氧化碳气联箱与输气管道及气体控制台相连接。氢气、二氧化碳及空气的集中供气管道与气体控制台相连接。氢气和二氧化碳气从储气罐输出的压力为6~10公斤力/厘米2。气体控制台上安装有用于防止汽轮发电机本体内气体压力升高的压力表，装有用于监测汽轮发电机本体内氢气纯度和确定氢气百分含量的单点自动气体分析仪和装有截止阀。在过度工况下（汽轮发电机本体充入或排除氢气、空气或二氧化碳），采用化学分析方法监测气体混合物的成份。轴承箱内及封闭母线套管内的氢气百分含量，用气体分析仪确定。

为了干燥汽轮发电机本体内的氢气，设有氢气干燥器装置。为了监测汽轮发电机本体内是否有液体存在，在排放管道上安装有液位信号装置。 3.3 汽轮发电机轴承供油系统

供油系统用于保证汽轮发电机在额定氢气压力和纯度下工作。密封油向油封供油的压力，高于汽轮发电机本体内的氢气压力。

向轴封供油的主要油源是一台带交流电动机的油泵。向轴封供油的备用油源是另一台带交流电动机的油泵。事故油源—一台直流电动机油泵。油压下降时，安装在压力输油管上的电触点式压力表发出脉冲信号，油泵自动投入工作。油泵的吸入油管与汽轮机的油箱连接。当主油泵短时间中断供油时，缓冲油箱自动投入工作。油从缓冲油箱自流入轴封，此时，轴封内的油压数值没有改变。进入轴封内的油预先在冷油器内冷却，并在网式过滤器内清除机

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械杂质。密封油的压力由调节器根据汽轮发电机本体内氢气压力的数值自动保持。从轴封溢入氢气侧的油进入浮子式油封内，其中的油位借助于浮子式液位调节器自动保持。液封内的油层可防止氢气从汽轮发电机经排油管道逸出。液封内和缓冲油箱内均设有油位信号装置。为了目测排油情况，在油管道上设有油监测用短管。油压数值则用安装在压力管道上的压力表监测。

6. 汽轮发电机的继电保护

7. 汽轮发电机的成套供货范围

由于汽轮发电机绕组接线方式为YY（双星）形，电流互感器只能安装在发电机范围以外，即安装在封闭母线上。由于俄方不提供封闭母线，建议将电流互感器从供货范围内取消。

新版本的成套供货范围见附件2。

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