模板施工方案

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1.1 编制依据 .............................................................................................................. 3

1.1.1 施工合同及图纸 ......................................................... 3 1.1.2 现行相关标准、规范、规程 ............................................... 3

1.2 工程概况 .............................................................................................................. 3

1.2.1 基本情况表 ............................................................. 3 1.2.2 主楼结构概况 ........................................................... 4 1.2.3 辅楼结构概况 ........................................................... 4

1.3 施工部署 .............................................................................................................. 4 1.4 模板支架构造要求 ............................................................................................... 8

1.4.1 基础处理要求 ........................................................... 8 1.4.2 立杆构造要求 ........................................................... 8 1.4.3 水平杆构造要求 ......................................................... 9 1.4.4 剪刀撑构造要求 ......................................................... 9 1.4.5 安全防护平网挂设要求 ................................................... 9 1.4.6 材料要求 .............................................................. 10 1.4.7 其它构造要求 .......................................................... 13

1.5 模板及支架设计计算 ......................................................................................... 13

1.5.1 剪力墙模板设计 ........................................................ 13 1.5.2 柱模板设计 ............................................................ 23 1.5.3 梁模板设计 ............................................................ 34 1.5.4 标准层楼板模板设计 .................................................... 51 1.5.5 4m以上架体楼层楼板模板设计 ........................................... 60

1.6 模板施工 ............................................................................................................ 69

1.6.1 承台砖胎膜模板 ........................................................ 69 1.6.2 井坑吊模施工 .......................................................... 70 1.6.3 地下室外墙模板（包含水池） ............................................ 70 1.6.4 剪力墙模板 ............................................................ 71

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1.6.5 柱模板 ................................................................ 72 1.6.6 梁模板 ................................................................ 75 1.6.7 楼板模板满堂架 ........................................................ 81 1.6.8 楼梯模板安装 .......................................................... 81

1.7 模板的安装及拆除 ............................................................................................. 81

1.7.1 模板及支架安装 ........................................................ 81 1.7.2 模板的验收 ............................................................ 83 1.7.3 模板拆除 .............................................................. 83

1.8 季节性施工技术措施 ......................................................................................... 84

1.8.1 模板工程夏季施工技术措施 .............................................. 84 1.8.2 模板工程雨季施工技术措施 .............................................. 84 1.8.3 模板工程冬季施工技术措施 .............................................. 84

1.9 质量保证措施 .................................................................................................... 85

1.9.1 施工过程中的主要质量控制措施 .......................................... 85 1.9.2 墙、柱模板防漏浆措施 .................................................. 86 1.9.3 模板工程施工中的成品保护措施 .......................................... 87

1.10 安全文明施工保证措施 .................................................................................... 87

1.10.1 施工过程中的主要职业健康安全控制措施 ................................. 87 1.10.2 施工过程中主要文明施工控制措施 ....................................... 88

1.11 应急预案 .......................................................................................................... 89

1.11.1 模板支架安全因素涉及的内容 ........................................... 89 1.11.2 安全排险救助的基本原则 ............................................... 89 1.11.3 安全排险救助工作的基本要求 ........................................... 90 1.11.4 应急预案的应急反应组织机构： ......................................... 91 1.11.5 应急预案的启动和响应 ................................................. 92 1.11.6 应急预案的终止 ....................................................... 92 1.11.7 项目常见事故应急措施 ................................................. 93 1.11.8 施工现场急救方法 ..................................................... 93

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模板工程施工方案

1.1 编制依据

1.1.1 施工合同及图纸 1）依据施工总承包合同；

2）依据四川蜀西地质工程的《华亚集团西部总部办公楼项目岩土工程勘察报告》； 3）依据中国建筑西南设计研究院有限公司的《成都市龙潭都市工业集中发展管委会华晟

项目》的施工图纸；

4）依据《四川华晟实业有限公司总部基地项目施工组织设计》 1.1.2 现行相关标准、规范、规程

序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 名称建筑地基基础工程施工质量验收规范工程测量规范建筑工程施工质量验收统一标准建筑工程施工现场供用电安全规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范建筑施工模板安全技术规程建筑机械使用安全技术规程建筑施工高处作业安全技术规范建设工程安全生产管理条例工程建设强制性条文编号 GB50202-2002 GB50026-2007 GB50300-2001 GB50195-94 JGJ130-2001 JGJ162-2008 JGJ33-2001 JGJ80-91 1.2 工程概况

本工程为成都市龙潭都市工业集中发展管委会华晟项目非生产性科研一号楼、辅楼及相应地下室工程，地处成都市成华区龙潭经济总部城总占地面积约为24000m。施工场地为规则长方形，场地北临为成宏路，东接为华翰路，南面紧临新建别墅小区，西面为在建施工场地。

拟建工程为两栋办公楼：其中非生产性科研一号楼结构高度为84.35m，总共20层；一栋辅楼结构高度为13.85m，总共3层。现场地势平坦，设计地坪标高为501.70m。

1.2.1 基本情况表

工程名称成都市龙潭都市工业集中发展管委会华晟项目第 3 页共 95 页

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工程地址建设单位设计单位监理单位施工单位建筑总面积 1.2.2 主楼结构概况主体结构型式结构安全等级抗震设防烈度尺寸构件部位梁楼板柱剪力墙 1.2.3 辅楼结构概况主体结构型式结构安全等级抗震设防烈度尺寸构件部位梁楼板柱中华人民共和国成都市成华区龙潭经济总部城四川华晟实业有限公司总部基地项目中国建筑西南设计研究院有限公司四川康立项目管理有限责任公司中建三局建设工程股份有限公司 81746㎡钢筋混凝土框架-剪力墙结构二级，使用年限50年 7度典型尺寸最大尺寸 3003700 100 7003700 300 30032400 160 100031000 350 框架结构二级，使用年限50年 7度典型尺寸最大尺寸 3003700 100 5003500 4003800 160 6003600 1.3 施工部署

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质量目标：合格，验收一次合格率100%。质量达到市优标准。

安全目标：坚持“安全第一、预防为主”的工作方针，按照成都市安全生产文明施工标准化工地的要求，确保无重大工伤事故，轻伤频率控制在6‰以内。

本工程主要采用扣件式满堂脚手架模板支撑体系，钢管选用φ4833.0钢管，模板采用1850mm3915mm316mm覆膜板，模板次楞采用50mm3100mm木方，主楞采用φ4833.0钢管（单钢管或双钢管），扣件采用锻铸铁扣件，对拉螺杆采用φ12～φ14对拉螺杆及止水螺杆（梁、柱采用高强螺杆、水池壁及地下室外墙采用止水螺杆）。脚手架基础为钢筋混凝土基层，在脚手架立杆根部垫200mm350mm木脚手板或18a#槽钢，并做好排水措施。

基础承台采用砖胎模施工。根据承台高度及形式设置2种砖胎模，分别为直立240砖胎模和60°斜向240砖胎模。承台等直立侧壁砌筑直立240砖胎模。电梯井等处60°斜向承台设置60°斜向240砖胎模，砖胎模采用MU10标砖砌筑，水泥砂浆为MU7.5。具体施工措施参见《基础基槽土方挖填及砖胎模方案》。

本工程脚手架设计过程中采用中国建筑科学研究院PKPM系列软件（单机版）——施工安全计算软件及品茗施工安全设施计算软件进行验算。

1.3.1.1 技术准备

技术部门做好图纸会审工作，并按设计回复意见对相关部门做好交底。施工过程中发现疑问及时与设计做好沟通，及时处理。

a、组织各岗位管理人员学习有关法律、法规、规范、图纸，经考核合格后持证上岗，杜

绝无证上岗现象。

b、召开现场技术交底会议，就模板施工技术要求对现场工长交底，使其施工前作好充分

准备。

c、对劳务队伍全体人员进行进场前安全文明施工教育及管理宣传。 d、对特殊工作作业人员集中培训，考核合格取证后方可上岗。 e、对各专业队伍进行施工前进行技术、质量交底。 1.3.1.2 施工人员教育准备 1）入场要求

a、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。 b、作业人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

c、模板工程作业人员先必须经过项目安全员、主管工长组织的项目安全常识系统教育，

并建立相应的档案资料。

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d、模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目主管工长结合工程的具体情况及特点作

专项技术交底，并形成相应记录。

2）入场教育

a、模板工程作业人员先必须经过项目安全员、主管工长、劳资员及保卫组织的项目安全

常识系统教育，并建立相应的档案资料。

b、模板工程作业人员分配到工作面后，应由项目主管工长结合工程的具体情况及特点作

专项技术交底。并形成相应记录。

c、针对施工过程中阶段性出现的具有的特定性的安全问题及隐患，工长必须现场作针对

性交底，并形成相关记录。

3）技术教育

a、模板工程作业人员必须经过主管工长、内业、劳资参与的施工质量技术交底教育，施

工班组应对高支模结构层的工程概况，施工特点，施工程序，模板施工方法，工程质量要求，安全技术措施有所了解。

b、在施工工作面作业后，主管工长应在现场对一些具体施工节点的处理方式及质量通病

的预防处理措施作现场交底，并形成记录。主管工长负责贯彻实施、落实到位。

1.3.1.3 现场准备

a、现场按照总施组作好水电布置工作，做到施工用水电能满足现场生产、消防要求。 b、根据施工方案要求对各分包队伍作好施工交底并监督分包队伍对班组交底。 c、根据技术方案要求组织施工机械的进场、报验、安装、调试工作，使其在施工过程中

能满足工程需要。

d、各种计量、测量用具及时检查、送检并且检定证书、材料齐全。

e、现场设置2个木工车间，并配置相应的原材堆场、成品堆场、及周转料局堆场及相应

的加工设备。

f、模板堆场的地面要进行硬化，场地设置排水坡度。 1.3.1.4 劳动力准备

模板工程施工期间主要劳动力为木工，木工工作内容包括搭设支撑架体和安装模板，需求量计算如下：

木工需求量计算表部位人数（人）第 6 页共 95 页

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地下室一区地下室二区地下室三区地下室四区 1~3层设备转换层 4~20层屋面层

70 60 70 70 75 65 60 60 其他人员需求量表序号 1 2 3 1.3.1.5 机具准备

现场根据施工安排，设置两个木工加工车间，配备木工机具。

工种管理人员电工零星用工人数（人） 6 2 20 主要机具一览表

序号 1 2 3 4 5 6 7 名称木工压刨木工电锯木工平刨水准仪钢卷尺工程测量尺其他零星器械规格型号 MB104H JD-400 BD-150 ／ 5m、7.5m、50m 2m ／数量 2台 4台 4台 2台 6把 2把／额定功率/kW 5 5 8 ／／／／ 1.3.1.6 材料准备序号 1 材料名称砖胎模规格（mm） 240厚使用部位基础承台第 7 页共 95 页

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2 3 4 5 6 7 8 9 10 覆膜板高强螺杆止水螺杆木枋钢管扣件钢板网膨胀止水条钢板止水带 18303915316 M12~14 M12~14 50x100 直径Φ4833.0 / / / 400（宽）33（厚） / / / / 模板支撑钢管连接后浇带后浇带后浇带 1.4 模板支架构造要求

1.4.1 基础处理要求

1）基础必须清理干净，不得留有施工垃圾。

2）混凝土基层需达到一定强度以后才能支设脚手架，不得破坏混凝土基层或造成脚手架

搭设不稳。

1.4.2 立杆构造要求

1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮

不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向底处延伸两跨与立杆固定，高差不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于500mm。

2）模板支架必须设置纵、横向扫天杆。扫天杆应采用直角扣件固定在立杆上。 3）当立杆顶部模板支撑点不在同一高度时，必须将低处的扫天杆向高处延伸两跨与立杆

固定。

4）当采用在梁底设置立杆的支撑方式时，宜采用可调托座直接传力，可调托座与钢管交

接处应设置横向水平杆，托座顶部距离水平杆的高度不应大于300mm，梁底立杆应按梁宽均匀设置，其偏差不应大于25mm。

5）当在立杆底部或顶部设置可调托座时，其调节螺杆的伸缩长度不应大于200mm。 6）模板支架步距，应满足设计要求，且不应大于1.5m。

7）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应

符合下列规定：①立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；

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②搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

8）立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于

500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

1.4.3 水平杆构造要求

1）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定： a、对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步

或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

b、搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水

平杆杆端的距离不应小于100mm。

2）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣

件的中心距离不应大于150mm。

3）每步的纵、横水平杆应双向拉通。 1.4.4 剪刀撑构造要求

1）模板支架超过4m应按下列规定设置剪刀撑：

a、模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底

到顶连续设置；

b、模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 2）剪刀撑的构造应符合下列规定：

a、每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45～60

度之间。倾角为45度时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60度时，则不应超过5根；

b、剪刀撑斜杆的接长应采用搭接，搭接长度不小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，

端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

c、剪刀撑应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中

心线至主节点的距离不宜大于150mm；

d、设置剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的 1/3。 1.4.5 安全防护平网挂设要求

1）安装前要对安全网和支撑物进行检查，网体是否有影响使用的缺陷，支撑物是否有足

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够的强度、刚性和稳定性。

2）安装时，安全网上每根系绳都应与支撑点系结，网体四周的连绳应与支撑点贴紧，系

结点沿网边均匀分布，系结应符合打结方便，连接牢固，防止工作中受力散脱。

3）安装平网时，网面不宜绷得过紧，应有一定的下陷，网面与下方物体表面的最小距离

为3m。当网面与作业面的高度差大于5m时，网体应最少伸出建筑物（或最边缘作业点）4m。小于5m时，伸出长度应大于3m。两层平网间距离不得超过10m。

4）安装后的安全网，必须经安全专业人员检查，合格后方可使用。 1.4.6 材料要求

1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用

焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

2）钢管尺寸为4833.0，每根钢管质量不应大于25Kg。

3）钢管的尺寸、表面质量和外形应分别符合如下规定：对于新钢管①应有产品质量合格

证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准的相关规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合如下构配件的允许偏差表；⑤钢管必须涂防锈漆。对于旧钢管：①表面锈蚀深度应符合下表第3条规定，锈蚀检查应每年一次，检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合下表第4项规定。

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4）脚手架钢管上严禁打孔。

5）扣件应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）

的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量合格标准的规定后方可使用。

6）脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，不得发生破坏。 7）脚手板可采用钢、木、竹材料制作，每块质量不宜大于30Kg。

8）木脚手板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》

（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定。脚手板厚度不应小于50mm，宽度不宜小于200mm，两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道，腐朽的脚手板不得使用。

9）安全网材料、结构、尺寸、外观、重量要求

未安装前要检查安全网是否合格产品，有无准用证，产品出厂时，网上都要缝上永久性标记，其标记应包括以下内容：

a、产品名称及分类标记；

b、网目边长（指安全平网、立网）； c、出厂检验合格证和安鉴证； d、商标；

e、制造厂厂名、厂址；

f、生产批号、生产日期（或编号和有效期）； g、工业生产许可证编号。

产品销售到使用地，应到当地国家指定的监督检验部门认证，确定为合格产品后，发放准用证，施工单位凭准用证方能使用。

序号 1 项目名称材料技术要求可采用锦纶、维纶、涤纶或其它耐候性不低于上述几种材料的原材料 1、同一张安全网上的同种构件的材料、规格、制作方法一致，外观应平整。 2、安全网上的所有节点必须固定； 2 结构和外观 3、系绳应沿网边均匀分布。相邻两根系绳的间距应≤0.75m，系绳的长度不小于0.8m，当系绳和筋绳是一根绳时，系绳部分必须加长。至少制成双根，并与边绳连接牢固。 4、筋绳应分布合理，平网上两根相邻筋绳间的距离不能小第 12 页共 95 页

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于30cm 网的宽（高）度网目重量 3 4 5 平网≥3m，主网≥1.2m。产品规格允许偏差为±2%以下。网目形状为菱形或方形，网目边长为30×30-80×80mm 每张安全网的重量一般不宜超过15kg 10）各劳务公司进场租赁的钢管、扣件、顶托、脚手板等周转料具进场前，需向我司提供

材质报告、检验合格证、周转料具租赁单；材料进场时，通知我司材料部门、安全部门进行验收。

重点说明：采购、租赁的钢管、扣件必须有产品合格证和法定检测单位的检测检验报告，生产厂家必须具有技术质量监督部门颁发的生产许可证。没有质量证明或质量证明材料不全的钢管、扣件不得进入施工现场。

搭设模板支架用的钢管扣件使用前必须进行抽样检测，抽样数量按有关规定执行。未经检测或检测不合格的一律不得使用。

1.4.7 其它构造要求

1）模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、柱等）通过连墙件进行

可靠连接。

2）斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边构件连接，

以抵抗水平荷载的影响。

3）模板支架的整体高宽比不应大于5。

4）对高大模板支架（8m及8m以上），也可采用钢格构柱、钢托架或钢管门型架组合支撑

体系。

1.5 模板及支架设计计算

模板及支架设计参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。

1.5.1 剪力墙模板设计

本工程剪力墙主要为主楼电梯井处和地下室外墙，墙厚为250mm、300mm和350mm。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉

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结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。

一、参数信息 1.基本参数

次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14； 2.主楞信息

龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管4833.0；

钢楞截面惯性矩I(cm):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm):4.49；主楞肢数:2； 3.次楞信息龙骨材料:木楞；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；次楞肢数:1； 4.面板参数

面板类型:覆膜板；面板厚度(mm):16.00；面板弹性模量(N/mm):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50； 5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00；方木弹性模量E(N/mm):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00；

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墙模板设计简图

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取3.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 54.861 kN/m、72.000 kN/m，取较小值54.861 kN/m作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F= 1 kN/m。三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

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面板计算简图 1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下:

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.5030.90=29.625kN/m，其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.431.0030.5030.90=0.630kN/m； q = q1 + q2 =29.625+0.630=30.255 kN/m；

面板的最大弯距：M =0.1330.2553200.03200.0= 1.21310N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm)；

M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500316.0316.0/6=2.13310 mm；

f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm)； f=15.000N/mm；

面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.21×10 / 2.13×10 = 5.673N/mm；

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面板截面的最大应力计算值 σ =5.673N/mm 小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！

2.抗剪强度验算计算公式如下:

其中，∨--面板计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.5030.90=29.625kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.431.0030.5030.90=0.630kN/m； q = q1 + q2 =29.625+0.630=30.255 kN/m；面板的最大剪力：∨ = 0.6330.2553200.0 = 3630.593N；截面抗剪强度必须满足:

其中， Τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3630.593N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 16.0mm ；

fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 15.000 N/mm；

面板截面的最大受剪应力计算值: T =333630.593/(23500316.0)=0.681N/mm；面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；

面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.681N/mm 小于面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm，满足要求！

3.挠度验算

根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:

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其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 54.8630.5 = 27.43N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩: I = 5031.631.631.6/12=17.07cm；面板的最大允许挠度值:[ω] = 0.8mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×27.43×200/(100×9500×1.71×10) = 0.183 mm；面板的最大挠度计算值: ω =0.183mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ω]=0.8mm，满足要求！

四、墙模板内外楞的计算

(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5031003100/6 = 83.33cm； I = 50310031003100/12 = 416.67cm；

内楞计算简图

1.内楞的抗弯强度验算

内楞跨中最大弯矩按下式计算：

其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

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新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.2030.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.431.0030.2030.90=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。

q =(11.850+0.252)/1=12.102 kN/m；

内楞的最大弯距：M =0.1312.1023500.03500.0= 3.03310N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式：

其中， σ --内楞承受的应力(N/mm)；

M --内楞计算最大弯距(N.mm)；

W --内楞的截面抵抗矩(mm)，W=8.33310；

f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm；内楞的最大应力计算值：σ = 3.03×10/8.33×10 = 3.631 N/mm；内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm；

内楞的最大应力计算值 σ = 3.631 N/mm 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm，满足要求！

2.内楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， V－内楞承受的最大剪力；

l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.2030.90=11.850kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.431.0030.2030.90=0.252kN/m，其中，0.90为折减系数。

q = (q1 + q2)/2 =(11.850+0.252)/1=12.102 kN/m；内楞的最大剪力：∨ = 0.6312.1023500.0 = 3630.593N；截面抗剪强度必须满足下式:

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其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm)； ∨--内楞计算最大剪力(N)：∨ = 3630.593N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm)：τ = 1.500 N/mm；

内楞截面的受剪应力计算值: fv =333630.593/(2350.03100.0)=1.089N/mm；内楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；

内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.089N/mm 小于内楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm，满足要求！

3.内楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：

其中， ω--内楞的最大挠度(mm)；

q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 54.8630.20/1=10.97 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ；

E--内楞弹性模量（N/mm）：E = 9500.00 N/mm ； I--内楞截面惯性矩(mm)，I=4.17310；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×10.97/1×500/(100×9500×4.17×10) = 0.117 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.117mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管4833.0；外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm；

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外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm；

外楞计算简图

4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2354.86+1.431)30.230.5/2=3.03kN；外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.17533025.493500.00= 2.65310 N/mm；强度验算公式：

其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm)

M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；M = 2.65310 N/mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49310 mm； [f] --外楞的强度设计值(N/mm)，[f] =205.000N/mm；外楞的最大应力计算值: σ = 2.65×10/4.49×10 = 58.96 N/mm；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm；

外楞的最大应力计算值 σ =58.96N/mm 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm,满足要求！

5.外楞的抗剪强度验算公式如下:

其中， ∨--外楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(水平螺栓间距间距): l =500.0mm；

P--作用在外楞的荷载: P = (1.2354.86+1.431)30.230.5/2=3.025kN；

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外楞的最大剪力：∨ = 0.6533025.494 = 9.83310N；外楞截面抗剪强度必须满足:

其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm)； ∨--外楞计算最大剪力(N)：∨ = 9.83310N； b--外楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--外楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 1.500 N/mm；

外楞截面的受剪应力计算值: τ =3×9.83×10/(2×50.0×100.0)=0.295N/mm；外楞的截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；外楞截面的抗剪强度设计值: [fv]=1.5N/mm；

外楞截面的受剪应力计算值 τ =0.295N/mm 小于外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm，满足要求！

6.外楞的挠度验算

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：

其中， ω--外楞最大挠度(mm)；

P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 54.8630.2030.50/2＝2.74 kN/m； l--计算跨度(水平螺栓间距): l =500.0mm ； E--外楞弹性模量（N/mm）：E = 210000.00 N/mm ； I--外楞截面惯性矩(mm)，I=1.08310；

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×5.49×10/2×500/(100×210000×1.08×10) = 0.174mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.174mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=2mm，满足要求！

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五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:

其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm)；

f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：

穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm；

穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.7031031.05310 = 17.85 kN；穿墙螺栓所受的最大拉力: N =54.86130.530.5 = 13.715 kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力 N=13.715kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！

-4

1.5.2 柱模板设计

柱截面模板设计计算以KZ-8为例，其他模板施工做法参见1.6.5节。

柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。

柱模板设计示意图

柱截面宽度B(mm):1000.00；柱截面高度H(mm):1000.00；柱模板的总计算高度:H = 5.24m；

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根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m；

计算简图一、参数信息 1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:2；柱截面宽度B方向竖楞数目:7；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目:7；对拉螺栓直径(mm):M12； 2.柱箍信息

柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管4833.0；

钢楞截面惯性矩I(cm4

):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3

):4.49；柱箍的间距(mm):600；柱箍肢数:2； 3.竖楞信息竖楞材料:木楞；

宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；竖楞肢数:1； 4.面板参数

面板类型:覆膜板；面板厚度(mm):16.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2

):15.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2

):1.50；

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5.木方和钢楞

方木抗弯强度设计值fc(N/mm):13.00；方木弹性模量E(N/mm):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm):1.50；

钢楞弹性模量E(N/mm):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm):205.00；二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 54.861 kN/m、72.000 kN/m，取较小值54.861 kN/m作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.861kN/m；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m。三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 158 mm，且竖楞数为 7，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

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面板计算简图 1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

其中， M--面板计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(竖楞间距): l =158.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.6030.90=35.550kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.432.0030.6030.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =35.550+1.512=37.062 kN/m；面板的最大弯距：M =0.1337.06231583158= 9.25310N.mm；面板最大应力按下式计算：

其中， σ --面板承受的应力(N/mm)；

M --面板计算最大弯距(N.mm)； W --面板的截面抵抗矩 :

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 600316.0316.0/6=2.56310 mm；

f --面板的抗弯强度设计值(N/mm)； f=15.000N/mm；

面板的最大应力计算值： σ = M/W = 9.25×10 / 2.56×10 = 3.614N/mm；

面板的最大应力计算值 σ =3.614N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 [σ]=15N/mm，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--面板计算最大剪力(N)；

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l--计算跨度(竖楞间距): l =158.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.6030.90=35.550kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.432.0030.6030.90=1.512kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q = q1 + q2 =35.550+1.512=37.062 kN/m；面板的最大剪力：∨ = 0.6337.0623158.0 = 3513.471N；截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm)；

∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3513.471N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 16.0mm ；

fv---面板抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 15.000 N/mm；面板截面受剪应力计算值: τ =3×3513.471/(2×600×16.0)=0.549N/mm；面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；

面板截面的受剪应力 τ =0.549N/mm 小于面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

其中， ω--面板最大挠度(mm)；

q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 54.8630.60＝32.92 kN/m； l--计算跨度(竖楞间距): l =158.0mm ；

E--面板弹性模量（N/mm）：E = 9500.00 N/mm ； I--面板截面的惯性矩(mm)；

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I= 600316.0316.0316.0/12 = 2.05310 mm；面板最大容许挠度: [ω] = 158 / 250 = 0.632 mm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×32.92×158.0/(100×9500.0×2.05×10) = 0.071 mm；面板的最大挠度计算值 ω =0.071mm 小于面板最大容许挠度设计值 [ω]= 0.632mm,满足要求！

四、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为600mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5031003100/6 = 83.33cm； I = 50310031003100/12 = 416.67cm；

竖楞方木计算简图 1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

其中， M--竖楞计算最大弯距(N.mm)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.1630.90=9.361kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.432.0030.1630.90=0.398kN/m； q = (9.361+0.398)/1=9.760 kN/m；

竖楞的最大弯距：M =0.139.7603600.03600.0= 3.51310N.mm；

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其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm)； M --竖楞计算最大弯距(N.mm)；

W --竖楞的截面抵抗矩(mm)，W=8.33310；

f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm)； f=13.000N/mm；

竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 3.51×10/8.33×10 = 4.216N/mm；

竖楞的最大应力计算值 σ =4.216N/mm 小于竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)；

l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2354.8630.1630.90=9.361kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.432.0030.1630.90=0.398kN/m； q = (9.361+0.398)/1=9.760 kN/m；

竖楞的最大剪力：∨ = 0.639.7603600.0 = 3513.471N；截面抗剪强度必须满足下式:

其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm)；

∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 3513.471N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；

fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm)：fv = 1.500 N/mm；

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×3513.471/(2×50.0×100.0)=1.054N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm；

竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =1.054N/mm 小于竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm，满足要求！

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3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

其中， ω--竖楞最大挠度(mm)；

q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =54.8630.16 = 8.67 kN/m； l--计算跨度(柱箍间距): l =600.0mm ；

E--竖楞弹性模量（N/mm）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm)，I=4.17310；竖楞最大容许挠度: [ω] = 600/250 = 2.4mm；

竖楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×8.67×600.0/(100×9500.0×4.17×10) = 0.192 mm；竖楞的最大挠度计算值 ω=0.192mm 小于竖楞最大容许挠度 [ω]=2.4mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管4833.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm；钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm；柱箍为大于 3 跨，

按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 354.8630.9 + 1.4 3230.9)30.158 3 0.6/2 = 2.93 kN；

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B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 7.388 kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.244 kN.m；

B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.194 mm； 1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3

； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 51.72 N/mm2

；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2

；

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B边柱箍的最大应力计算值 σ =51.72N/mm 小于柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: ω = 0.194 mm；

柱箍最大容许挠度:[ω] = 333.3 / 250 = 1.333 mm；

柱箍的最大挠度 ω =0.194mm 小于柱箍最大容许挠度 [ω]=1.333mm，满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：

对拉螺栓的型号: M12 ；

对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.388 kN。

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.7031037.60310 = 12.92 kN；

对拉螺栓所受的最大拉力 N=7.388kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管4833.0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm；钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm；柱箍为大于 3 跨，

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按三跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图

其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的； P = (1.2354.8630.9+1.43230.9)30.158 30.6/2 = 2.93 kN；

H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 7.388 kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m) 最大弯矩: M = 0.244 kN.m；

H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.194 mm； 1.柱箍抗弯强度验算

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柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.24 kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 51.724 N/mm；柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm；

H边柱箍的最大应力计算值 σ =51.724N/mm 小于柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求!

2. 柱箍挠度验算

经过计算得到: V = 0.194 mm；

柱箍最大容许挠度: [V] = 333.333 / 250 = 1.333 mm；

柱箍的最大挠度 V =0.194mm 小于柱箍最大容许挠度 [V]=1.333mm，满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:

其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm)；

f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：

对拉螺栓的直径: M12 ；对拉螺栓有效直径: 9.85 mm；对拉螺栓有效面积: A= 76 mm；

对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.7031037.60310 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.388 kN。

对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.388kN 小于 [N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

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1.5.3 梁模板设计

梁模板设计计算以地下室顶板30032400梁为例，梁支架大于4m。其他梁模板施工方法参见1.6.6节。

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梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):2.40 混凝土板厚度(mm):160.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：5.24；梁两侧立柱间距(m):0.80；

承重架支设:1根承重立杆，方木支撑垂直梁截面；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.20；采用的钢管类型为Φ48×3；

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扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80； 2.荷载参数

模板自重(kN/m):0.35；钢筋自重(kN/m):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m):51.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m):2.0 3.材料参数

木材品种：南方松；

木材弹性模量E(N/mm)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm)：1.6；面板类型：胶合面板；

面板弹性模量E(N/mm)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm)：15.0； 4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：2；面板厚度(mm)：16.0； 5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；

穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：5；

穿梁螺栓竖向距板底的距离为：300mm，800mm，1300mm，1800mm，2200mm；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管4833.0；

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主楞合并根数：2；

次楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算 1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.400m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 50.994 kN/m、57.600 kN/m，取较小值50.994 kN/m作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞（内龙骨）的根数为8根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

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1.强度计算

跨中弯矩计算公式如下:

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 4531.631.6/6=19.2cm； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm)；按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.230.45350.9930.9=24.78kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.430.453230.9=1.13kN/m； q = q1+q2 = 24.783+1.134 = 25.917 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 320mm；

面板的最大弯距 M= 0.1325.9173320 = 2.65310N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 2.65×105 /1.92×104=13.822N/mm2；面板的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm；

面板的受弯应力计算值 σ =13.822N/mm 小于面板的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 50.9930.45 = 22.95N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 320mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm；

I--面板的截面惯性矩: I = 4531.631.631.6/12=15.36cm；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×22.95×3204/(100×9500×1.54×105) =1.116 mm；面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =320/250 = 1.28mm；

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面板的最大挠度计算值 ω =1.116mm 小于面板的最大容许挠度值 [ω]=1.28mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算 1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50310031/6 = 83.33cm； I = 50310031/12 = 416.67cm；

内楞计算简图

（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm)。按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2350.99430.9+1.43230.9)30.32=18.43kN/m；内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm；

内楞的最大弯距: M=0.1318.433450.00= 3.73310N.mm；最大支座力:R=1.1318.4330.45=9.123 kN；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 3.73×10/8.33×10 = 4.478 N/mm；

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内楞的抗弯强度设计值: [f] = 15N/mm；

内楞最大受弯应力计算值 σ = 4.478 N/mm 小于内楞的抗弯强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000N/mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =50.9930.32= 16.32 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； I--面板的截面惯性矩：I = 8.33310mm；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×16.32×450/(100×10000×8.33×10) = 0.054 mm；内楞的最大容许挠度值: [ω] = 450/250=1.8mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.054mm 小于内楞的最大容许挠度值 [ω]=1.8mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力9.123kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管4833.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm；

外楞计算简图

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外楞弯矩图(kN.m)

外楞变形图(mm)

（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm)。

根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 1.825 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 500mm；

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.82×10/1.02×10 = 179.583 N/mm；外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm；

外楞的受弯应力计算值 σ =179.583N/mm 小于外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为1.122 mm 外楞的最大容许挠度值: [ω] = 500/400=1.25mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =1.122mm 小于外楞的最大容许挠度值 [ω]=1.25mm，满足要求！

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五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm；查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm；穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =50.99430.4530.5 =11.474 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170376/1000 = 12.92 kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力 N=11.474kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.92kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600316316/6 = 2.56310mm； I = 600316316316/12 = 2.05310mm；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

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其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.23（24.00+1.50）30.6032.4030.90=39.66kN/m；模板结构自重荷载：

q2:1.230.3530.6030.90=0.23kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.432.0030.6030.90=1.51kN/m；

q = q1 + q2 + q3=39.66+0.23+1.51=41.40kN/m；跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.10341.39630.1=0.041kN.m； σ =0.041×10/2.56×10=1.617N/mm；

梁底模面板计算应力 σ =1.617 N/mm 小于梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=15N/mm，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)32.400+0.35）30.60= 36.93KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =100.00mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm；面板的最大允许挠度值:[ω] =100.00/250 = 0.400mm；

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面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×36.93×100/(100×9500×2.05×10)=0.013mm；面板的最大挠度计算值: ω =0.013mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 100 / 250 = 0.4mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = (24+1.5)32.430.1=6.12 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.3530.13(232.4+0.3)/ 0.3=0.595 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)30.1=0.45 kN/m； 2.方木的支撑力验算

静荷载设计值 q = 1.236.12+1.230.595=8.058 kN/m；活荷载设计值 P = 1.430.45=0.63 kN/m；

方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5310310/6 = 83.33 cm； I=5310310310/12 = 416.67 cm；方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 8.058+0.63=8.688 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql= 0.138.68830.630.6= 0.313 kN.m；

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最大应力 σ= M / W = 0.313×10/83333.3 = 3.753 N/mm；抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm；

方木的最大应力计算值 3.753 N/mm 小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm,满足要求! 方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.638.68830.6 = 3.128 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×3127.68/(2×50×100) = 0.938 N/mm；方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm；

方木的受剪应力计算值 0.938 N/mm 小于方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm,满足要求! 方木挠度验算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q = 6.120 + 0.595 = 6.715 kN/m；

方木最大挠度计算值 ω= 0.677×6.715×600 /(100×10000×416.667×10)=0.141mm；方木的最大允许挠度 [ω]=0.600×1000/250=2.400 mm；

方木的最大挠度计算值 ω= 0.141 mm 小于方木的最大允许挠度 [ω]=2.4 mm，满足要求。

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)32.400= 61.200 kN/m；

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(2)模板的自重(kN/m)： q2 = 0.350 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m；

q = 1.23(61.200 + 0.350 )+ 1.434.500 = 80.160 kN/m；

梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。

当n=2时：

当n＞2时：

计算简图(kN)

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支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力 RA = RB=0.664 kN，中间支座最大反力Rmax=14.311；最大弯矩 Mmax=0.427 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.079 mm；

支撑钢管的最大应力 σ=0.427×10/4490=94.992 N/mm；支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm；

支撑钢管的最大应力计算值 94.992 N/mm 小于支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm,满足要求!

八、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；

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R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=12.311 kN；双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 十、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N1 =0.664 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.230.12935.34=0.827 kN；

楼板的混凝土模板的自重： N3=1.23(1.20/2+(0.80-0.30)/2)30.6030.35=0.214 kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:

N4=1.23(1.20/2+(0.80-0.30)/2)30.6030.1603(1.50+24.00)=2.497 kN； N =0.664+0.827+0.214+2.497=4.202 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm； lo -- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh (1) k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；

u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.15531.731.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ；

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钢管立杆受压应力计算值；σ=4201.944/(0.209×424) = 47.417 N/mm；

钢管立杆稳定性计算 σ = 47.417 N/mm 小于钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 lo = k1k2(h+2a) （2） k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.005 ；上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.16731.0053(1.5+0.132) = 1.994 m； Lo/i = 1993.82 / 15.9 = 125 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.423 ；钢管立杆受压应力计算值；σ=4201.944/(0.423×424) = 23.428 N/mm；