医院直线加速器室专项施工方案（超厚墙） - secret

直线加速器室专项施工方案

目录

一、编制依据 .................................................................................................... 1 二、工程概况 ................................................. 1

（一）基本概况 ........................................................ 1 （二）、结构特点 ....................................................... 1 （三）、施工重点及难点 ................................................. 2 三、施工计划 ................................................. 2 （一）、工期计划 ....................................................... 2 （二）、材料及设备计划 ................................................. 2 四、施工工艺 ................................................. 3 （一）、施工流程 ....................................................... 3 （二）、主要施工工艺选择 ............................................... 3 （三）、模板工程施工工艺 ............................................... 4 （四）、钢筋工程施工工艺 .............................................. 10 （五）、混凝土工程施工工艺 ............................................ 14 六、安全措施 ................................................ 25 （一）、安全管理组织机构 .............................................. 25 （二）、安全管理措施 .................................................. 25 （三）、模板、支撑搭设和拆除安全措施 .................................. 26 （四）、砼浇筑时对支模架的控制措施 .................................... 27 （五）、高空作业的安全控制措施 ........................................ 27 （六）、应急救援预案 .................................................. 28 六、劳动力计划 .............................................. 30

七、计算书及相关构造图 ...................................... 31

附图1：墙体支模构造图一 .............................................. 32 附图2：墙体支模构造图二 .............................................. 33 附图3：顶板支撑架立柱布置平面图 ...................................... 34 附图4：顶板支撑架剖面图 .............................................. 35 附图5：穿墙、板螺栓平面布置图 ........................................ 36 附图6：直线加速器平面布置图、剖面图 .................................. 39 （一）1.3m厚楼板碗扣支撑架计算书 ..................................... 41 （二）2.3m厚楼板碗扣支撑架计算书 ..................................... 45 （三）墙模板计算书 ................................................ 50-56

一、编制依据

1、西安**建筑工程设计事务所提供的《**市第一人民医院医疗综合大楼施工图》及图纸会审纪要、设计变更。

2、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001） 3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162—2008） 4、《大体积混凝土施工规范》（GB50496-2009）

5、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2002） 6、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166—2008） 7、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》 8、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》 9、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99） 10、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91） 11、现行国家相关法律、法规、规范性文件、标准等。

二、工程概况

（一）基本概况

1、本工程建筑面积335.4平方米，建筑物相对高度6.45米，地下1层。筏板基础，抗震等级为7度。

2、在地下室内设有2间医用直线加速器室，由于其有一定放射性，设计为超厚墙板钢筋混凝土结构。

（二）、结构特点

直线加速器房位于地下室内2-1轴交2-D轴~2-H轴左侧范围，该范围地下室层高6.450m。因需具有一定防辐射要求，设计为超厚墙、板钢筋混凝土结构，墙厚0.8m、1.0m、1.3m、2.3m，顶板厚度1.3m、2.3m，详图2-1、2-2。墙板混凝土强度等级C40，掺加适量聚丙烯纤维。

后附：图2-1 直线加速器房平面图

图2-2 直线加速器房剖面图

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（三）、施工重点及难点

1、直线加速器房顶板厚度1.3m、2.3m，每平方米自重达到32.5KN/m2 、62.5KN/m2 ，根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》，施工总荷载超出15KN/m2 ，模板支撑属于超出一定规模的危险性较大的分项工程。模板支撑系统的设计、施工需重点控制，确保安全。

2、由于直线加速器具有高放射性，主要用于肿瘤的治疗，该部位墙板厚度均超过1m，属于大体积混凝土，施工中需重点控制混凝土的配制、浇筑，采取专门的保温养护措施，避免混凝土裂缝。

三、施工计划

（一）、工期计划

本工程地下室结构施工计划为2015年06月25日至2015年07月25日共30天，其中直线加速器室施工计划为2015年06月下旬至2015年07月上旬，施工安排如下：

测量放线1天，墙筋绑扎5天，墙模支设10天，顶板支撑搭设10天，顶板钢筋绑扎3天，砼浇筑1天。 （二）、材料及设备计划

序号 1 2 3 4 5 6 7 8

名称 钢管 扣件综合 碗扣钢管 槽钢 工字钢 覆膜胶合板 顶托 钢垫板 规格、型号 Φ48335 十字扣、转扣、直接 LG HG 10号 10号 1830mm3915mm318mm 单位 米 个 根 根 米 米 平方米 个 个 数量 4000 3000 867 548 3600 100 2000 500 805 备注 承载力30KN 1003100310 2

9 10 木方 503100 1003100 立方米 米 14 300 具体长11 穿墙螺栓 Φ16 根 1600 度详附图1、2 12 13 14 15 16 塑料薄膜 麻袋 草垫 塔机 汽车泵 柴油发电机 50mm厚 QTZ5015 100KW 平方米 平方米 平方米 台 台 台 1000 1200 200 1 1 1 保温 养护 备用应急 用于墙板18 抽水泵 Φ50清水泵 台 2 内部循环冷水，降 低内部温19 DN50镀 锌钢管 米 1000 度 四、施工工艺

（一）、施工流程

测量放线→墙钢筋绑扎→墙内循环冷却水管预埋→墙模板支设→顶板支撑架搭设→顶板钢筋绑扎→隐蔽验收→混凝土浇筑 （二）、主要施工工艺选择

1、墙竖筋采用电渣压力焊连接，筏板钢筋采用直螺纹机械连接，顶板上部筋支撑采用铁马凳。

2、因墙体厚度大，墙体模板采用18后腹膜胶合板，对拉螺栓采用Φ16，内龙骨采用型钢，外龙骨采用双钢管。

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3、顶板支撑采用碗扣脚手架。

4、混凝土采用商品混凝土，混凝土的材料、配合比设计按大体积混凝土要求。混凝土的浇筑采用1台汽车泵配合进行浇筑。

5、混凝土浇筑后按大体积混凝土要求进行测温监控，为降低混凝土浇筑后内部温度，在墙板内埋设循环冷却水管道。

6、混凝土表面采取保温保湿养护措施，墙体表面挂双层麻袋，顶板底模采用双层18厚胶合板中间夹一道塑料薄膜，楼面采用双层塑料薄膜中间夹50厚草垫的保温养护措施。 （三）、模板工程施工工艺 〈模板设计〉：

1、墙体模板

墙体模板采用1830mm3915mm318mm厚覆膜胶合板，墙体加固采用Φ16对拉螺栓间距@500mm3500mm，内龙骨竖向布置，采用10号槽钢间距@250，外龙骨采用双钢管。详附图1、2。

墙体模板外围在筏板浇筑时预埋三排Φ25短钢筋间距@900，在墙体模板支设完成后，外围一周采用斜钢管对墙体上、中、下进行加固支撑，防止涨模。详图4-1。

图4-1 外围墙体加固示意图

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使麻袋紧贴模板面，模板在28天后拆除。

（2）、顶板混凝土表面二次抹面后，当踩上去无明显印痕时即用塑料薄膜覆盖严实，以防透风漏气、水分蒸发散失并带走热量。在薄膜上盖上50厚草垫，搭接长度≥200，再覆盖一层塑料薄膜作为保湿保温蓄热养护之用，以减少混凝土表面的热扩散，延长散热时间，减小混凝土内外温差。

4、混凝土养护

（1）、浇筑完成后，表面搓平，搓平次数不少于二次。在板表面先铺一层塑料薄膜再铺设一层草垫。草垫覆盖完毕后，须在草垫上面铺设第二层塑料薄膜，并用重物压好，以防风刮起。塑料薄膜接头处要重叠部分薄膜，保证接缝良好，以确保保温效果。柱墙插筋处要将薄膜及草垫覆盖到位，施工时，可将塑料薄膜从插筋上穿透，保证所有的混凝土面覆盖密实，不得有混凝土面暴露在外面。

（2）、为保证混凝土内部与混凝土表面温差小于25C，表面温度与大气温度之差小于25C，采用覆盖养护的同时，还要根据实际施工时的气候、测温情况、混凝土内表温差和降温速率，预备部分薄膜、麻袋，随时加强养护措施。

（3）、在养护过程中，如发现遮盖不好，表面泛白或出现干缩细小裂缝时，要立即仔细加以覆盖，加强养护工作采取措施，加以补救。

（4）、为了确保新浇筑的混凝土有适宜的硬化条件，防止在早期由于干缩而产生裂缝，混凝土浇筑完毕后，在12h 内加以覆盖。

（5）、混凝土撤除覆盖的时间根据测温结果待温升峰值后中心与表面、表面与大气温差值在25C之内时，可拆除保温层进行自然洒水养护，混凝土养护时间不得少于14d。

5、混凝土的测温

混凝土的测温由具专业资质的单位进行。 6、大体积混凝土保温法温度控制计算

根据规范的要求，在选用的保温材料基础上，经计算须满足混凝土内外温差不大于25℃。计算时，取保温材料(塑料薄膜加草垫)的导热系数为0.14，考虑浇筑时的大气温度取成都市往年5月上旬平均气温21℃，根据混凝土供应商提供的混凝土配合比，计算如下：

（1）、温度计算

1)混凝土最大绝热温升计算

根据《大体积混凝土施工规范》GB 50496-2009，混凝土最大绝热温升可采用以下公式进行计算

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。

。

。

T?t??WQ1?e?mt??C? 式中： T(t)——混凝土龄期为t时的绝热温升(℃)； W——每m3混凝土的胶凝材料用量(kg/ m3)； C——混凝土的比热，一般为0.92～1.0〔kJ/(kg.℃)〕； ρ——混凝土的重力密度，2400～2500(kg/ m3)； m——与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，0.3～0.5(d-1)； t——混凝土龄期(d)。 Q—每千克胶凝材料水化热(考虑粉煤灰和矿粉的影响)，计算如下： Q=kQ0 式中： Q0-水泥的水化热总量，查表得Q0=375KJ/Kg k-不同掺量水化热调整系数；根据下表取值： 不同掺量水化热调整系数 掺量 粉煤灰k1 矿渣粉k2 0 1 1 10% 0.96 1 20% 0.95 0.93 30% 0.93 0.92 40% 0.82 0.84 根据混凝土试验配合比报告，添加14%粉煤灰，未添加矿渣粉，经计算得：k=0.955，则Q=kQ0=0.9553375=358.1 KJ/Kg C—混凝土比热，取0.97kJ/kg。 ρ—混凝土的质量密度，取2400kg/m3。 t—龄期(d) 。经过试算得浇筑后三天内温升最快，3天后混凝土内部温度达到最大值则计算时取3天龄期进行计算。 m—与水泥品种比表面、浇筑时温度有关的经验系数，一般取0.2~0.4，取0.3。 经计算，混凝土最大绝热温升：T（t）=41.5℃ 2)混凝土中心计算温度计算 Tmax=Tj+Th3ζ 式中：ζ—不同浇筑混凝土块厚度的温度系数，根据混凝土温度变化曲线以及以往工程测温记录可知混凝土浇筑三天后其温度最高，所以计算以龄期T=3天计算。 Tj—混凝土的浇筑温度，取28℃。 最大板厚2.5m，查表得ζ=0.65 21

Tmax=Tj+Th3ζ=28+41.530.65=55（℃）。 （2）、保温材料厚度计算 保温材料所需厚度计算公式：

?i?0.5h?i(Tb?Ta)K?(Tmax?Tb)

式中δi----保温材料厚度(m)。选用两层塑料薄膜和一层草垫，实测约0.05m。 h----结构厚度(m)，取h=2. 50(m)。

λi----结构材料导热系数(W/m.K)，取保温材料的导热系数λi=0.14W/m.k)。 λ----混凝土的导热系数，取2.33W/m.k。 Tmax----混凝土中心最高温度(℃)，Tmax=55(℃)。 Tb----混凝土表面温度(℃)。待求值。

Ta----空气平均温度(℃)，成都市市往年5月平均气温Ta=21.00(℃)。 K----透风系数K=1.30。 经计算得：

在选用的保温材料(两层塑料薄膜加一层棉被)厚度δi=0.05 (m)条件下计算得到的混凝土表面温度Tb=32.5℃，内外温差为：

△T= Tmax -Tb=55-32.5=22.5℃，不大于25℃，满足规范要求。

根据上面的计算可知，覆盖两层塑料薄膜和一层草垫可以满足保温的要求，实际覆盖保温材料时，为安全起见，可根据现场实测温差临时调整，如现场实测内外温差较大，可采取临时增设一层草垫覆盖保温等措施。

（3）、抗裂安全计算

1）、大体积混凝土基础或结构(厚度大于1m)贯穿性或深进的裂缝，主要是由于平均降温差和收缩差引起过大的温度收缩应力而造成的。混凝土因外约束引起的温度（包括收缩）应力（二维时），一般用约束系数法来计算约束应力，按以下简化公式计算：

式中 ──混凝土的温度(包括收缩)应力(N/mm2)；

E(t)──混凝土从浇筑后至计算时的弹性模量(N/mm2)，一般取平均值； ──混凝土的线膨胀系数,取1.0310-5；

△T──混凝土的最大综合温差(℃)绝对值，如为降温取负值；当大体积混

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凝土基础长期裸露在室外，且未回填土时，△T值按混凝土水化热最高温升值(包括浇筑入模温度)与当月平均最低温度之差进行计算；计算结果为负值，则表示降温，按下式计算:

计算所得，综合温差△T=34.67度 T0──混凝土的浇筑入模温度(℃)；

T(t)──浇筑完一段时间t,混凝土的绝热温升值(℃)，按下式计算：

WQ?mtTt?1?e????

C? 计算所得，绝热温升值T(t)=41.5度 Ty(t)──混凝土收缩当量温差(℃)，按下式计算：

计算所得，收缩当量温差Ty(t)= -1.19度

Th──混凝土浇筑完后达到的稳定时的温度，一般根据历年气象资料取当年平均气温(℃)，成都市5月平均气温21℃；

S(t)──考虑徐变影响的松弛系数，一般取0.3-0.5；

R──混凝土的外约束系数，当为岩石地基时，R＝1；当为可滑动垫层时，R＝0，一般土地基取0.25-0.50；

c──混凝土的泊松比，取0.15。 2）、计算:

取S(t)=0.19，R＝1.00,=1310-5,=0.15。 1) 混凝土3d的弹性模量由式：

计算得: E(3)=0.713104 2) 最大综合温差 △T=34.67℃

3) 基础混凝土最大降温收缩应力,由式： 计算得:

=0.58N/mm2

4) 不同龄期的抗拉强度由式:

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计算得: ft(3)=0.84N/mm2 5) 抗裂缝安全度:

K=0.84/0.58=1.45>1.15 满足抗裂条件 〈混凝土试件留置〉：

1、 标养试块

混凝土浇筑时由专职试验工取样，每100m3 混凝土留置一组28d 标养试块，不超过100m3 的按100m3 留置。当连续浇筑混凝土超过1000 m3时，每200m3混凝土留置一组28d 标养试块。

2、 结构实体检测用同条件试块

（1）、 同条件养护试件所对应的结构构件或结构部位，应由监理（建设）、施工等各方共同选定。

（2）、 对混凝土结构工程中的各混凝土强度等级，均应留置同条件养护试件。 （3）、 同一强度等级的同条件养护试件，其留置的数量应根据混凝土工程量和重要性确定，不宜少于10 组，且不应少于3 组。

（4） 同条件试件拆模后，应放置在靠近相应结构构件或结构部位的适当位置，并应采取相同的养护方法。

（5） 同条件养护试件应在达到等效养护龄期时进行强度试验。等效养护龄期应根据同条件养护试件强度与标准养护条件下28d 龄期试件强度相等的原则确定。

（6） 等效养护龄期可取按日平均温度逐日累计达到600℃d 时所对应的龄期，0℃及以下的龄期不计入；等效养护龄期不应小于14d，也不宜大于60d。

（7）同条件养护试件的强度代表值应根据强度试验结果按现行国家标准《混凝土强度检验评定标准》GBJ107 的规定确定后，乘折算系数取用；折算系数宜取为1.10，也可根据当地的试验统计结果作适当调整。

3、 抗渗试块：每500m3 留置一组抗渗试块，同时需留置抗压强度试块。 4、实验计划 序号 施工部位 混凝土 强度等级 C40 混凝土量 m3 1450 24

标养试件 同条件养护试组数 8 件组数 8 1 直线加速器室

六、安全措施

（一）、安全管理组织机构

建立项目部安全管理组织机构，做到从管理者到操作人员建立健全全员的安全意识，使安全意识和措施贯穿到整个生产过程的每一道施工工序中。

项目经理

图5-1 安全管理体系图

作业班组 技术组 孟奇 质检组薛莹莹 安全组邹玉录 材料组朱敏 机电组郭争坤 劳务组刘晋 副经理 技术负责人 （二）、安全管理措施

1、从事模板作业的人员，应经过安全技术培训和安全进场教育。从事高处作业的人员应定期体检，合格后方可从事高处作业。架工持证上岗。每天班前应有专职安全管理人员进行检查，防止人员带病和酒后作业。

2、安装和拆除模板时，操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3、操作人员班前应对操作部位的安全防护措施进行确定，发现不安全及时向管理人员反映，在安全防护措施恢复前不得在部位上操作。

4、操作人员安装模板和支撑架前应对所用部件（钢管、扣件、木枋、木板、顶托、安全网等）进行认真检查，发现不符合要求的部件不得使用。

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5、作业班组应严格按照施工方案和技术交底进行自检和互检。严禁随意加大立杆间距和横杆步距，不得漏设剪刀撑和扫地杆，扣件应逐个拧紧，并用扭力扳手进行检查。

6、使用过程中严禁任意拆除支模架的构配件。

7、在支模架搭设完成后，管理人员应进行下列专项检查，合格后报请现场监理和甲方代表进行检查，方可进入下一道工序：

1）立杆纵横间距一致，立杆垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。

2）水平和竖向剪刀撑是否按设计间距安设，扫地杆是否纵横贯通并与每根立杆可靠连接。

3）立杆上的碗扣是否锁紧。

4）安全网和安全防护栏杆等设施是否符合安全要求，是否有效。

8、模板施工和支模架搭拆过程中，设专人负责安全检查，发现问题立即报告有关人员处理，遇险情时应立即停止施工并采取应急措施，待排除险情后方可继续施工。不得发生强行作业的情况。

9、操作部位施工荷载应符合设计要求，不得超载使用。钢筋、钢管、模板等材料不得几种堆放在架体上。

10、砼浇筑过程中，派专人对支撑架进行检查，发现下沉、松动或变形等应立即疏散人群，在确认安全后采取措施处理。严禁砼泵管直接放置在支模架上。

11、施工用临时照明电压不得超过36V，用电机具的移动线路应采用绝缘胶皮电缆 线，一旦发生胶皮磨损立即更换。

12、在直线加速器室施工期间，由于大体积混凝土保温使用有大量麻袋、草垫等易燃物，在施工部位设置2组灭火器，施工部位严禁吸烟、生火，使用电焊必须办理动火证并设置可靠遮挡。

（三）、模板、支撑搭设和拆除安全措施

1、模板和配件不得随意堆放，模板应防止平稳，严防滑落。操作平台上临时堆放的模板不超过3层，连接件应防置在箱盒内或工具袋中，不得随意堆放在脚手架上。

2、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支架连接稳固，不得悬空。 3、拆模间歇时应将已松开的模板、支架等拆下运走，防止坠落或作业人员扶空坠落伤人。

4、拆模时应在下部水平拉杆上铺短脚手板。应在由顶数下的第二层水平拉杆（搭设

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时要考虑留足够的拆模高度）铺脚手板，不要直接踩在水平拉杆上，拆下的模板块要轻放 在楼面上，上下传递模板时要互相接应，防止伤人。

5、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆或绳索，不得在高处的墙顶、独立梁或其模板上行走。

6、支拆模时在作业区域用安全围栏设置安全防护区域，非作业人员不得进入作业区域，并派专人值守。

7、由于直线加速器室仅有一个门洞，室内黑暗，在室内模板拆除时需设置照明设施，采用低压行灯照明。

8、在直线加速器室内拆模时，设置一台鼓风机不间断供风，避免密闭空间内氧气不足造成危险，且拆模操作时应由2人以上进行。 （四）、砼浇筑时对支模架的控制措施

1、梁板砼浇筑过程中，应控制板面砼堆积厚度，随浇筑进度及时移动泵管，以防对支模架造成超载影响安全。

2、混凝土浇筑时为确保模板支架施工过程中均衡受载，采用由中部向两边扩展的浇筑方式，防止楼板下的支模架偏心受力。

3、浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 4、由于楼板砼浇筑时采用布料机，布料机安设在直线加速器顶板范围以外，其安装位置楼板下的支撑架采用立杆纵横方向全加密为450，横杆布距加密为750，形成灯笼架形式。

（五）、高空作业的安全控制措施

1、施工前应确认安全防护是否完善：外防护架挂设合格的密目安全网和铅丝网，操作层必须满铺架板并绑扎牢固，紧靠操作层下面必须设水平安全兜网，使操作部位的下方和外侧均有安全防护网，保证高空作业区域的安全。

2、搭拆钢管架及模板时必须有专人监护指挥。

3、在高空作业的人员必须按规定路线行走，禁止在没有防护设施的情况下，沿脚手架、支撑等处攀登或行走。

4、夜间高空作业处配备足够的照明设备。

5、高空作业所需的料具、设备等，必须根据施工进度随用随动，禁止堆积。凡在悬

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挑结构处，不得堆放料具和杂物。

6、高空作业的料具堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放，在高处作业时严禁抛扔材料、工具、物件。

7、当遇大雨或大风时，应停止露天高处作业。 （六）、应急救援预案

1、成立事故应急处理领导小组 组长： 项目副经理 副组长：责任工长 成员：

专职安全员 模板工长 钢筋工长 砼工长 2、 应急处理领导小组具体分工如下

（1） 组长任务是了解掌握现场，组织现场抢救指挥其他人员展开救治工作。安排抢险突击队实施抢险救灾和维持现场秩序。

（2） 副组长负责及时收集，分析、掌握确切情况，提供给领导小组决策；协助领导及时协调各方工作。在组长的指挥下组织抢险救灾、事故调查、事故处理、善后工作。 （3） 组员负责沟通与各单位或部门的通讯联络。及时调集交通工具、机械设备、物资、资金，保障抢险救灾、医疗救护、后勤供给、善后工作。组织保卫、警卫等及时了解事态的发展趋势，控制现场外围秩序。 3、 预防措施

（1）为防止事故发生，特种设施、设备必须由具备资质的专业队伍安装，操作人员和司机必须持证上岗，安装完毕经技术监督局验收合格后方可投入使用。

（2）塔机操作时，必须严格按操作规程操作，不准违章作作业，严格执行“十不吊”，操作前必须有安全技术交底记录，并履行签字于续。

（3）支撑架支搭必须按规范和审批方案搭设，经验收后方可投入使用。

（4）所有架子工必须持证上岗，工作时佩带好个人防护用品，支搭脚手架严格按审批方案施工，做好脚手架拉接点拉牢工作，防止架体倒塌。

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（5）所有架体平台，架设好后，必须经安全员、主管工长、监理、专业技术人员验收签字后，投入使用。 4、应急处理措施

（1）如果有倾覆事故发生，第一发现者应当立即在现场高呼，提醒现场其他有关人员迅速离开，防止多米诺骨牌连环事故发生，并立即通知现场负责人，现场负责人在了解事故现场基本情况后，立即向指挥中心报告。

（2）如果有施工人员在倾覆当中伤亡，由安全员负责医院急救电话，到现场救护。 （3）组长应立即赶到事故现场全面组织协调抢救工作，副组长带领有关人员分别对事故现场进行控制、维持秩序、抢救人员，安排门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员和上级主管部门领导。

（4）值班人员负责对现场进行清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎、止血等措施，以免造成重大伤亡事故。

（5）保证现场道路畅通，方便抢险队员和救护车辆出入，以最快的速度抢救伤员，将伤亡事故降到最低。

（6）应急电话：110、120 5、急救医院 :**市第一人民医院 地址： 电话： 急救电话：

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六、劳动力计划

劳动力计划表：

序号 1 2 3 4 5 6 7 8

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人员 安全工程师 专兼职安全员 模板工 架工 钢筋工 砼工 焊工 塔吊工 数量（人） 1 2 20 10 10 8 3 1 备注 持证 每班8人 持证 持证

七、计算书及相关构造图

支模架搭设的平面布置及具体要求详支模架平面布置图及立面图，立杆间距、步距、水平拉杆等严格按图施工，图附后。 附图1：墙体支模构造图一 附图2：墙体支模构造图二

附图3：顶板支撑架立柱布置平面图 附图4：顶板支撑架剖面图

附图5：穿墙板螺栓平面布置图

附图6：直线加速器平面布置图、剖面图

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（一）1.3m厚楼板碗扣支撑架计算书

计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数:

模板支架搭设高度3.8m，

立杆的纵距 b=0.60m，立杆的横距 l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

木方50390mm，间距150mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用10号工字钢。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图 楼板支撑架立面简图

图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为4833.5。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.10031.30030.600+0.50030.600=19.878kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)30.600=1.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

41

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.0031.8031.80/6 = 32.40cm3；

I = 60.0031.8031.8031.80/12 = 29.16cm4；

(1)抗弯强度计算

f = M / W < [f]

其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；

[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M = 0.100ql2

其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

经计算得到 M = 0.1003(1.20319.878+1.431.800)30.15030.150=0.059kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0593100031000/32400=1.832N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6003(1.20319.878+1.431.800)30.150=2.374kN 截面抗剪强度计算值 T=332374.0/(23600.000318.000)=0.330N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

面板最大挠度计算值 v = 0.677319.87831504/(100360003291600)=0.039mm 面板的最大挠度小于150.0/400,满足要求!

二、支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11 = 25.10031.30030.150=4.895kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12 = 0.50030.150=0.075kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)30.150=0.450kN/m 静荷载 q1 = 1.2034.895+1.2030.075=5.963kN/m 活荷载 q2 = 1.4030.450=0.630kN/m 2.木方的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 3.956/0.600=6.593kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.136.5930.6030.60=0.237kN.m 最大剪力 Q=0.630.60036.593=2.374kN

42

最大支座力 N=1.130.60036.593=4.352kN

木方的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0039.0039.00/6 = 67.50cm3；

I = 5.0039.0039.0039.00/12 = 303.75cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.2373106/67500.0=3.52N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=332374/(2350390)=0.791N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求!

(3)木方挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.970kN/m 最大变形 v =0.67734.9703600.04/(10039500.0033037500.0)=0.151mm 木方的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 4.352kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.135kN/m。

4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 4.35kN 0.13kN/mA 600 600 600B

托梁计算简图

1.082

0.905

托梁弯矩图(kN.m)

43

6.946.932.582.568.748.734.384.360.0110.5510.546.196.161.811.790.011.791.812.562.584.364.386.166.196.936.948.738.7410.5410.55

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 3.28kN 0.13kN/mA 600 600 600B

托梁变形计算受力图

0.0020.040

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.081kN.m 经过计算得到最大支座 F= 19.291kN 经过计算得到最大变形 V= 0.040mm

顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 49.00cm3； 截面惯性矩 I = 245.00cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.0813106/1.05/49000.0=21.01N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.040mm

顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

四、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1 = 0.14935.150=0.767kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.50030.60030.600=0.180kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.10031.30030.60030.600=11.747kN

44

经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 12.694kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)30.60030.600=1.080kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ

五、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 16.74kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.41m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+230.410=2.020m；

—— 由长细比，为2020/16=128；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.412； 经计算得到=16744/(0.4123489)=83.045N/mm2；

不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

（二）2.3m厚楼板碗扣支撑架计算书

2.3m厚板配筋按梁配筋，经试算，当按梁计算时更符合实际。

计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。 计算参数:

模板支架搭设高度为3.8m，

梁截面 B3D=3500mm32300mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加15道承重立杆。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。

5

梁底槽钢483100mm，剪切强度125.0N/mm2，抗弯强度215.0N/mm2，弹性模量2.06310N/mm4。 梁底支撑顶托梁长度 4.40m。 梁顶托采用1003100mm木方。 梁底承重杆按照布置间距

200,300,300,300,300,300,300,300,300,300,300,300,300,300,300mm计算。

模板自重0.70kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

采用的钢管类型为4833.5。 一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。

45

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.50032.50030.600=38.250kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.70030.6003(232.500+4.000)/4.000=0.945kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)34.00030.600=7.200kN

均布荷载 q = 1.20338.250+1.2030.945=47.034kN/m 集中荷载 P = 1.4037.200=10.080kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.0031.8031.80/6 = 32.40cm3；

I = 60.0031.8031.8031.80/12 = 29.16cm4；

10.08kN47.03kN/mAB 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200

计算简图

0.199

0.146

弯矩图(kN.m)

5.704.974.774.724.704.704.704.704.704.704.704.704.704.704.704.714.684.634.443.71

3.714.444.634.684.714.704.704.704.704.704.704.704.704.704.704.704.774.724.975.70

剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

39.19kN/mAB 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200 200

变形计算受力图

46

0.012 0.231 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.709kN N2=10.667kN N3=9.069kN N4=9.497kN N5=9.383kN N6=9.413kN N7=9.405kN N8=9.407kN N9=9.407kN N10=9.407kN N11=19.487kN N12=9.407kN N13=9.407kN N14=9.407kN N15=9.405kN N16=9.413kN N17=9.383kN N18=9.497kN N19=9.069kN N20=10.667kN N21=3.709kN

最大弯矩 M = 0.198kN.m 最大变形 V = 0.231mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1983100031000/32400=6.111N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=335697.0/(23600.000318.000)=0.791N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.231mm

面板的最大挠度小于200.0/400,满足要求!

二、梁底支撑槽钢的计算 （一）梁底木方计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 19.487/0.600=32.478kN/m

47

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1332.4830.6030.60=1.169kN.m 最大剪力 Q=0.630.600332.478=11.692kN 最大支座力 N=1.130.600332.478=21.435kN

10号槽钢的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.8cm3； I = 25.60cm4；

(1)槽钢抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.1693106/7800=149.87N/mm2 槽钢的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2) 槽钢抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3311692/(23483100)=3.654N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=125.0N/mm2 槽钢的抗剪强度计算满足要求!

(3) 槽钢挠度计算

均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到14.815kN/m 最大变形 v =0.677314.8153600.04/(1003206000.003256000.0)=0.243mm 槽钢的最大挠度小于600.0/400,满足要求!

三、托板的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。

3.71kN10.67kN 9.07kN 9.50kN 9.38kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN19.49kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN 9.41kN 9.38kN 9.50kN 9.07kN10.67kN 3.71kN 0.10kN/mAB 200 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 200

托梁计算简图

0.419

0.284

托梁弯矩图(kN.m)

48

7.047.036.986.976.986.976.986.976.986.976.866.852.452.452.432.452.432.452.442.492.471.842.242.222.461.891.881.820.020.000.000.021.821.842.471.881.892.242.492.442.452.432.452.432.452.452.462.226.856.866.976.986.976.986.976.986.976.987.037.04

托梁剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

3.09kN 8.89kN 7.56kN 7.91kN 7.82kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.84kN 7.82kN 7.91kN 7.56kN 8.89kN 3.09kN 0.10kN/mAB 200 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 200

托梁变形计算受力图

0.0000.011

托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.418kN.m 经过计算得到最大支座 F= 24.393kN 经过计算得到最大变形 V= 0.011mm

顶托梁的截面力学参数为

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00310.00310.00/6 = 166.67cm3；

I = 10.00310.00310.00310.00/12 = 833.33cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.4183106/166666.7=2.51N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=337035/(231003100)=1.055N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求!

(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.011mm

顶托梁的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

49

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=24.393kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2030.18633.950=0.880kN N = 24.393+0.880=25.273kN

i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2；

W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.41m； h —— 最大步距，h=1.20m；

l0 —— 计算长度，取1.200+230.410=2.020m；

—— 由长细比，为2020/16=128；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.412； 经计算得到=25273/(0.4123489)=125.344N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

（三）墙模板计算书 一、墙模板基本参数

计算断面宽度1300mm，高度6450mm，两侧楼板厚度1300mm。 模板面板采用普通胶合板。

内龙骨间距250mm，内龙骨采用[10号槽钢U口水平，外龙骨采用双钢管48mm33.5mm。

对拉螺栓布置10道，在断面内水平间距250+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径16mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

50

1300mm6450mm 模板组装示意图

二、墙模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

51

250500500500500500500500500500

其中 c—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h； T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.450m；

1

—— 外加剂影响修正系数，取1.200；

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.550kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9346.560=41.904kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.934.000=3.600kN/m2。

三、墙模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.25m。

荷载计算值 q = 1.2341.90430.250+1.4033.60030.250=13.831kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.0031.8031.80/6 = 13.50cm3；

I = 25.0031.8031.8031.80/12 = 12.15cm4；

13.83kN/mA 250 250 250B

计算简图

0.086

0.069

弯矩图(kN.m)

1.381.732.07

2.07

剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

1.731.38 52

10.48kN/mA 250 250 250B

变形计算受力图

0.0300.380

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.383kN N2=3.804kN N3=3.804kN N4=1.383kN

最大弯矩 M = 0.086kN.m 最大变形 V = 0.380mm (1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0863100031000/13500=6.370N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算]

截面抗剪强度计算值 T=332074.0/(23250.000318.000)=0.691N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.380mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.230.25341.90+1.430.2533.60=13.831kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.25341.90=10.476kN/m

内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

13.83kN/mAB 250 500 500 500 500 500 500 500 500 500 400

内龙骨计算简图

53

1.1060.235

内龙骨弯矩图(kN.m)

3.823.363.483.453.453.503.314.011.380.003.463.093.563.433.463.473.423.612.905.530.00

5.53

内龙骨剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

10.48kN/mAB 250 500 500 500 500 500 500 500 500 500 400

内龙骨变形计算受力图

0.1210.593

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.106kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.066kN 经过计算得到最大变形 V= 0.593mm

内龙骨的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 7.80cm3； 截面惯性矩 I = 25.60cm4；

(1)内龙骨抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=1.1063106/1.05/7800.0=135.04N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

(2)内龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.593mm

内龙骨的最大挠度小于500.0/400,满足要求!

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。

54

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

11.07kN11.07kN11.07kN11.07kN11.07kN11.07kN11.07kNAB 500 500 500

支撑钢管计算简图

0.830

0.968

支撑钢管弯矩图(kN.m) 3.873.875.535.537.197.19

7.197.19

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

8.38kNA 8.38kN 8.38kN 8.38kN 8.38kN 8.38kN 8.38kNB5.535.533.873.87 500 500 500

支撑钢管变形计算受力图

0.0130.241

支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.968kN.m 最大变形 vmax=0.241mm 最大支座力 Qmax=23.791kN

抗弯计算强度 f=0.9683106/10160000.0=95.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

55

计算公式:

N < [N] = fA

其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14

对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 23.791 对拉螺栓强度验算满足要求!

56

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