设计说明书3 - 图文

青岛理工大学毕业设计(论文)

前 言

本设计的题目是青岛振华办公楼设计，由刘芸老师指导。

毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要步骤，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教学成果的重要过程，是对大学期间所学专业知识的全面总结。本次设计使理论和实际很好的结合起来，提高了我们分析、解决工程实际问题的能力。培养了我们严谨、求实的科学态度和认真细致和吃苦耐劳的工作作风，为以后更好的工作和学习奠定了坚实的基础。

在毕业设计期间，我重新温习了《房屋建筑学》、《钢结构设计原理》、《房屋钢结构设计原理》、《结构力学》、《建筑结构抗震设计》、《高层建筑结构设计》、《基础工程》、等课本知识，并查阅了《办公建筑建筑设计规范》、《建筑设计防火规范》、《民用建筑通则》、《建筑抗震设计规范》、《钢结构设计规范》、《建筑结构荷载规范》、《建筑地基基础设计规范》等国家现行规范和标准。为设计提供了理论依据。本设计过程中使用了大量计算机设计软件，比如：天正建筑7.5、MTS钢结构专业计算软件、PKPM；设计中更要通过Word、Excel表格等写建筑、结构设计说明书。设计过程中，小组所有成员在指导教师的精心指导下，互相帮助，共同探讨是设计中遇到的问题，充分发挥了团结合作的精神。

计包括建筑设计、结构设计两大部分，叙述内容包括设计所用原理、方法、规范、规章和设计计算过程、表格及示意图。建筑设计部分包括：工程概况、建筑结构形式分析、建筑使用功能分析、建筑平立剖面的设计、排水设计、建筑构造设计、防火防腐设计、节能设计及技术经济分析。结构设计部分包括：结构方案设计、荷载计算、框架设计、框架连接设计、板设计、基础设计、楼梯设计。

本次设计在学院领导老师的关怀下、在刘芸老师的精心指导下顺利完成。在此，我对各位领导、老师特别是刘芸老师表示衷心的感谢！

由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。

李秀强 2009年6

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第1章 建筑设计说明书

1.1工程概况

1.1.1建筑概况

本工程拟在青岛市南区建造一幢6层办公大楼，建筑面积约5100 m2；土建总投资：700万元。拟建区总平面图如图1-1-1所示。

图 1-1-1 建筑总平面图

1.1.2工程地质条件

（1）地形平坦，自然地表标高36.0m。

（2）根据勘察报告，场区土层按自上而下顺序表述如下：

含沙粘土，土层平均厚度0.4m，可塑，标准地基承载力特征值fak =150kPa，不宜作为天然地基持力层；

残积土，土层平均厚度0.5m，可塑，标准地基承载力特征值fak =180kPa，不宜作为天然地基持力层；

全风化角砾岩，土层平均厚度2.1m，遇水软化，地基承载力特征值fak =220kPa，可作为天然地基持力层；

强风化角砾岩，土层平均厚度2.2m，遇水不易软化，地基承载力特征值fak

=400kPa，良好的地基持力层和下卧层；

中风化角砾岩，土层厚度大，遇水不软化，地基承载力特征值fak =1000kPa，良好的地基持力层和下卧层。 （3）拟建场地地下水为基岩裂隙水，勘查期间在勘探深度内各孔均未见地下水。 （4）地基基础方案分析：宜采用天然地基，全风化角砾岩、强风化角砾岩或中风化角砾岩为地基持力层，建议采用-1.0m～－3.0m柱下独立基础。

（5）抗震设防烈度为6度，拟建场地土类型为中硬场地土，场地类别为II类。 （6）最大冻土深0.5m.

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1.1.3 气象条件

（1）气温

拟建场地位于胶东半岛中部，属被温带季风大陆性气候区。多年平均气温12.30C，其中8月份最高，月平均气温为250C，1月最低，月平均气温为-0.40C。 （2）降水

平均年降雨量：550mm

雨量集中期：7月中旬至8月中旬 基本雪压：0.20kN/m2

（3）主导风向：夏季为东南风；冬季为西北风。

基本风压：0.6kN/m2 1.1.4 其他技术条件

建筑等级：耐久等级为II级，耐火等级为II级，采光等级为III级。

1.2.建筑结构形式分析

多层钢结构房屋的体系有纯框架体系、框架支撑—-支撑体系、框架剪力墙体系、交错桁架体系。由于本工程位于6度抗震设防地区，结构只有六层，结构形式又比较规则，纵向长度较大，结构刚度要求不太高，可采用纯框架结构形式，框架双向布置。 采用钢结构框架有以下优点：

①钢结构住宅比传统建筑能更好的满足建筑上大开间灵活分隔的要求，并可通过减少柱的截面面积和使用轻质墙板，提高面积使用率，户内有效使用面积提高约6％。

②节能效果好，墙体采用轻型节能标准化预制墙板代替粘土砖，保温性能好，节能50％。

③将钢结构体系房屋充分发挥钢结构的延性好、塑性变形能力强，具有优良的抗震抗风性能，大大提高了房屋的安全可靠性。尤其在遭遇地震、台风灾害的情况下，能够避免建筑物的倒塌性破坏。

④建筑总重轻，钢结构住宅体系自重轻，约为混凝土结构的一半，可以大大减少基础造价。

⑤施工速度快，工期比传统住宅体系至少缩短三分之一，因而可降低综合造价，综合造价降低5%。加快资金周转，大大提高投资效益。

⑥环保效果好。钢结构住宅施工时大大减少了砂、石、灰的用量，所用的材料主要是绿色，可回收或降解的材料，在建筑物拆除时，大部分材料可以再生或降解，不会造成很多垃圾。

⑦建筑风格灵活、丰实。大开间设计，空间可多方案分割，满足不同使用需求。

⑧符合住宅产业化和可持续发展的要求。钢结构适宜工厂大批量生产，工业化程度高，并且能将节能、防水、隔热、门窗等先进成品集合于一体，成套应用，

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将设计、生产、施工一体化，提高住宅产业的水平；钢材可以回收，建造和拆除时对环境污染较少。

1.3建筑使用功能分析

本工程为公共建筑中的办公建筑。办公建筑应根据使用性质、建设规模与标准的不同，确定各类用房。一般由办公用房、公共用房、服务用房等组成。办公建筑应根据使用要求，结合基地面积、结构选型等情况按建筑模数选择开间和进深，合理确定建筑平面，并为今后改造和灵活分隔创造条件。本设计中办公用房有单人办公室、多人办公室；公共用房有会议室、接待室、厕所；服务用房有传达室、资料室、储藏室、图书阅览室等。各种用房的数量和位置的布置应满足使用的要求，方便使用者的办公和人员的流动。

1.4.建筑平面设计

1.4.1 平面布置设计依据

根据《办公建筑设计规范》JGJ67-89进行平面布置，建筑的平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的。各种类型的建筑，从组成平面个部分面积的使用性质来分析，主要可以归纳为使用部分和交通联系部分两大类。另外，对于一幢建筑来说，还有建筑的结构体系和维护体系，如墙、柱、隔断等构件所占的结构面积。 1.4.2柱网布置

图1-4-1 轴网对比图

平面布置中柱网、开间、进深等定位轴线尺寸应符合《建筑模数协调统一标准》GBJ 2的规定。另外，根据《办公建筑设计规范》JGJ67-89进行功能分区，柱网尺寸首先应最大限度地满足建筑使用功能的要求，然后根据造价最省的原则，充分考虑加工、安装条件等因素综合确定。由于钢结构承载能力高而质量轻，与钢筋混凝土结构相比，钢结构应采用较大柱网尺寸。柱网布置有两种方案，两

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种方案布置如图所示。方案一中沿走廊两侧都布置柱子，而方案二中把走廊一侧柱子去掉，把走廊和进深小的布置为一跨。图（a）图（b）两种框架结构，尽管从结构力学的分析知道：图b所示的内力图比图a 的大，但当结构跨度较小，层数较小时，图a框架往往按构造要求确定截面尺寸，而图b框架则在抽掉一排柱子后，其它构件的材料用量并无多大增加。

综合考虑以上条件柱网布置如下：柱距6m,横向采用两跨，跨度分别为7.8m和8.1m.

图1-4-2 柱网布置图

1.4.3使用部分的平面设计 1.4.3.1设计原理

建筑物内部的使用部分，主要体现在该建筑物的使用功能，因此满足使用功能的需求是确定平面面积和空间形状的主要依据。其中包括：需使用的设备及家具所需占用的空间；人在该空间中进行相关活动所需的面积，包括使用活动及进行室内交通的面积。

与建筑物使用空间的平面形状有关的因素包括：该空间种设备和家具的数量及布置方式；使用者在该空间的活动方式；采光、通风、热工、声学、消防等方面的综合要求。如对于使用房间的长宽比不宜大于2。对于建筑物使用部分的辅助用房，其平面设计的方法与起主要功能的房间类似。

按功能分区的原则进行不同使用房间的布置，合理组织各部分的使用顺序，和交通路线组织。如使用频率较高的房间靠近主要路口或交通核部位。大会议室考虑到使用频率较低，设于顶层，而且设置在顶层可以通过合理设计减少柱子满足大空间的使用要求，若设在底层会形成下柔上刚的不利结构形式。 1.4.3.2使用部分的设计

办公建筑由办公室用房、公共用房、服务用房和设备用房等组成。

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（1）办公室用房宜包括普通办公室和专用办公室。办公室用房宜有良好的天然采光和自然通风，并不宜布置在地下室。办公室宜有避免西晒和眩光的措施。普通办公室宜设计成单间式办公室、开放式办公室或半开放式办公室； 机要部门办公室应相对集中，与其他部门宜适当分隔。普通办公室每人使用面积不应小于4m，单间办公室净面积不应小于1Om。

（2）公共用房宜包括会议室、接待室、、公用厕所等

会议室应符合下列要求：①根据需要可分设中、小会议室和大会议室；② 中、小会议室可分散布置；小会议室使用面积宜为30m2，中会议室使用面积宜为60m2；中小会议室每人使用面积：有会议桌的不应小于1.80m2，无会议桌的不应小于0.80m2；③ 大会议室应根据使用人数和桌椅设置情况确定使用面积，平面长宽比不宜大于2:1，宜有扩声、放映、多媒体、投影、灯光控制等设施，并应有隔声、吸声和外窗遮光措施；大会议室所在层数、面积和安全出口的设置等应符合国家现行有关防火规范的要求；④ 会议室应根据需要设置相应的贮藏及服务空间。

接待室应符合下列要求：①应根据需要和使用要求设置接待室；专用接待室应靠近使用部门；行政办公建筑的群众来访接待室宜靠近基地出入口，与主体建筑分开单独设置；②宜设置专用茶具室、洗消室、卫生间和贮藏空间等。

公用厕所应符合下列要求：① 对外的公用厕所应设供残疾人使用的专用设施；② 距离最远工作点不应大于50m；③ 应设前室；公用厕所的门不宜直接开向办公用房、门厅、电梯厅等主要公共空间；④ 宜有天然采光、通风；条件不允许时，应有机械通风措施；⑤卫生洁具数量应符合现行行业标准《城市公共厕所设计标准》CJJ14的规定。《城市公共厕所设计标准》中规定，当人数在76～100人时，大便器设5具，洗手盆设5具。男性人数在91～100人时，小便器设4具。设计每层人数在90～100人，每层设置男厕女厕均为8具，男厕每层设小便器6具，满足使用要求。 1.4.4交通联系部分的平面设计 1.4.4.1设计原理

建筑物的各个使用部分，需要交通联系部分来加以联通。在紧急情况下如火灾发生的条件下，人员需要通过交通部分进行紧急疏散。交通联系部分设计是否合理，直接影响到建筑物内各部分之间联系通行是否方便。在平面设计中对交通联系部分有以下要求：（1）交通路线简洁明确，以利于联系通行方便。（2）满足使用高峰时人流货流所需占用的安全尺度。（3）应满足一定的采光和通风要求。（4）符合在紧急情况下规范所规定的疏散要求。

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1.4.4.2交通联系部分设计

（1）水平交通联系部分——走廊、过道设计

根据《办公建筑设计规范》JGJ67-89规定，走道最小净宽不应小于表1-4-1的规定。

走道长度(m) ≤40 ＞40 表1-4-1 走道最小净宽 走道净宽(m) 单面布房 1.30 1.50 双面布房 1.40 1.80 走道的最小净宽度除应满足最小净宽度的要求外还应根据设计人数满足每百人的使用宽度。《建筑设计防火规范》GB50016-2006规定，走道每百人最小净宽度应满足下表的规定。

表1-4-2 疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100人的净宽度（m）

楼层位置 一、二级 地上一、二层 地上三层 地上四层及四层以上各层 本工程中走道宽度为1.86m，满足规范要求。 （2）垂直交通联系部分——楼梯、电梯

0.65 0.75 1.00 耐火等级 三级 0.75 1.00 1.25 四级 1.0 － － 楼梯的数量、位置及形式应满足使用方便和安全疏散的要求，注重建筑环境空间的艺术效果。设计楼梯时，还应使其符合《建筑设计防火规范》、《建筑楼梯模数协调标准》、《民用建筑设计通则》和其它有关单项建筑设计规范的规定。下面首先介绍楼梯的设计。 楼梯平面形式：

楼梯按其形式分有直跑楼梯、两跑楼梯、螺旋楼梯等形式。两跑楼梯一般用于不对称的平面布局，即可做主要楼梯，又可作次要部位的辅助性楼梯。本设计两部楼梯均采用两跑楼梯。 楼梯的数量及位置：

楼梯的数量和位置应最大限度的满足使用功能，方便人流的流动，还应满足安全疏散的要求。在靠近门厅处设一主楼梯，便于寻找，方便通行。轴线7和8之间设一次要楼梯，起到分流的作用。

同时为了满足《建筑防火规范》关于安全疏散的要求。民用建筑的耐火等级、最多允许层数和防火分区最大允许建筑面积应符合表1-4-3 的规定。

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表1-4-3 民用建筑的耐火等级、最多允许层数和防火分区最大允许建筑面积 防火分区的最大耐火等级 最多允许层数 允许建筑面积备注 （m2） 1. 体育馆、剧院的观众厅，展览建筑的展厅，其防火分区最大允按《建筑防火许建筑面积可适当放宽。 一、二级 规范》第 2500 2. 托儿所、幼儿园的儿童用房和儿1.0.2 条规定 童游乐厅等儿童活动场所不应超过 3 层或设置在四层及四层以上楼层或地下、半地下建筑（室）内。 1. 托儿所、幼儿园的儿童用房和儿童游乐厅等儿童活动场所、老年人建筑和医院、疗养院的住院部分不应超过 2 层或设置在三层及三级 5 层 1200 三层以上楼层或地下、半地下建筑（室）内。 2. 商店、学校、电影院、剧院、礼堂、食堂、菜市场不应超过 2 层或设置在三层及三层以上楼层。 学校、食堂、菜市场、托儿所、四级 2 层 600 幼儿园、老年人建筑、医院等不应设置在二层。 地下、半地下建筑（室） 500 － 注：建筑内设置自动灭火系统时，该防火分区的最大允许建筑面积可按本表的规定增加1.0 倍。局部设置时，增加面积可按该局部面积的1.0 倍计算。 本设计层高为21.45m,防火等级为二级，单层面积在900平方米，故一层可作为一个防火分区。公共建筑内的每个防火分区、一个防火分区内的每个楼层，其安全出口的数量应经计算确定，且不应少于2 个。当符合下列条件之一时，可设一个安全出口或疏散楼梯：

① 除托儿所、幼儿园外，建筑面积小于等于200m2 且人数不超过50 人的单层公共建筑；

②除医院、疗养院、老年人建筑及托儿所、幼儿园的儿童用房和儿童游乐厅等儿童活动场所等外，符合表1-4-4规定的2、3 层公共建筑。

表1-4-4 公共建筑可设置1 个安全出口的条件 耐火等级 最多层数 每层最大建筑面积（m2） 人数 第二层和第三层的人数之和一、二级 3 层 500 不超过 100 人 第二层和第三层的人数之和三级 3 层 200 不超过 50 人 四级 2 层 200 第二层人数不超过 30 人 从表中看出，此设计不符合此规定，按上述规定必须设两部楼梯。 另外楼梯的设置还应满足安全疏散距离的要求，《建筑设计防火规范》5.3.13

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对安全疏散距离作出了如下规定：①直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的距离应符合表1-4-5 的规定； ② 直接通向疏散走道的房间疏散门至最近非封闭楼梯间的距离，当房间位于两个楼梯间之间时，应按表1-4-5的规定减少5m；当房间位于袋形走道两侧或尽端时，应按表1-4-5 的规定减少2m；③楼梯间的首层应设置直通室外的安全出口或在首层采用扩大封闭楼梯间。当层数不超过4 层时，可将直通室外的安全出口设置在离楼梯间小于等于15m 处；④ 房间内任一点到该房间直接通向疏散走道的疏散门的距离，不应大于表1-4-5 中规定的袋形走道两侧或尽端的疏散门至安全出口的最大距离。

表1-4-5直接通向疏散走道的房间疏散门至最近安全出口的最大距离（m）

位于两个安全 出口之间的疏散门 耐火等级 一、二三四级 级 级 25 35 20 30 — ─ 位于袋形走道 两侧或尽端的疏散门 耐火等级 三四一、二级 级 级 20 20 15 15 — ─ 名称 托儿所、幼儿园 医院、疗养院 学校 35 30 — 22 20 — 其它民用建40 35 25 22 20 15 筑 注： ①一、二级耐火等级的建筑物内的观众厅、多功能厅、餐厅、营业厅和阅 览室等，基室内任何一点至最近安全出口的直线距离不大于30m。

②敞开式外廊建筑的房间疏散门至安全出口的最大距离可按本表增5m； ③建筑物内全部设置自动喷水灭火系统时，其安全疏散距离可按本表规定 增加25%；

④房间内任一点到该房间直接通向疏散走道的疏散门的距离计算：住宅应为最远房间内任一点到户门的距离，跃层式住宅内的户内楼梯的距离可按其梯段总长度的水平投影尺寸计算。

本工程耐火等级定为二级，建筑物内全部设置自动喷水灭火系统时，其安全疏散距离可按本表规定增加25%，本设计中距楼梯最远距离为13.9m,满足要求。 楼梯间的形式：

《建筑设计防火规范》5.3.5条规定，下列公共建筑的室内疏散楼梯应采用封闭楼梯间（包括首层扩大封闭楼梯间）或室外疏散楼梯： ① 医院、疗养院的病房楼； ②旅馆；

③ 超过2 层的商店等人员密集的公共建筑；

④设置有歌舞娱乐放映游艺场所且建筑层数超过2 层的建筑； ⑤超过5 层的其它公共建筑

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本工程为六层的办公楼，符合第5条的范围，故需设封闭楼梯间，但考虑到设封闭楼梯间时将不满足楼梯平台宽度大于梯段净宽度的要求。规范规定，当房间的门设已级防火门时，可不设封闭楼梯间。本设计中所有门均为乙级或甲级防火门，故楼梯间的形式可采用非封闭式。

楼梯宽度和梯段净宽：

供日常主要交通用的楼梯的梯段净宽应根据建筑物使用特征，一般按每股人流宽为0.55＋（0～0.15）m的人流股数确定，并不应少于两股人流。

本设计中楼梯间宽度分别为3.66m和3.06m,对应梯段的净宽分别为1.78m和1.480m,符合要求。

根据《建筑设计防火规范》GB50016-2006规定，疏散楼梯的宽度还应满足每百人的使用宽度，按下表1-4-6规定。楼梯宽度按实际人数进行楼梯的宽度验算。

表1-4-6 疏散走道、安全出口、疏散楼梯和房间疏散门每100人的净宽度（m）

楼层位置 一、二级 地上一、二层 地上三层 地上四层及四层以上各层 梯段的踏步数和踏步尺寸：

0.65 0.75 1.00 耐火等级 三级 0.75 1.00 1.25 四级 1.0 － － 梯段踏步一般不应超过18级，亦不应少于3级。本设计踏步数为11。《民用建筑设计通则》中表6．7．10规定楼梯踏步的高宽比应符合的规定办公楼的踏步最小宽度为260mm,最大高度为170mm。本设计中踏步宽度为270mm,高度为159mm。 楼梯平台：

楼梯平台包括层平台和中间平台两种。由于本设计中采用的是非封闭式的楼梯间，故只需保证中间平台的深度。双跑楼梯中间平台的深度应大于等于梯段宽度。对于有搬运家具或大型物品的楼梯，还应进行楼梯平台宽度的验算 梯段净高和净空：

楼梯平台上部及下部过道处的净高不应小于2m；梯段净高不应小于2.2；室内楼梯扶手高度自踏步前缘线量起不宜小于0.90m；靠楼梯井一侧水平扶手超过0.50m长时，其高度不应小于1m ；踏步前缘部分宜有防滑措施。

楼梯平台:本工程采用矩形休息平台,宽度为1800mm大于梯间宽度，满足要求。 楼梯的净空高度：楼梯平台部位的净高不小于2000mm，楼梯梯段部位的净高不小于2200mm，楼梯梯段最低、最高踏步的前缘线与顶部凸出物的内边缘线的水

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平距离不应小于300mm。设计尺寸应满足《建筑楼梯模数协调标准》。 楼梯栏杆：

人流密集场所梯段高度超过1000mm时，易设栏杆。扶手高度不应小于0.90m。楼梯水平段栏杆长度大于0.50m时，其扶手高度不应小于1.05m。 楼梯栏杆垂直杆件间净距不应大于0.11m。楼梯井净宽大于0.11m时，必须采取防止儿童攀滑的措施。楼梯栏杆采用坚固、耐久的材料制作，必须具有一定的强度。 电梯设计:

《办公建筑设计规范》JGJ 67一89中3．1．3条规定，六层及六层以上办公建筑应设电梯。电梯数量应满足使用要求，按办公建筑面积每5000m2至少设置1台。考虑到本建筑物主要为人员的上下流动，故仅设乘客电梯。电梯的设计应根据设计使用人数确定台数和载重量。本设计中设两部载重量为1000千克的乘客电梯。 载人电梯的布置采用两台并列的形式。对于乘客电梯厅的深度尺寸（两台）应大于等于1.5B，其中B为轿厢深。电梯平面立面尺寸应根据电梯厂商提供的数据为准，并由此设计电梯井道尺寸和机房尺寸。设计中井道尺寸为2400×2300，机房高3m。电梯厅深度3.7m≧1.5×1.4m. （3）交通联系枢纽——门厅、过厅

门厅在建筑物的主要入口处起内外过渡、集散人流的交通枢纽作用。过厅一般位于体型较复杂的建筑物的各部分的连接处获建筑物内部某些人流或物流集中交汇处，起缓冲的作用。导向明确是门厅和过厅设计中的重要问题。使用者在门厅或过厅中应能够容易的发现所希望到达的通道、入口或电梯、楼梯等部位，而且能够容易的选择和判断通往这些处所的路线，在行进中受到较少的干扰，门厅和过厅作为交通枢纽的集散作用才能得到较好的发挥，而且在遇有紧急疏散的情况下，才较为安全。如本设计中客户一进门厅就能发现电梯和楼梯的位置，交通路线较为明确。门厅面积的大小主要是由建筑物的使用性质和规模决定的。在实际工作中，可根据相应的建筑标准（《办公建筑设计规范》JGJ67-2006），参考建筑类型确定门厅的面积。 1.4.5房间空间功能划分 1.4.5.1划分依据

（1）对建筑物的各个使用房间进行功能分析，以确定其主次、内外关系。对功能比较复杂的建筑，根据房间的使用性质以及联系的紧密程度，进行分组、分区。可借助于功能分析图来比较形象的表示建筑物的各个功能分区部分和它们之间的联系或分隔要求以及房间的使用顺序，以利于确定房间在平面中的具体位置。

（2）要注意空间功能划分与结构布置的关系。建筑的平面组合大致可以归为走廊式组合、套间式组合、大厅式组合，本工程中各个房间面积不大，同类房间

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多次重复，采用走廊式组合，所以应按照商业开展模式进行空间功能划分。 1.4.5.2其它注意事项

要考虑基地的大小、形状、地势和周围道路的走向，以及建筑物的间距和朝向，并兼顾建筑的艺术形象表现，来确定建筑物在基地内的具体位置、平面形象、室外用地范围及室内外联系等各个方面的问题，是建筑物的平面组合能够恰当 时、当地的具体条件，成为建筑群体有机的组成部分。 1.4.6门窗与采光通风设计

门的主要功能是供交通出入和分隔、联系建筑空间，带玻璃或亮子的门也可以起到通风采光的作用。窗的主要功能是采光、通风和观望。门窗对建筑物的外观和室内装修造型影响也很大。

门窗应推广应用具有节能、密封、隔声、防结露等优良性能的建筑门窗。门窗与墙体应连接牢固，且满足抗风压、水密性、气密性的要求，对不同材料的门窗选择相应的密封材料。 1.4.6.1门的设计

门的设置应符合下列规定：① 外门构造应开启方便，坚固耐用；② 手动开启的大门扇应有制动装置，推拉门应有防脱轨的措施；③ 双面弹簧门应在可视高度部分装透明安全玻璃；④ 旋转门、电动门、卷帘门和大型门的邻近应另设平开疏散门，或在门上设疏散门；⑤ 开向疏散走道及楼梯间的门扇开足时，不应影响走道及楼梯平台的疏散宽度；⑥ 全玻璃门应选用安全玻璃或采取防护措施，并应设防撞提示标志；7 门的开启不应跨越变形缝。

尺寸：根据《办公建筑设计规范》第3.1.5条规定：①办公室门洞口宽度不应小于1m，高度不应小于2m。②机要办公室、财务办公室、重要档案库和贵重仪表间的门应采取防盗措施，室内宜设防盗报警装置。设计中办公室的门宽为1m,高度为2.4m。并在重要的门采取防盗措施，室内设防盗报警装置。门的设置均为已级防火门。

数量及开向：根据《建筑设计防火规范》5.3.8条规定， 公共建筑和通廊式非住宅类居住建筑中各房间疏散门的数量应经计算确定，且不应少于2 个，该房间相邻2 个疏散门最近边缘之间的水平距离不应小于5m。当符合下列条件之一时，可设置1个：① 房间位于2 个安全出口之间，且建筑面积小于等于120m2，疏散门的净宽度不小于0.9m；② 除托儿所、幼儿园、老年人建筑外，房间位于走道尽端，且由房间内任一点到疏散门的直线距离小于等于15m、其疏散门的净宽度不小于1.4m；③ 歌舞娱乐放映游艺场所内建筑面积小于等于50m2 的房间。7.4.12 条规定建筑中的疏散用门应符合下列规定：① 民用建筑和厂房的疏散用门应向疏散方向开启。除甲、乙类生产房间外，人数不超过60 人的房间且每樘门的平均疏散人数不超过30 人时，其门的开启方向不限；② 民用建筑及厂房的疏散用门应采用平开门，不应采用推拉门、卷帘门、吊门、转门。

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1.4.6.2窗的设计

窗的设置应符合下列规定：① 窗扇的开启形式应方便使用，安全和易于维修、清洗；②当采用外开窗时应加强牢固窗扇的措施；③开向公共走道的窗扇，其底面高度不应低于2m；④临空的窗台低于0．80m时，应采取防护措施，防护高度由楼地面起计算不应低于0．80m；⑤防火墙上必须开设窗洞时，应按防火规范设置。

窗的设定应满足采光的要求。用采光系数作为采光的评价指标，比用窗地面积比作为评价指标能更客观、准确地反映建筑采光的状况。青岛光气候分区为Ⅲ区。按《建筑采光设计标准》规定办公建筑采光系数标准如下表所述

表1-4-6 办公建筑的采光系数标准值 侧面采光 采光等级 房间名称 采光系数最低值室内天然采光临Cmin（﹪） Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ 设计室、绘图室 办公室、会议室 复印室、档案室 走道、楼梯间、卫生间 3 2 1 0.5 界照度（lx） 150 100 50 25 窗地面积比只能作为在建筑方案设计时对采光进行估算。但由于采光系数难以计算，所以常采用窗地比作为参考标准。《建筑采光设计标准》规定，采光窗洞口面积可按下表估算窗地面积比Ac／Ad见表

表1-4-7 窗地比

采光等级 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ 侧窗采光 1/2.5 1/3.5 1/5 1/7 1/12 根据《办公建筑设计规范》 第3.1.8条规定， 1、办公室、研究工作室、接待室、打字室、陈列室和复印机室等房间窗地比不应小于1∶6。2、设计绘图室、阅览室等房间窗地比不应小于1∶5。

经验算，走道、卫生间前室应补充照明。

在通风方面，主要通过门窗位置的确定和类型来实现自然通风。通风满足《采暖通风与空气调节设计规范》，每个房间都设有有效的自然通风道或机械通风设施。

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1.5.立面造型设计

1.5.1设计原则

建筑的立面图反映的是建筑四周的外部形象。立面设计是在满足房间的使用要求和技术经济条件下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合而进行的。因此，在建筑立面设计一应反映出建筑性格，及建筑的使用性质；二应反映内部空间及其组合情况；三应反映自然条件和民族特点的不同；四应适应基地环境和建筑规划的总体要求。

建筑立面设计的基本步骤如下：（1）根据初步确定的房屋平面内部空间组合关系，绘出建筑各个方向立面的基本轮廓作为设计基础。（2）推敲立面各部分的体量和总的比例关系，同时考虑几个立面之间的同一，相临立面之间的协调。（3）调整各个立面上的墙面处理和门窗安排，以满足建筑立面形式美的原则。（4）最后对入口、雨篷、建筑装饰等进行重点及细部处理。 1.5.2设计方案

本设计为六层办公楼，纵向长度较大，整体呈矩形，给人以稳重、严谨的印象。同时为了避免立面造型过于单调，可以在左侧第一第二柱间设计一圆柱形元素，使立面显得活泼，给人以现代气息。利用圆柱形元素与矩形元素的结合，给人空间视觉节奏的变化。同时圆柱形造型设玻璃幕墙，其余墙面为ALC板，ALC板进行粉刷装饰。第四柱间至第九柱间可作为一个装饰单元，第三柱间作为一个过渡装饰单元，过渡玻璃幕墙和右侧装饰单元的色彩。

1.6剖面设计

1.6.1设计原理

建筑的剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关系。

层高的确定：根据家具设备的安置和使用高度；人活动所需的使用哪个高度；满足生理心理的其它标准；节能要求；经济要求。

建筑空间的组合：建筑物各部分在垂直方向的组合应尽量做到结构布置合理，有效利用空间，建筑物体型美观。一般情况下可以将性质近似、高度又相同的部分放在同一层，空旷的大空间尽量设在建筑物顶层，避免放在底层形成“下柔上刚”的结构或是放在中间层造成结构刚度的突变。高度相差不大、使用关系上密切的房间，在满足使用功能的前提下可以适当调整房间之间的高差，同一这些房间的高度，以满足结构方案和施工方便等方面的要求（如厕所）。 1.6.2设计方案

层高的确定：房间的高度可以用层高或净高表示。层高为净高加上建筑物的结构高度（如梁板的高度），净高则为室内地面到顶棚或其它屋顶构件地面的距

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离。在满足卫生和使用要求的前提下，适当降低房屋的层高，从而降低整幢房屋的高度，对于减轻建筑物的自重，改善结构受力情况，节省投资都有很大意义。本建筑层高确定3.5m。

底层地坪的标高：为了防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，把室内地坪适当提高.本设计底层是内外高差为0.45m。

房屋层数的确定：本工程为六层。

1.7.排水设计

屋面排水系统应迅速、及时地将屋面雨水排至室外地面。雨水设计流量，应按公式计算。雨水口的形式、数量和布置，应按汇水面积所产生的流量、雨水口的泄水能力及道路形式确定。 排水方式：

根据《民用建筑设计通则》，屋面排水应优先采用外排水。 雨水管选择与布置：

根据《建筑给水排水设计规范》GB50015-2001，檐沟外排水按重力流设计，重力流排水系统多层建筑宜采用建筑排水塑料管。排水雨水口的形式、数量和布置，应按汇水面积所产生的流量、雨水口的泄水能力及道路形式确定。塑料雨水管雨水管道的最小管径应符合规范表4.9.25的规定不小于110mm，，其尺寸为：公称直径×壁厚=110mm×3.2mm,最大泄洪量为15.98L/s。根据《室外排水设计规范》GB50014-2006中 4.7.2条规定， 雨水口间距宜为25～50m，连接管串联雨水口个数不宜超过3个。雨水口连接管长度不宜超过25m。 当道路纵坡大于0.02时，雨水口的间距可大于50m，其形式、数量和布置应根据具体情况和计算确定。坡段较短时可在最低点处集中收水，其雨水口的数量或面积应适当增加。 屋面排水坡度：

根据《民用建筑设计通则》，屋面排水坡度应根据屋顶结构形式，屋面基层类别，防水构造形式，材料性能及当地气候等条件确定，并应符合下表的规定。因此，确定本工程屋面排水坡度为2%。

表1-7-1 屋面的排水坡度

屋面类别 卷材防水、刚性防水的平屋面 平瓦 波形瓦 油毡瓦 网架、悬索结构金属板 压型钢板 种植土屋面 第15页

屋面排水坡度（%） 2～5 20～50 10～50 ≥20 ≥4 5～35 1～3

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注：平屋面采用结构找坡不应小与3%，采用材料找坡宜为2%；

1.8.材料选择

本工程中材料主要为钢材，还有部分钢筋、混凝土，需要特别注意的是，由于本工程为钢结构民用建筑，钢结构耐火性能差，所以防火涂料的选择尤为重要，本工程中柱、梁采用厚涂型钢结构防火涂料，其涂层厚度应达到设计值，且节点部位宜作加厚处理。压型钢板作为承重楼板结构，亦采用厚涂型防火涂料保护。 (1)梁柱选择

梁柱均为H型钢，具体截面确定见结构设计部分。 (2)内墙选择

内墙选蒸压粉煤灰砌块，厚度240mm。 (3)外墙选择

外墙围护结构选用ALC板，板厚200mm。外墙面粉刷涂料。 (4)楼面、屋面板选择

屋面板及楼板均为压型钢板组合楼板。压型钢板材 选用YX70-200-600。 说明：

ALC蒸压加气混凝土（Autoclaved Lightweight Concrete）的简称，它是以粉煤灰（或硅砂）、水泥、石灰等为主原料，经过高压蒸汽养护而成的多气孔混凝土成型板材（其中板材需经过处理的钢筋增强）；既可做墙体材料，又可做屋面板，是一种性能优越的新型建材。 其主要特点如下： ①重：ALC板容重轻。

②度：立方体抗压强度≥4MPa,单点吊挂力≥1200N。作为一种非承重维护结构材料完全能够满足在各种使用条件下对板材抗弯、抗裂及节点强度要求，是一种轻质高强维护结构材料；

③温隔热性：该材料不仅具有好的保温性能[λ=0.13（W/m.k）],也具有较佳的隔热性能[蓄热系数S=2.75W(m2.k) ].当采用合理的厚度时，不仅可以用于保温要求高的寒冷地区，也可用于隔热要求高的夏热冬暖地区或夏热冬暖地区，满足节能标准的要求；

④音性：该材料是一种由大量均匀的、互不连通的微小气孔组成的多孔材料，具有很好的隔音性能，100厚的ALC板平均隔音量40.8dB，150厚ALC板的平均隔音量45.8 dB；

⑤火性：ALC板材是一种不燃的无机材料，具有很好的耐火性能，作为墙板耐火极限100厚板为3.23小时；150厚板>4小时；50厚板保护钢梁耐火极限>3小时；50厚板保护钢柱耐火极限>4小时；都超过了一级耐火标准；

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⑥久性：ALC是一种无机硅酸盐材料，不老化，耐久性好，其使用年限可以和各类建筑物的使用寿命相匹配；

⑦冻性：抗冻性好，经冻融试验后质量损失<1.5%(国家标准<5%)，强度损失<5%(国家标准<20%)；

⑧渗性：抗渗性好，比标准砖抗渗性好5倍；

⑨色环保材料：该材料无放射性，无有害气体逸出，是一种绿色环保材料； ⑩工性：ALC板材生产工业化、标准化，安装产业化，可锯、切、刨、钻，施工干作业，速度快；

1.9.建筑构造设计

1.9.1楼地面设计 1.9.1.1设计依据

图1-9-1普通楼地面

根据《民用建筑设计通则》，底层地面的基本构造层宜为面层、垫层和地基；楼层地面的基本构造层宜为面层和楼板；当底层地面或楼面的基本构造不能满足使用或构造要求时，可增设结合层、隔离层、 填充层、找平层和保温层等其他构造层；厕浴间、厨房等受水或非腐蚀性液体经常浸湿的楼地面应采用防水、防滑类面层，且应低于相邻楼地面，并设排水坡坡向地漏；厕浴间和有防水要求的建筑地面必须设置防水隔离层；楼层结构必须采用现浇混凝土或整块预制混凝土板，混凝土强度等级不应小于C20；楼板四周除门洞外，应做混凝土翻边，其高度不应小于120mm；经常有水流淌的楼地面应低于相邻楼地面或设门槛等挡水设施，且应有排水措施，其楼地面应采用不吸水、易冲洗、防滑的面层材料，并应设置防水隔离层；筑于地基土上的地面，应根据需要采取防潮、防基土冻胀、防不均匀沉陷等措施；采暖房间的楼地面，可不采取保温措施，但遇下列情况之一时应采取局部保温措施：1 .架空或悬挑部分楼层地面，直接对室外或临非采暖

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房间的；2.严寒地区建筑物周边无采暖管沟时，底层地面在外墙内侧0．50～1.00m范围内宜采取保温措施，其传热阻不应小于外墙的传热阻。

根据《建筑地面设计规范》GB50037-96，季节性冰冻地区非采暖房间的地面以及散水、明沟、踏步、台阶和坡道等，当土壤标准冻深大于600mm，且在冻深范围内为冻胀土或强冻胀土时，宜采用碎石、矿渣地面或预制混凝土板面层。当必须采用混凝土垫层时，应在垫层下加设防冻胀层；公共建筑中，经常有大量人员走动或小型推车行驶的地段，其面层宜采用耐磨、防滑、不易起尘的无釉地砖、

大理石、花岗石、水泥花砖等块材面层和水泥类整体面层。

1.9.1.2设计方案

地面的垫层采用C20混凝土垫层，厚度为60mm,满足《建筑地面设计规范》中底面垫层最小厚度的要求。由于本工程中地质条件较好，土壤最大冻土深为500mm<600mm,所以仅对天然地基进行压实就可以作为底面地基。底面变形缝按规范设置。

由于本工程为民用建筑重的公共建筑，所以采用大理石楼面，具有耐磨、防滑、不起尘的优点。另外，厕所楼面与普通楼面利用减少压型钢板上混凝土厚度来形成楼面的高差，并设置防水隔离层。 1.9.2散水构造

图1-9-2散水详图

为保护墙基不受雨水侵蚀，在外墙四周将底面做成向外倾斜的坡面，以将屋面雨水排至远处，这是散水的功能。根据《建筑地面设计规范》中6.0.24规定，建筑物四周应设置散水、排水明沟或散水带明沟，散水的设置应符合下列要求：1、散水的宽度，应根据土壤性质、气候条件、建筑物的高度和屋面排水型式确定,宜为600～1000mm；当采用无组织排水时，散水的宽度可按檐口线放出200～

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300mm。2、散水的坡度可为3%～5%。当散水采用混凝土时，宜按20～30m间距设置伸缝。散水与外墙之间宜设缝，缝宽可为20～30mm，缝内应填沥青类材料。

因此，根据规范要求，本工程为有组织排水，散水宽度取为900mm，散水坡度取为4%，每20mm设置伸缝。 1.9.3内外墙面装修 (1)外墙面装修

外墙面装修采用涂料粉刷。 (2)内墙面装修

内墙面装修采用抹灰墙面装修，抹灰由水泥、石灰膏为胶结料加入沙或石渣，与水拌成砂浆或石渣浆。它的特点是材源广，施工简便，造价低廉。 1.9.4女儿墙设计

图1-9-3女儿墙详图 女儿墙高900mm，仍采用ALC板。如图1-9-3所示

1.10.钢结构防腐

参看沈祖炎主编《房屋钢结构设计》及《工业建筑防腐设计规范》GB50046等。钢结构防腐设计的步骤一般为： （1）确定腐蚀的环境

（2）确定腐蚀措施的预期寿命

（3）确定钢结构构件基材的表面处理方法和等级 （4）确定防腐蚀的方法和具体要求。

按照《工业建筑防腐设计规范》GB 50046规定，根据腐蚀介质的含量及空气中的相对湿度分为强腐蚀、中等腐蚀、弱腐蚀和无腐蚀四个等级，青岛市市南区属于沿海地区，属于强腐蚀等级。防腐设计预期寿命10年。钢结构构件基材

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的表面处理方法和等级可参照《涂装前钢材表面锈蚀等级的除锈等级》GB 8923。本工程采用涂层防腐法。涂层厚度为200?m，重要部位及难涂刷的位置增加20~60?m。底漆树脂采用醇酸防锈颜料采用铁红，涂两道干膜厚度80?m。面漆中树脂用醇酸，涂两道80?m。

1.11.钢结构防火

参看参看沈祖炎主编《房屋钢结构设计》及《钢结构防火应用技术规程》CECS24、上海市标准《高层建筑钢结构设计暂行规定》等。

钢结构防火设计的步骤为：（1）确定房屋的耐火等级和构件的耐火极限（2）确定防火保护措施、防火保护材料和保护层厚度（3）确定防火保护构造

首先根据建筑物的类型和重要性等确定建筑物的耐火等级，根据耐火等级确定各构件的耐火极限，最后选取合适的防火措施和防火材料。本建筑耐火等级为二级，柱的耐火极限为2.1小时，梁1.5小时，楼板1.00小时。柱子采用防火厚板（石膏板）保护措施，厚度为20mm(最小厚度为15mm)。梁采用膨胀型防火涂料厚度为7mm（膨胀型防火涂料耐火极限为1.5小时时最小为7mm）。压型钢板以上混凝土厚度为80mm，耐火极限为1.5小时，无需保护层。

1.12.节能设计

（1）建筑物外墙采用ALC板,其导热系数为0.11W/(m．K),屋面保温材料采用100厚膨胀珍珠岩。

（2）外窗的气密性能等级不应低于国家标准《建筑外窗气密性能分级及检测方法》GB7107规定的Ⅲ级水平，其单位缝长空气渗透量为q1?1.50[m3/(m.h)],单位面积空气渗透量为q2?4.50[m3/(m.h)].外窗采用塑钢窗，玻璃均采用中空玻璃，空气层厚度为12mm,其传热系数满足节能要求。

（3）外窗，外门窗框及门洞口之间的隙缝，应用聚氨酯高效保温材料填实，并用密封油膏嵌缝，不得采用水泥砂浆填缝。

1.13.技术经济分析

（1）强度高、质量轻、有效空间大

钢材与其他建筑材料如混凝土、砌体强度高，因此结构构件质量轻且截面小，特别适用于跨度大荷载大的构件和结构。建筑总重轻，钢结构体系自重轻，约为混凝土结构的一半，可以大大减少基础造价。由于钢材的强度高，构件截面小，所占空间就小能跟好的满足建筑上大开间、灵活分割的要求。在楼层净空要求相同的条件下，其楼层高度要比混凝土的小，可以减小墙体高度，节约了室内空调

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所需的能源，减小了房屋维护和使用费用。同时，钢结构与混凝土相比，增加了室内有效使用面积，提高了投资方的经济效益。并可通过减少柱的截面面积和使用轻质墙板，提高面积使用率，户内有效使用面积提高约6％。

（2）抗震性能优越

将钢结构体系房屋充分发挥钢结构的延性好、塑性变形能力强，具有优良的抗震抗风性能，大大提高了房屋的安全可靠性。尤其在遭遇地震、台风灾害的情况下，能够避免建筑物的倒塌性破坏。

（3）节能、环保

钢结构住宅施工时大大减少了砂、石、灰的用量，所用的材料主要是绿色，可回收或降解的材料，在建筑物拆除时，大部分材料可以再生或降解，不会造成很多垃圾。与传统的砌体结构和混凝土结构相比，钢结构属于绿色建筑结构体系。钢结构房屋的墙体多采用新型轻质复合墙板或轻质砌块。本工程中外墙板采用ALC板，其导热系数为0.11W/(m．K)，仅为混凝土的1/11，为砖砌体的1/7，是一种高效保温热维护结构材料。

钢结构的施工方式为干式施工，可避免混凝土实施施工所造成的环境污染。钢结构材料可利用夜间交通流畅期间运送，不影响城市闹市区建筑物周围的日间 交通，噪声也小。另外，建筑根据需要拆迁时，用螺栓连接的钢结构可以拆迁再利用，有利于环境保护。

（4）制造简单，施工周期短

符合住宅产业化和可持续发展的要求。钢结构适宜工厂大批量生产，工业化程度高，并且能将节能、防水、隔热、门窗等先进成品集合于一体，成套应用，将设计、生产、施工一体化，提高住宅产业的水平；钢材可以回收，建造和拆除时对环境污染较少。 钢结构构件在工地安装时，采用简单方便的焊接和螺栓连接，缩短了施工工期，结构施工周期短，使整个建筑更早投入使用，不但可以缩短贷款建设的还贷时间，减少贷款利息，而且提前受到投资回报。

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第2章 框架结构设计

2.1．结构方案布置

2.1.1结构布置原则

（1）建筑平面宜简单规则，并使结构各层的抗侧力刚度中心与水平作用合力中心接近重合，同时各层接近在同一竖直线上。建筑的开间、进深宜统一；柱截面的钢板厚度不宜大于100mm。

（2）控制结构高宽比，以减少水平荷载下的侧移，对于钢结构民用非抗震设防房屋其高宽比限值为6.5。

（3）尽量统一柱网和层高，以减少构件种类规格，简化设计及施工。 2.1.2柱网和层高

框架结构的柱网尺寸，即平面框架的柱距（开间）与跨度（进深）和层高，首先要满足生产工艺和其他使用功能的要求，其次是满足建筑平面功能的要求，还要力求做到柱网平面简单规则、受力合理，同时施工方便，有利于装配化、定型化和工业化，柱网布置见第一章建筑平面设计中柱网布置。 2.1.3钢框架布置方案

柱网确定后，沿房屋纵横方向布置梁系，形成横向框架和纵向框架，分别承受各自方向上的水平作用。根据承重框架布置方向的不同，框架承重体系可分为三种：横向框架承重方案、纵向框架承重方案、纵横向框架混合承重方案，本工程采用横向承重进行布置。 2.1.4钢框架钢梁的布置

楼盖钢梁是结构体系中各抗侧力构件的连接杆件，钢梁的布置应考虑以下几条原则：

（1）为了充分发挥结构体系的整体空间作用，主梁应与竖向杆件直接相连；而每根钢柱在纵、横方向均应有钢梁与之连接，以减小柱的计算长度、保证柱的侧向稳定。

（2）主梁的布置，应使结构体系中的外柱承担尽可能多的楼盖竖向荷载；而角柱会出现高峰轴向拉应力，也需要利用较大的竖向荷载来平衡。

（3）除悬臂梁外，次梁宜与主梁铰接连接，并与楼板形成简支组合梁，以提高梁的承载能力和减小梁的挠度。

（4）钢梁的间距与所采用楼板类型的经济跨度相协调。在钢结构高层建筑中应用较多的压型钢板混凝土楼板，其适用跨度为1.5～4m,经济跨度为2～3m。本工程钢梁间距控制在3m以内。

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2.1.5 楼、屋盖结构的选择

楼盖结构是在各片抗侧力结构间传递水平力的主要构件，通常作刚性楼面假定进行结构简化计算。选择正确的楼屋盖结构，保证楼屋面的整体性、连续性和平面刚度，是保证结构设计计算正确合理的重要措施。

楼板的方案选择首先要满足建筑设计要求、自重小和便于施工的原则，还要保证楼盖有足够的刚度。常见的使用钢筋混凝土现浇楼板、预制楼板等。目前多、高层房屋的楼板多采用压型钢板组合楼板，具有结构性能好，施工方便等特点。根据压型钢板对组合楼板承载力的贡献，楼板可分为组合型和非组合型两种。前者压型钢板兼起配筋作用，可部分或全部代替楼板的受拉钢筋；后者在受拉区应配置能承受全部拉力的受拉钢筋。除此之外，在楼板支座处应根据计算要求配置负弯矩钢筋，同时，板中还要按构造配置分布钢筋以满足抗裂要求。

为加快施工进度，一般不设临时支撑体系，此时压型钢板的跨度不宜过大（否则需要较厚的压型钢板，经济性能较差），其跨度一般在2~3m之间。在使用阶段，对于非组合型，设计计算与现浇钢筋混凝土组合楼板一样；对于组合型，按压型钢板和混凝土板共同受力计算。结合工程特点，本工程使用压型钢板组合楼板。

2.2荷载计算

2.2.1恒荷载标准值 2.2.1.1普通楼面

20mm厚大理石面层 0.02?28?0.56kNm2 20mm厚1：3 干硬性水泥砂浆结合层 0.0?22?02 0.kN40m80mm厚C20混凝土 0.080?25?2.0kNm2

21mm厚YX70-200-600压型钢板 0.1k 4Nm2吊挂及吊顶荷载 0.3k 0Nm

合计 gk?3.40kN/m2

2.2.1.2屋面恒载

4mm厚改性沥青防水 0.05kNm2 30mm厚水泥砂浆找平 0.03?20?0.60kNm2 100m厚膨胀珍珠岩保温层 0.1?2.?520mm厚1：2水泥砂浆找平层 0.0?22 0.kN25m2?02 k0.N4m240mm厚防水细石混凝土 0.0? 42?5k1.N0m280mm厚C20混凝土 0.08? 02?5kN2m21mm厚YX70-200-600压型钢板 0.1k 4Nm第23页

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2吊挂及吊顶荷载 0.3k 0Nm 2 合计 gk?4.47 kN/m2.2.1.3内墙恒载

240mm厚蒸压粉煤灰砌块 0.24?5.5?1.32kNm2 8mm厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.00?82?0?28mm厚1:1:6水泥石膏砂浆找平扫毛 0.00?81?4?27mm厚1:0.3:3水泥砂浆压实抹光 0.00?71?4?2内墙线荷载标准值 gk?3.5?2.0?62.2.1.4外墙恒载

（1）一层外墙：

2厚蒸压加气混泥土砌块 0.2 ?5.?5k1.N1m7mm厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.00?72?0?29mm厚1:1:6水泥石膏砂浆找平扫毛 0.00?91?4?22 0.kN32m2 0.kN25m2 0.kN32m

合计 gk?2.06 kN/m22 0.kN22m2 0.kN20m2 /7.kN21m7mm厚1:5水泥砂磨面 0.007?20?2?0.28kNm2 2 合计 gk?1.9k 1N/m外墙线荷载标准值（窗洞口面积大于墙面的30%，乘以折减系数0.8）面荷载1.91?0.8?1.53kN/m2。

（2）二至六层外墙

200mm厚ALC板 0.2?6.5?1.3kNm2 7mm厚1:3水泥砂浆打底扫毛 0.00?72?0?29mm厚1:1:6水泥石膏砂浆找平扫毛 0.00?91?4?27mm厚1:5水泥砂磨面 0.00?72?0?22 0.kN32m2 0.kN25m2 0.kN28m2

合计 gk?2.1k 1N/m外墙线荷载标准值（窗洞口面积大于墙面的30%，乘以折减系数0.8）线荷载gk?3.5?2.11?0.8?5.9kN/m。 2.2.1.5女儿墙恒载

女儿墙做法与外墙相同，高度为0.9m,附加墙上装饰的线荷载标注值取0.3kN/m,所以女儿墙线荷载标准值为gk?0.9?2.11?0.3?2.2kN/m2。 2.2.1.6玻璃幕墙横载

玻璃幕墙自重为1.5kN/m2,其线荷载标准为gk?1.5?3.3?5.25kN/m2。 2.2.2活荷载标准值

普通楼面活荷载: 2.0kN/m2

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走廊楼面活荷载: 2.5kN/m2

2不上人屋面活荷载： 0.5kN/m

2雪荷载： 0.2kN/m

2基本风压： 0.6kN/m 地震作用：

本工程抗震设防烈度为六度（0.05g）,在计算中不考虑地震作用，仅从构造中予以考虑。

2.3. 框架内力计算

2.3.1 计算单元

根据结构方案的特点，取一榀典型横向框架作为计算单元。如图2-3-1种阴影所示。

图2-3-1 框架计算单元

2.3.2 框架截面初选 2.3.2.1 主梁

（1）横向框架梁

由于横向两跨的跨度相差很小，横向框架梁取一种型号，并按长跨度确定。

1111h?(~)l?(~)?8.1?0.405~0.675m,取h?0.5m

122012201111b?(~)h?(~)?0.50?0.083~0.25m，取b?0.2m

2626采用热轧H型钢，截面尺寸取为 HN450?200?10?16,Ix?47800.00cm4

（2）纵向框架梁

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1111h?(~)l?(~)?6?0.3~0.5m，取h?0.450m

122012201111取 b?0.2m b?(~)h?(~)?0.45?0.075~0.225m，2626截面尺寸取为 HN450?200?9?14,Ix?33700.00cm4。

2.3.2.2 次梁

1111取 h?0.3m h?(~)l?(~)?6?0.3~0.5m，122012201111取 b?0.150m b?(~)h?(~)?0.3?0.05~0.15m，2626截面尺寸取为 HN300?150?6.5?9,Ix?7350.00cm4。

2.3.2.3框架柱

1111b?h?(~)H?(~)?3.5?0.292~0.437m812812

截面尺寸取为 HW400?400?13?21,Ix?66900.00cm4。

因此，初选框架梁、柱的截面见表2-3-1。

表2-3-1 框架截面初选 构件 截面类型 长度 自重2（m） （kN/m) 6 7.8 8.1 6 4.45.5 2.1 0.765 0.896 0.373 1.69 0.14 Ix (cm4） 33700 47800 7350 66900 Wx （cm3） 1500 1910 490 3340 A(cm2) HN450×200×9×14 主梁 HN500×200×10×16 次梁 HN300×150×6.5×9 柱 HW400×400×13×21 压型YX70-200-600-1 钢板 2.3.3梁的计算跨度和计算高度

97.41 114.2 47.53 219.5 100.64/m 27.37/m 3.33/m 各构件在计算简图中均用单线表示，竖直线代表各柱构件的形心轴。为了简化计算，柱高取楼面板顶层标高的差，底层高可以取基础顶面至二层顶面标高处，顶层高度取顶层屋面标高至屋面板的距离。

梁的跨度：取轴线间距，即AB跨梁为7.8m,BC跨梁为8.1m；

第26页

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底层柱高：设基础顶面标高为0.5m，3.5?0.5?0.45?4.45m； 其他层柱高：取层高，即为3.5m。

图2-3-2 框架计算跨度和计算高度(单位mm) 2.3.4框架线刚度计算

框架在竖向荷载作用下，可忽略节点侧移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下，不能忽略节点侧移，按弹性方案设计。 相对线刚度计算如下： 柱惯性:I1?6.69?10?4m4

EIc2.06?108kNm2?6.69?10?4m4??3.10?104kN?m 底层柱线刚度：ic1?H4.45mEIc2.06?108kNm2?6.69?10?4m4??3.94?104kN?m 其他层柱线刚度：ic2?H3.5mAB跨梁的惯性矩（两边铺板）： AB跨梁的线刚度：

I1?1.5Ib1?1.5?4.78?10?4m4?7.17?10?4m4

BC跨梁KL—2的惯性矩（两边铺板）：

第27页

EI12.06?108kNm2?7.14?10?4m4ib1???1.89?104kN?ml7.8m

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BC跨梁的线刚度：

I2?1.5Ib2?1.5?4.78?10?4m4?7.17?10?4m4

EI22.06?108kNm2?7.14?10?4m4ib2???1.82?104kN?m

l8.1m3.1?104kN?m4设BC跨梁的线刚度ib1?1.82?10kN?m?1, 则 ic1??1.7 41.82?10kN?m3.94?104kN?m1.89?103kN?mic2??2.16，ib1??1.04。

1.82?104kN?m1.82?104kN?m框架线刚度图如图2-3-3所示。

图2-3-3 框架线刚度图

2.3.5内力计算

本小节中轴力以受压为正，剪力以绕构件顺时针为正，弯矩标在受拉侧，不区分正负。弯矩二次分配中弯矩以顺时针为正。

2.3.5.1风载作用下的内力计算

对于比较规则的，层数不多的框架结构，当柱轴向变形对内力影响不大时，可采用D值法或反弯点法计算水平荷载作用下的框架内力位移。当梁柱的线刚度比较大，通常大于3时，可以采用反弯点法计算。明显计算简图中梁柱线刚度比小于3，不仅需柱端节点的侧移，还应考虑节点的转角，故采用D值法。 （1）风荷载计算简图的确定

风荷载采用简化计算的方法，其一是每一层的风压标准值取同一数值，偏安全的按本层顶面风压标准值计算，其二是为了把均布荷载简化为集中荷载，集中荷载按上下楼层的各一半计算。 基本风压值：w0?0.6kNm2。

建筑物总高度H超过30m且高宽比?1.5时才考虑,本建筑物高21.95m, 所?z值：

以?z?1.0。

第28页

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根据《建筑结构荷载规范》表7.3.1得?s值，矩形体型?s?1.3。

本工程地面粗糙程度属于B类地区，一至六层层高和女儿墙高度分别为3.95m,7.45m,10.95m,14.45m,17.95m,21.45m,22.25m,查《建筑结构荷载规范》表7.2.1得：

一层：?z?1.0，二层：?z?1.0，三层：?z?1.03，四层：?z?1.12， 五层：?z?1.2，女儿墙：?z?1.29。 得风荷载标准值wk：

22w????w?1.0?1.0?1.3?0.6kNm?0.78kNmkzzs0一层：

22w????w?1.0?1.0?1.3?0.6kNm?0.78kNmkzzs0二层： 22w????w?1.0?1.03?1.3?0.6kNm?0.80kNmzzs0三层： k

22w????w?1.0?1.12?1.3?0.6kNm?0.87kNmzzs0四层： k 22w????w?1.0?1.20?1.3?0.6kNm?0.94kNmkzzs0五层：

22w????w?1.0?1.26?1.3?0.6kNm?0.98kNmkzzs0六层： 22w????w?1.0?1.29?1.3?0.6kNm?1.01kNmzzs0女儿墙：k

风荷载的线荷载标准值qk：

一层： qk?wk?6?0.78?6?4.68kN/m

二层： qk?wk?6?0.78?6?4.68kN/m 三层： qk?wk?6?0.80?6?4.8kN/m 四层： qk?wk?6?0.87?6?5.22kN/m 五层： qk?wk?6?0.94?6?5.64kN/m 六层： qk?wk?6?0.98?6?5.88kN/m

女儿墙：qk?wk?6?0.98?6?6.06kN/m

为简化计算，将矩形分布的风荷载折算成节点集中力Fik： 第一层：F1k?4.68kNm?第二层：F2k第三层：F3k第四层：F4k第五层：F5k第六层：F6k3.95m3.5m?4.68kNm??17.43kN 223.5m3.5m?4.68kNm??4.8kNm??16.59kN

223.5m3.5m?4.8kNm??5.22kNm??17.54kN

223.5m3.5m?5.22kNm??5.64kNm??19kN

223.5m3.5m?5.88kNm??5.88kNm??20.16kN

223.5m?5.88kNm??6.06kNm?0.9m?15.74kN

2第29页

风荷载作用下荷载分布图如图2-3-16所示：

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图2-3-4 风荷载作用下荷载分布图（单位kN）

（2）柱的D值及剪力分配系数η

各柱的D值及剪力分配系数η计算参看《高层建筑结构设计》。计算过程如表所示.

2-3-2各柱的D值及剪力分配系数表 D12ic4i??D??c210)层cic DD层高(m) 柱号 (×Hi K ?? 号 （kN/m） (×104) A 2～5 3.5m B C A 1 4.45m B 3.94 3.94 3.94 3.10 3.10 0.4722 0.1910 0.737 0.9444 1.238 0.188 0.726 0.6118 0.4257 1.2 0.49 0.726 0.67 0.22 0.28 0.309 0.305 1.238 2.701 0.28 0.5312 2.588 0.386 C 3.10 0..5882 0.4204 0.4204 Ki?i?i?i注：上层柱：K?1234 ， ??

2?K2ic0.5?Ki?i底层柱：K?12 ，??

2?K2ici2ici4i1i2ici3i4i2ic

i1i2ic

2-3-5 梁柱刚度示意图

第30页

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（3）柱端弯矩计算及侧移计算 1）柱端剪力

框架各柱的剪力及侧移计算见下表，其中层间侧移为层间总剪力与一层中各

Vp柱侧移刚度之和即?iM?n ，柱顶位移为?i???Mi。

?Dijj?1 层号 柱号 A B C A B C A B C A B C A B C A B C —— 6 5 4 3 2 1 总计 表2-3-3 各柱的剪力及层间位移 ∑D4Vi △i/mm η ∑Pi ?10（ （kNkN/m） （kN） ） 0.273 4.36 2.701 15.74 0.583 0.458 7.21 0.269 4.23 0.273 9.80 2.701 35.9 1.329 0.458 16.44 0.269 9.66 0.273 14.99 2.701 54.9 0.458 25.14 2.032 0.269 14.77 0.273 0.458 0.269 0.273 0.458 0.269 0.309 0.386 0.305 —— 2.701 2.701 2.701 72.44 89.03 106.46 19.78 33.18 19.49 24.30 40.48 23.95 32.9 41.09 32.47 2.682 3.296 4.11 u/mm 3500400 =8.754450400=11.13 —— —— —— 13.807 21950500 =43.9根据《钢结构设计规范》GB50017-2003附录A.2.1中规定“在风荷载标准值作用下，框架柱顶水平位移和层间相对位移不宜超过以下数值：多层框架的柱顶位移H/500；多层框架的层间相对位移 h/400。”其中H为基础顶面至柱顶的总高度，h层高。 由表2-3-3可知：

?H?21.95柱顶位移： u?13.81mm????43.9mm （满足要求） ?500500???h?3500层间位移： ?i26max?3.296mm????8.75mm （满足要求） ??400?400第31页

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?h?4.45 ?i1?4.1m （满足要求） 1m????12.m2m3?400?400?2)反弯点位置计算

影响反弯点位置的因素有：楼层所在位置；梁柱线刚度比；柱上下端所连横梁线刚度比值；上下层层高的变化。反弯点位置用下式表示： ?h???0??1??2??3?h

??反弯点高度比，反弯点距离柱下段的距离与柱高度的比值； ?0-标准反弯点高度比，按倒三角形荷载选取。 ?1-考虑柱两端横梁线刚度不同时的修正系数

?2、?3?分别考虑上下层高不同时的修正系数。

注意，有各系数的定义知，底层柱的没有修正系数?1和?3，而顶层柱，没有修正系数?2。计算过程见表 3)柱端弯矩计算

反弯点位置确定后，又知各柱的剪力，可计算柱端弯矩，结果见表

表2-3-4 各柱的反弯点高度及柱端弯矩计算 层柱号 号 K ?0 ?1 ?2 ?3 ? ?h ?1???h Vi Mb Mu 11.50 16.40 11.38 22.30 31.65 21.98 29.59 48.39 29.39 38.08 61.28 37.52 34.02 67.08 33.53 43.49 65.83 35.07 A 0.4722 0.2631 0 0 0 0.2631 0.826 2.674 4.30 3.55 6 B 0.9444 0.35 0 0 0 0.35 1.225 2.275 7.21 9.05 C 0.4630 0.2315 0 0 0 0.2315 0.810 2.69 4.23 3.43 A 0.4722 0.35 0 0 0 0.35 1.225 2.275 9.80 12 5 B 0.9444 0.45 0 0 0 0.45 1.575 1.925 16.41 25.89 C 0.4630 0.35 0 0 0 0.35 1.225 2.275 9.66 11.83 A 0.4722 0.4361 0 0 0 0.4361 1.526 1.947 14.99 22.87 4 B 0.9444 0.45 0 0 0 0.45 1.575 1.925 25.14 39.60 C 0.4630 0.4315 0 0 0.4315 1.51 1.99 14.77 22.30 A 0.4722 0.45 0 0 0 0.45 1.575 1.925 19.78 31.15 3 B 0.9444 0.4722 0 0 0 0.4722 1.653 1.847 33.18 54.85 C 0.4630 0.45 0 0 0 0.45 1.575 1.925 19.49 30.70 A 0.4722 0.55 0 0 0.05 0.60 2.1 1.4 24.30 51.03 2 B 0.9444 0.50 0 0 0.03 0.53 1.855 1.645 40.78 75.65 C 0.4630 0.55 0 0 0.05 0.60 2.1 1.4 23.95 50.30 A 0.618 0.7 0 0.003 0 0.703 3.128 1.322 32.9 102.9 1 B 1.2 0.64 0 0 0 0.64 2.848 1.602 41.09 117.02 C 0.5882 0.7544 0 0.003 0 0.7547 3.37 1.08 32.47 109.42 （4）梁端弯矩的计算

有了柱端弯矩，梁端弯矩可以由节点平衡理论求得，大小按各节点上梁的线刚度大小进行分配。

第32页

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图2-3-6 （a）边柱示意图(b)中柱示意图

对于边柱：Mb?Mc1?Mc2

ibL

ibL?ibRi MbL?(Mc1?Mc2)bR

ibL?ibR式中ibL、ibR分别为左梁和右梁的线刚度。举例计算第六层和第五层梁端弯矩。 对于中柱：MbL?(Mc1?Mc2)第六层：

A节点：已知 MA6A5?11.50kN?m，则 MA6B6?11.50kN?m。

B节点：已知 MB6B5?16.40kN?m，

1.04则 MB6A6??16.40?8.36kN?m

1?1.041 MB6C6??16.40kN?m?8.04kN?m。

1?1.29C节点：已知 MC6C5?11.8kN?m，则 MC6B6?11.80kN?m

第五层：

A节点：已知 MA5A6?3.55kN?m，MA5A4?22.3kN?m，则

MA5B5?3.55?22.3?25.85kN?m

B节点：已知 MB5B6?9.05kN?m，MB5B4?31.65kN?m，则 MB5A5? 1.041.04?(9.05?31.65)?20.76kN?mMB4C4??(9.05?31.65)1?1.041?1.04?19.94kN?m.

C节点：已知M?3.4kN?m，M?21.98kN?m，则

C5C6C5C4MA5B5?3.4?21.98?25.38kN?m

其它各层梁的固端弯矩计算结果见风载弯矩图。 （5）剪力图计算

根据结构力学所学知识，由弯矩图可得风载剪力图。 （6）轴力图计算

通过节点平衡条件可得梁柱的轴力。

第33页

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图2-3-7 左风弯矩图（kN?m）

图2-3-8 左风剪力图（kN）

第34页

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图 2-3-9 左风轴力图（kN）

右风作用下内力图。以上计算的左来风下的结构内力，对于可能的右来风荷载下结构的内力，由于结构的对称性，相对于左来风下的内力图，右来风下的内力图为：弯矩图、轴力正对称，剪力正对称。 2.3.5.2 竖向荷载作用下内力计算

（1）竖向荷载计算方法

框架的近似计算有以下假定：

1） 平面简化。一片框架可以抵抗在本身平面内的侧向力，而平面外的 侧移刚度很小，可以忽略不计。

2） 楼板刚度在自身平面内无穷大，平面外很小，可以忽略。 3） 忽略梁、柱轴向变形及剪切变形；

4） 在竖向荷载下结构的侧移很小，因此在竖向荷载作用下计算时，假 定结构无侧移；

对本结构，在竖向荷载作用下，多层框架结构的侧移较小，且各层荷载对其它层的水平构件的内力影响不大，可以忽略侧移的影响，每层可按无侧移框架用弯矩二次分配法计算。

弯矩二次分配法的计算步骤为：

1） 根据各杆件的线刚度计算各点杆端弯矩的分配系数，并计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩；

2） 计算框架各节点的不平衡弯矩，并对全部节点的不平衡弯矩同时进行第一次分配（期间不进行弯矩传递）并且注意要反号分配，之后将所有杆端的分配弯矩同时向其远端传递，传递系数取为1/2；

第35页

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3） 将个结点由于传递弯矩产生的新的不平衡弯矩进行二次分配（反号分配），不传递，使各节点处于平衡状态。至此，整个弯矩分配和传递过程即告结束；

4） 将各杆端的固端弯矩、分配弯矩和传递弯矩叠加，得各杆端弯矩。 （2）节点弯矩分配系数的计算

图2-3-10 节点分配系数示意图

由于梁柱连接采用刚接，故对于每个杆端的转动刚度S=4i，则此杆端的弯矩分

s配系数为??ij

?sij如节点B1： 左梁

?B1A1?右梁

4iB1A14?1.04??0.1764iB1A1?4iB1C1?4iB1B2?4iB1B4?1.04?4?1?4?2.16?4?1.7 4iB1C14?1??0.1704iB1A1?4iB1C1?4iB1B2?4iB1B4?1.04?4?1?4?2.16?4?1.7 4iB1B24?2.16??0.3664iB1A1?4iB1C1?4iB1B2?4iB1B4?1.04?4?1?4?2.16?4?1.7第36页

?B1C1?上柱

?B1B2?青岛理工大学毕业设计(论文)

下柱

?B1B?4iB1B4?1.7??0.2884iB1A1?4iB1C1?4iB1B2?4iB1B4?1.04?4?1?4?2.16?4?1.7按照以上的计算方法，可得所有节点的弯矩分配系数，见图2-3-10图 （3）恒载计算简图的确定

荷载按以下原则取值：次梁传递的荷载为集中荷载加在主次梁连接处，主梁自重和主梁的上的墙体按均布荷载加在主梁上，外墙按集中荷载加载主梁上。偏安全认为内墙荷载在两跨内都满布，不考虑外墙集中力的偏心作用。

图2-3-11 恒载和活载计算简图

2-3-12 从属面积分布示意图 第37页

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恒载计算：

二至五层集中荷载：

G1?(3.4kN/m2?2.6m?0.373kN/m)?6m?55.28kN

G2?(3.4kN/m2?1.3m?0.765kN/m?5.9kN/m)?6m?66.51kN

G3?(3.4kN/m2?(1.3?1.05)m?0.765kN/m?7.21kN/m)?6m?95.79kN G4?(3.4kN/m2?(1?1.05)m?0.373kN/m)?6m?44.06kN G5?(3.4kN/m2?2m?0.373kN/m)?6m?43.04kN

G6?(3.4kN/m2?1m?0.765kN/m?5.9kN/m)?6m?60.39kN 二至五层均布荷载：gk?0.896kN/m?7.21kN/m?8.106kN/m 六层集中荷载

??(4.47kN/m2?2.6m?0.373kN/m)?6m?71.97kNG1

??(4.47kN/m2?1.3m?0.765kN/m?2.2kN/m)?6m?52.66kNG2

2??(4.47kN/m?(1.3?1.05)m?0.765kN/m)?6m?67.62kNG3

2??(4.47kN/m?(1?1.05)m?0.373kN/m)?6m?57.22kNG4

2??(4.47kN/m?2m?0.373kN/m)?6m?55.88kNG5

2??(4.47kN/m?1m?0.765kN/m?2.2kN/m)?6m?44.61kNG6

六层均布荷载：g?0.896kN/m

活载计算：

二至五层集中荷载

Q1?2.0kN/m2?2.6m?6m?31.2kkN

Q2?2.0kN/m2?1.3m?6m?15.6kkN

Q3?(2.0kN/m2?1.3m?2.5kN/m2?1.05m)?6m?31.35kkN Q4?(2.0kN/m2?1m?2.5kN/m2?1.05m)?6m?27.75kkN Q5?2.0kN/m2?2m?6m?24kkN

Q6?2.0kN/m2?1.0m?6m?12kkN 六层集中荷载

??0.5kN/m2?2.6m?6m?7.8kNQ1

2??0.5kN/m?1.3m?6m?3.9kNQ2

22??(0.5kN/m?1.3m?0.5kN/m?1.05m)?6m?7.05kNQ3 ??(0.5kN/m2?1m?0.5kN/m2?1.05m)?6m?6.15kNQ4

2??0.5kN/m?2m?6m?6kNQ5

2??0.5kN/m?1.0m?6m?3kNQ6

梁自重：

底层柱 1.72kN/m?4.45m?7.65kN/m 其它层柱 1.72kN/m?3.5m?6.02kN/m （4）恒载作用下内力计算

第38页

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恒荷载作用下框架所受力如下图：

图2-3-13 恒荷载作用分布图

1)固端弯矩的计算

参看龙驭球主编《结构力学》表7-1，查固端弯矩计算公式。

恒载为竖向均布力，采用弯矩二次分配法计算，恒载下固端弯矩计算如下： 梁A1B1：

图2-3-14 梁A1B1固端弯矩计算图 G1?2.6?5.22G1?5.2?2.6212MA1B1????gl227.87.82455.28?2.6?5.2255.28?5.2?2.621?????8.106?7.82227.87.824??136.92kN?m MB1A1??MA1B1?136.92kN?m 梁B1C1：

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青岛理工大学毕业设计(论文)

图2-3-15 梁A1B1固端弯矩计算图 则固端弯矩 ：

G4?2.1?62G5?4.1?42G5?6.1?2212MB1C1?????gl8.128.128.122444.06?2.1?6243.04?4.1?4243.04?6.1?2212??????8.106?8.18.128.128.1224??154.13kN?m

222G?6?2.1G5?4?4.1G5?2?6.112MC1B1?4???gl8.128.128.122444.06?6?2.1243.04?4?4.1243.04?2?6.1212?????8.106?8.18.128.128.1224?155.02kN?m 梁A6B6:

图2-3-16 梁A6B6固端弯矩计算图

固端弯矩：

G1??2.6?5.22G1??5.2?2.6212?MA6B6????gl7.827.822455.28?2.6?5.2255.28?5.2?2.621?????0.896?7.82 227.87.824??129.29kN?mMB6A6??MA6B6?129.29kN?m 梁B6C6：

图2-3-17 梁B6C6固端弯矩

则固端弯矩 ：

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