龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)
更新时间:2023-05-01 15:19:01 阅读量: 实用文档 文档下载
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西安地铁三号线TJSG-11标段
45t龙门吊轨道梁设计方案
编制:
审核:
批准:
中铁七局集团西安地铁三号线TJSG-11标段项目经理部
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2012年10月29日.
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. 施工方案项目内部审核意见表
.
. 11标长乐公园站45吨龙门吊轨道梁施工专项方案
一、工程概况
【长乐公园】站位于韩森路、互助路与金花路交汇处盘道东北角,互助路立交桥东侧,沿西北-东南向布置。由于拆迁影响,车站方案调整为明挖+北端局部PBA洞桩法暗挖施工。方案调整以后,车站总长176.1m,其中南明挖段长121.9m,北明挖段长6m,暗挖段长48.2m。明挖车站南北两端均设置扩大段作为盾构始发段,南侧向咸宁路方向始发,北端向通化门方向始发。南端扩大段宽24.8m,西侧长15.4m,东侧长17.7m,如图1所示;北端扩大段长17.6m,宽24.2m,如图2所示;车站中部为标准段,宽度为20m。
图1 车站南端扩大段图2 车站北端扩大段
二、轨道梁设计方案
为满足盾构施工进料出土及前期车站施工的需要,在车站上方设置龙门吊走行轨道梁,前期车站施工布置5T龙门吊(或布置16T龙门吊)配合车站施工需要,后期架设一台45T龙门吊。45T龙门吊为原一号线既有设备,跨距22m,
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因此考虑车站龙门吊轨道梁施工一次成型,满足车站及盾构施工需要。龙门吊轨道梁平面图见附件1。
根据龙门吊跨度及车站标准段宽度,考虑将龙门吊轨道梁设置在车站两侧冠梁上部,同时由于车站所在场地整体呈南底北高,车站北端冠梁设计标高比南端冠梁高1.075m,因此在南端非扩大段冠梁上部浇筑截面尺寸为0.6m×1.275m(既有箱梁高1.2m同时考虑钢箱梁底比支撑顶高0.075m)的钢筋砼梁作为轨道梁,在北端冠梁局部抬高20cm直接作为龙门吊轨道梁。
龙门吊跨南端扩大段时,轨道梁采用一号线原有钢箱梁(0.6m×1.2m),钢箱梁跨度15.4m,扩大段西侧跨度15.4m,东侧跨度17.7m,因此在西侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m(斜长2.35m)斜梁作为钢箱梁基础,北端担在冠梁上,如图3 所示;在东侧钢箱梁南端增加0.8m×0.8m(长5.05m)斜梁作为支撑,北端增设钢筋混凝土牛腿作为支撑,如图4所示。钢箱梁下垫3层20厚1层10厚的钢板调整75mm高差。以确保钢箱梁顶面与标准段轨道梁高程一致。
图3 车站南侧扩大端西侧轨道梁平面图
.
.
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图4 车站南侧扩大端东侧轨道梁平面图
龙门吊跨北端扩大段时,将车站北端冠梁加宽700mm作为龙门吊轨道梁,
配筋根据设计冠梁局部进行加强处理,且在轨道梁下方每2m设置一个钢筋砼牛腿作为支撑。车站北端轨道梁前期按照16T龙门吊荷载使用,明挖车站完成之后,在车站顶板上每隔2m做1个立柱,支撑轨道梁,后期龙门吊按照45T 龙门吊荷载使用。如图5所示。
.
.
图5 车站北侧扩大段轨道梁平面图
车站标准段由于轨道梁与设计冠梁上部挡土板位置冲突,该部位挡土板不
能施做,南段轨道梁高出地面部分可以代替挡土板起到挡水效果。北段轨道梁比地面底,考虑龙门吊运行安全距离,在距轨道梁1m处砌筑高出地面30cm 的挡土墙起到挡水效果。如图6所示。因北端直接采用冠梁作为45t门吊轨道梁,因此在冠梁上局部抬高部分截面,抬高部分宽度400mm,按构造配筋。
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. 图6 标准段轨道梁及挡土板断面图
三、南端钢箱梁检算(原有钢箱梁委托南京登峰加工制造)
南端扩大段采用一号线原有钢箱梁,宽0.6m,高1.2m,长15.4m,北端担在冠梁顶部,南端担在0.8m×0.8m钢筋混凝土梁上。该箱梁顶板采用2cm 厚钢板、腹板采用1cm厚钢板,支点加劲板、纵向加劲板、横隔板均采用1cm 厚钢板,组合焊接而成。钢板采用Q235钢材。如图1钢梁参数及大样图。
1、结构大样图
图1 钢梁结构大样图(单位:mm)
2、结构力学参数
.
. 面积A :
2492002100102101160220600mm A =??+??+??=;
惯性矩I :
4
103232310152016.1211601012
12)530100*********
15902060020600121(mm I ?=???+???+??+??+??=弹性模量: E=206GPa ; 截面抵抗矩:3
10
19200267600101.152016mm h I W =?==。
3、荷载组成
1)自重荷载
m KN q /8622.31000107850110492006=????=-,考虑钢轨及箱梁上
侧固定压板和螺栓重量,偏于安全考虑,取q=4.5KN/m 。
2)活载
龙门吊轮压为31.5t ,则:活载F=2×315=630KN
4、荷载检算
结构受力模型简化为受均布荷载及集中荷载的简支梁,受力如图:
1)受轨轮集中荷载(动载)工况一:
.
.
受集中荷载时弯矩图
最大剪力:Qmax=F=630KN
2)受自重均布荷载(恒载):
受力简图
受自重均布荷载弯矩图
最大弯矩:
m
KN
ql
M.
4.
133
8
4.
15
5.4
8
2
2
1
=
?
=
=
;
最大剪力:Qmax=
KN
7.
34
2
4.
15
5.4
2
=
?
=
ql
;
3)受轨轮集中荷载(动载)工况二:
当龙门吊一端在跨中,一端在跨外时,钢箱梁所受弯矩最大,如下图:
q=4.5KN/m
.
.
最大弯矩: m KN Fl M .5.242544.1563042=?==
4)受力检算
龙门吊轨轮通过钢箱梁1/2梁跨时,钢箱梁弯矩值最大,以最不利位置进行受力检算,其受力如图:
(1)抗弯承载力检算
()[]满足要求,1565
.12353.13319200267105.24254.13361MPa MPa W M ===<=?+==ησσσ
(2)抗剪承载力检算
当龙门吊四个轨轮全部在跨内,其剪力最大,则估算为:
()[]满足要求腹,1003.57580102106307.343
max MPa MPa A Q =<=???+==ττ
.
. (3)挠度检算
自重产生的跨中最大挠度:
mm EI ql 4.11010152016.1102063844.1510005.45384512-1094
41=????????==δ
跨中集中荷载产生的最大挠度:
mm EI Fl 2.201010152016.110206484.1510006304812-1093
31=???????==δ
满足要求,4.28500142005006.212.204.121mm l mm ==<=+=+=∑δδδ
通过检算,该钢箱梁在跨度15.4m 的情况下承受45T 龙门吊工作荷载能满足施工使用要求。
四、南端西侧增设钢筋混凝土梁配筋计算
车站南端扩大段西侧长15.4m ,为使用原有钢箱梁,需要在南端增设钢筋混凝土梁作为钢箱梁的支撑点。钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋,梁截面拟采用800(宽)×800(高),长度2350mm 。将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上,该梁除承受自重外还承受钢箱梁自重及45T 龙门吊的轮压集中荷载。
受力模型简化如下图:
1、荷载组成
1)集中荷载
钢箱梁自重荷载
.
. F1=4.5×15.4/2=34.65KN
龙门吊行走至如下图位置时,钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载
F2=630+630×(15400-9840)÷15400=857.5KN
集中荷载F=F1+F2=892.15 KN
2)均布荷载
混凝土梁截面0.8m×0.8m
q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m
2、受力分析
砼梁受最大弯矩:
M= ql2/8+Fl/4=m
KN?
=
?
+
?
2.
535
4
35
.2
15
.
892
8
35
.2
162
最大剪力:Q=ql/2+ F/2=KN
9.
464
2
15
.
892
2
35
.2
16
=
+
?;
采用C30砼HRB400钢筋,计算按照单筋矩形截面梁计算
根据建筑施工计算手册,等效公式:
s
y
c
A
f
bx
f=
1
α
)
2
(
1
x
h
bx
f
M
c
-
=α
查有关规范可得
760m m
40
-h
=
=
h,2
/
360
'mm
N
f
f
y
y
=
=,mm
b800
=,2
/
3.
14mm
N
f
c
=
.
. (1) 求受压区高度x
)2
(01x h bx f M c -=α,11=α mm h mm x b 7.393760518.01100=?=≤=ξ
(2)计算配筋量
mm f bx
f A y c s 3496360
1108003.1411=???==α (3)选择配筋
钢筋采用HRB400钢筋,受拉区选择一层8根直径25钢筋(mm A s 3925=)。梁砼保护层为40mm ,有效高度h 0=747.5mm 。 实际配筋率%18.0360
43.145.0%66.05.7478003925min 0=?=≥=?==ρρbh A s ,且不小于0.2%,说明该梁不是少筋梁。 钢筋净间距mm d mm mm s n 25303.747258402800=>≈?-?-= 满足要求。 按照经验受压区配置纵向受压钢筋钢筋截面积略小于受拉区,选取HRB400钢筋 8Φ20进行受压钢筋布置
(4)验算截面抗剪承载力
由于kN q KN bh f t 9.46460075080043.17.07.00=≥=???=
满足抗剪条件,只需按构造设置箍筋即可。箍筋采用HPB300号钢筋,选取φ10@150(四肢)进行布置,腰筋按构造配筋。梁截面配筋如下图所示。
.
.
五、南端东侧增设钢筋混凝土梁配筋计算
车站南端扩大段东侧长17.7m ,为使用原有钢箱梁,需要在南端增设钢筋混凝土梁,北端增设牛腿作为钢箱梁的支撑点。钢筋混凝土梁采用C30砼、HRB400钢筋,梁截面拟采用800(宽)×800(高),长度5050mm 。将钢箱梁南端担在钢筋混凝土梁上,该梁受自身自重均布荷载和钢箱梁的自重及45T 龙门吊的轮压集中荷载,受力模型简化如下图:
1、荷载组成
1)集中荷载
钢箱梁自重荷载
F1=4.5×15.4/2=34.65KN
龙门吊行走至如下图位置时,钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载
.
. F2=630+630×(15400-9840)÷15400=857.5KN
集中荷载F=F1+F2=892.15 KN
2)均布荷载
混凝土梁截面0.8m×0.8m
q=0.8×0.8×2.5×10=16KN/m
2、受力分析
砼梁受最大弯矩:
M= ql2/8+Fl/4=m
KN?
=
?
+
?
3.
1177
4
05
.5
15
.
892
8
05
.5
162
最大剪力:Q=ql/2+ F/2=KN
5.
486
2
15
.
892
2
05
.5
16
=
+
?;
梁采用C30砼HRB400钢筋,计算按照单筋矩形截面梁计算
根据建筑施工计算手册,等效公式:
s
y
c
A
f
bx
f=
1
α
)
2
(
1
x
h
bx
f
M
c
-
=α
查有关规范可得
760m m
40
-h
=
=
h,2
/
360
'mm
N
f
f
y
y
=
=,mm
b800
=,2
/
3.
14mm
N
f
c
=
(1)求受压区高度x
. . )2
(01x h bx f M c -=α,11=α mm h mm x b 7.393760518.01500=?=≤=ξ
(2)计算配筋量
mm f bx
f A y c s 4767360
1508003.1411=???==α (3)选择配筋
钢筋采用HRB400钢筋,受拉区选择一层8根28钢筋(mm A s 4923=),上下双层布置。梁砼保护层为40mm ,有效高度h 0=730mm 。 实际配筋率%18.0360
43.145.0%84.0730*******min 0=?=≥=?==ρρbh A s ,且不小于0.2%,说明该梁不是少筋梁。 钢筋净间距mm d mm mm s n 25303.747258402800=>≈?-?-= 满足要求。
按照经验受压区配置纵向受压钢筋,选取HRB400钢筋 8Φ20进行受压钢筋布置
(4)验算截面抗剪承载力
由于kN q KN bh f t 5.4866.58473080043.17.07.00=≥=???=
满足抗剪条件,只需按构造设置箍筋即可。箍筋采用HPB300号钢筋,选取φ10@150(四肢)进行布置,腰筋按构造配筋。梁截面配筋如下图所示。
.
. 六、钢筋混凝土轨道梁配筋计算
车站在南侧冠梁上部设置截面600*1275的钢筋混凝土梁,承受梁自身自重均布荷载和45T 龙门吊的轮压集中荷载。梁按照弹性地基梁计算,受力模型简化如下图所示。
(1)受力分析 砼梁的所受最大弯矩:m KN ql M ?=?==9.81804.18.60582
2
; 最大剪力:KN 315204
.18.6052=?
==ql q ;
梁采用C30砼 HRB400钢筋,计算按照单筋矩形截面梁计算
根据建筑施工计算手册,等效公式:
s y c A f bx f =1α
)2(01x
h bx f M c -=α
查有关规范可得
mm 235140-27510==h ,2/360'mm N f f y y ==,mm
b 600=,2/3.14mm N f
c =
(1) 求受压区高度x
)2(01x
h bx f M c -=α,11=α
.
. mm h mm x b 6401235518.07.70=?=≤=ξ
X 尚应满足mm 80'2=≥a x 因此mm 80取x
(2)计算配筋量
21906360
806003.1411mm f bx
f A y c s =???==α, %18.00
6343.145.045.0min =?==y t f f ρ min 0%257.01235
6001906ρρ≥=?==bh A s 属于适筋梁,受拉区配置HRB400钢筋6Φ22(A S =2279mm 2),受压区钢筋配置HRB400钢筋6Φ20,箍筋选取HPB300钢筋φ10@150(四肢)进行布置,左右侧腰筋各配置HRB400钢筋4Φ16。
梁配筋截面如下图所示。
(3)验算截面抗剪承载力
由于kN q KN bh f t 315742123560043.17.07.00=≥=???=
.
. 满足抗剪条件。
七、牛腿配筋计算
牛腿作为钢箱梁的支撑点,承受钢箱梁的自重及45T 龙门吊的集中荷载。钢筋混凝土牛腿采用C30砼,宽度为800mm ,高度为1200mm ,外边缘高度为500mm 。
1、荷载组成
钢箱梁自重荷载
F1=4.5×15.4/2=34.65KN
龙门吊行走至如下图位置时,钢筋混凝土梁受龙门吊最大荷载
F2=630+630×(15400-9840)÷15400=857.5KN
混凝土自重荷载
F3=(0.5+1.2)÷2×0.8×0.8×2.5×10=13.6KN
牛腿承受集中荷载
F=F1+F2+F3=34.65+857.5+13.6=905.75 KN
2、牛腿的裂缝控制要求
KN h a bh f F F KN F tk vk hk vk 11591160
6335.0116080001.265.05.0)5.01(75.90700=+???=+-≤=β
.
. 式中1160401200,800,65.0,00=-====h b F hk β
钢箱梁担在牛腿上334mm ,可以将集中力受力点放在牛腿受压截面中央,即
mm a 6332334800=÷-=,2/01.2mm N f tk =
3、牛腿顶面局部受压强度检算
MPa f MPa KN A F c 7.103.1475.075.033.38
.0334.075.905=?=≤=?==σ 4、受拉区钢筋截面计算
2016151160
36085.063375.90585.0mm h f a F A y a s =???=≥ 5、牛腿的配筋
按照混凝土设计规范要求,牛腿受拉钢筋设置为HRB400,8根20钢筋(22512mm A s =),水平箍筋设置HPB300,8排10四肢箍筋。竖向按照受拉钢筋间距间隔设置HPB300,10号拉筋。牛腿钢筋布置大样如下图所示。
八、北端冠梁加宽配筋
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