9103-2抽采达标评判报1

吉煤集团辽矿公司梅河煤矿四井9103-2

区抽采达标评判报告

吉煤集团辽矿公司梅河煤矿四井

9103-2

区抽采达标评判报告

编 制 人： 唐 存 编制时间： 2012-3-16 编制单位：梅河煤矿四井

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为扎实推进“通风可靠，抽采达标，监控有效，管理到位”瓦斯综合治理体系的建设，全面提升矿井瓦斯治理水平，有效防范和遏制瓦斯事故。为保证9103-2区安全生产，科学有效治理矿井瓦斯，根据《煤矿安全监察条例》和《煤矿瓦斯抽采达标暂行规定》要求，依据煤炭科学研究总院沈阳研究院提供的《梅河煤矿四井#12煤层瓦斯基础参数测定研究报告》、9103-2区抽采达标竣工验收资料和抽放技术员测定资料，特编制9103-2区瓦斯抽采达标评判报告。 一、9103-2区概况

1、工作面范围及开采技术条件

9103-2采区地面标高+345.0m，井下标高-221.5m ～ -229.6m。 9103-2区属单斜急倾斜煤层，走向43°、倾向133°、倾角55°左右煤层结构复杂含多层夹石，夹石最厚可达0.2m以上，煤厚变化大，50m之间，平均30m

本区地质构造复杂，受断层影响煤厚变化大。对本区影响较大的断层有4条:

F2：走向正断层，走向51°，倾向141°，倾角87°，地层断距不清。

F22:正断层，走向65°，倾向155°，倾角76°，地层断距不清。

F19:逆断层，走向89°，倾向179°，倾角46°，地层断距不清。

F7:正断层，走向83°，倾向173°，倾角73°，地层断距不清。 本区为12号煤层，其煤层底板为褐色、灰白色泥岩互层，顶板为红、黑褐色泥岩。层理、节理发育。 2、9103-2区巷道布置方式

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区共布置四条巷道，即采区风道、采区溜道、采区联

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络道和工作面开切。采区风道沿煤层底板走向布置，溜子道沿煤层顶板走向布置，开切布置在采区东异边界位置。巷道布置方式见下图。

采区风道工作面开切采区联络道采区溜道（1）采区溜道为进风巷，用来进风、供电、供水、供液、消防火、压风自救、运煤，装备带式输送机。

（2）采区风道，铺设轨道，为回风巷，用来回风、供电、供水、供液、消防火、压风自救及辅助运料。 3、工作面回采工艺

工作面平均煤厚13.2m，沿走向回采，走向长度为525m，工作面平均长度为25m，采高为3.3m，放煤9.7m，采放比为1：3。采用走向长壁后退式水平分层综采低位放顶煤采煤方法，全部架后自然垮落法管理顶板。 工作面工艺流程：试机→短臂机组中部斜切进刀→割煤→扫浮煤→推前部刮板输送机→停止割煤→走架子→放顶煤→拉后部刮板输送机。 采煤机进刀方式：采用中部斜切进刀、机组进刀方式。工作面设备详见下表。

9103-2区设备配备表

序号 1 2 3 4 5 设备名称 液压支架 采煤机 前部输送机 后部输送机 乳化液泵 型 号 MGD—150NW SGD—180 SGD—180 MRB—125/31.5 第2页码 共18页

数量 额定功率（KW） 150 90 90 75 2

ZF4000/18.7/33G 25台 1台 1台 1台 2台 吉煤集团辽矿公司梅河煤矿四井9103区抽采达标评判报告

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6 7 8 9 10 吊挂皮带 刮板运输机 双速多用绞车 潜水泵 钻机 SPJ—800 SGW—40T JSDB-15 BQS12-50 HKDY-45 3台 2台 1台 1台 2台 55 55 30 5.5 2.5 4、工作面瓦斯涌出

9103-2区日产量平均约为1000t，溜道风量大约为6003/min，风道风量约为612 m3/min，回风瓦斯浓度为0.4 %，回风流瓦斯涌出量为2.45m3/min。

二、9103-2区工作面采取的瓦斯防治措施 1、工作面抽放钻孔施工情况

9103-2区预计于2012年3月21日开采，预计2013年3月6日结束。初采期为防止瓦斯煽出，在风道布置2组防煽钻，方向均为在风道工作面斜向溜道工作面4m，钻孔垂高分别为4.7m、6.7m、8.7m，钻孔深度在10m～16m，每组间距3m。

9103-2区工作面开采前55m狭窄，钻孔方向为在风道工作面斜向溜道工作面0m、4m、4m，一钻垂直工作面打钻、一钻斜向工作面打本层、一钻斜向工作面与上层打透，钻孔垂高分别为8.9m、6.9m、8.9m。

9103-2区工作面开采55m后变宽，钻孔方向为在风道工作面斜向溜道工作面0m、8m、15m，一钻垂直工作面打钻、一钻斜向工作面打本层、一钻斜向工作面与上层打透，钻孔垂高分别为12.5m、10.5m、12.5m。

抽放钻孔采用聚胺脂封孔，每个钻孔封孔长度为5m。

8.钻孔参数

9103-2区风道钻孔参数 开采前55米， 序号 (m) 1 2 3 1.8 1.8 1.8 (m) 8 12.8 14.42 (m) 8.9 6.9 8.9 (°) 48 28 32 (m) 11.97 14.55 16.95 留台 平尺 高差 倾角 斜尺 第3页码 共18页 3

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1' 2' 3' 开采55米后， 序号 1 2 3 1' 2' 3' 1.8 1.8 1.8 8 12.81 14.42 8.9 6.9 8.9 48 28 32 11.97 14.55 16.95 留台 (m) 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 平尺 (m) 8 12.8 16.97 8 12.8 16.97 高差 (m) 12.5 10.5 12.5 12.5 10.5 12.5 倾角 (°) 58 40 37 58 40 37 斜尺 (m) 14.84 16.56 21.08 14.84 16.56 21.08 9103-1区防煽钻孔参数

序号 1 2 3 1' 2' 3' 留台 (m) 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 平尺 (m) 8.94 10.77 12.65 8.94 10.77 12.65 高差 (m) 4.7 6.7 8.7 4.7 6.7 8.7 倾角 (°) 28 32 35 28 32 35 斜尺 (m) 10.1 12.68 15.35 10.1 12.68 15.35 此表仅列出2组钻孔参数，其余相同或类似。

三、9103-2区预抽瓦斯效果评判 （一）抽采钻孔有效控制范围界定

9101-2区于2011年6月1日开始掘进，为保证下一煤层9103-2

区安全掘送、回采。于2011年7月16日在9101-2区风、溜道打预抽钻孔，预先抽放9103-2区的瓦斯。

由于9103-2区瓦斯预抽钻孔开孔位置位于上层9101-2区溜道和风道，溜道台高是0.3 m，风道台高为0.3 m。根据煤炭科学研究总院沈阳研究院提供的《梅河煤矿四井#12煤层瓦斯基础参数测定研究报告》

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得知，#12煤层钻孔抽放瓦斯有效半径为3m，瓦斯抽放钻孔可以保证抽放煤层整个厚度。目前9103-2区最边缘的钻孔位于溜道522m（处在停产线内处）、风道距工作面1m，钻孔可以保证工作面距溜道522m、风道1m内瓦斯有效抽放。里段溜道预抽钻孔108钻，长度为2086m，平均钻孔长度为20 m。里段风道预抽钻孔160钻，长度为4608m，平均钻孔长度为43m。外段风道预抽钻孔80钻，长度为2380m，平均钻孔长度为30 m。综上可知：9103-2区由工作面距溜道522m、风道1m的#12煤层为抽采钻孔有效控制范围。 （二）抽采钻孔布孔均匀程度评价

9103-2区顺层预抽钻孔设计：里段溜道间距为3m，开孔9101-2

区里段溜道巷道0.3 m处，终孔打在9103-2区里段风道下3 m；里段风道间距为3m，开孔在9101-2区里段风道0.3 m处，终孔打在9103-2区里段溜道下3 m。外段风道间距为3m，开孔在9101-2区外段风道0.3 m处，终孔打在9103-2区外段溜道下3 m。符合设计间距。 （三）抽采瓦斯效果评判指标测定 预抽时间差异系数和评价单元划分

9103-2区预抽钻孔于2011年7月16号开始预抽，于2011年10月26日预抽钻孔完成。

由于9103-2区预抽时间差异系数大于30%，故将9101-2区划分为三个评价单元。即9103-2区里段分为两个评价单元，9103-2区外段分为一个评价单元。

（1）9103-2区里段第一段评价单元：

A) 第一段评价单元预抽钻孔于2011年7月16日开始预抽，于2011年9月15日停抽。

预抽时间差异系数：ｎ=（T max-T min）/T max*100% 式种：n—预抽时间差异系数，%；

T max—预抽时间最长的钻孔抽采天数， d； T min—预抽时间最短的钻孔抽采天数， d。 9103-2区第一段预抽钻抽放最长时间为61d，最短时间为43d，综上可计算出预抽时间差异系数n为29.51%。 B）瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量计算

瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量WCY=(W0G-Q)/G

式种：WCY—煤的残余瓦斯含量，m3/t； W0—煤的原始瓦斯含量，m3/t；

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Q—评价单元钻孔预抽排放瓦斯总量，m3； G—评价单元参与计算煤量，t。

评价单元参与计算煤炭储量G=（L-H1-H2+2R)(l-h1-h2+R）m? 式中：L—评价单元煤层走向长度，m；

l—评价单元抽采钻孔控制范围内煤层平均倾向长度，m； H1、H2——分别为评价单元走向方向两端巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道为0；

h1、h2—分别为评价单元倾向方向两侧巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道则为0；

R—抽采钻孔的有效影响半径，m； m—评价单元平均煤层厚度，m；

?—评价单元煤的密度，t/m3。

巷道预排瓦斯等值宽度表

不同煤种巷道预排瓦斯等值宽度 肥煤气煤及长焰无烟煤 瘦煤及焦煤 煤 25 6.5 9.0 11.5 50 7.4 10.5 13.0 100 9.0 12.4 16.0 160 10.5 14.2 18.0 200 11.0 15.4 19.7 250 12.0 16.9 21.5 ≧300 13.0 18.0 23.0 预排瓦斯等值宽度亦可采用下式进行计算： 低变质煤：0.808*t0.55 高变质煤：（13.85*0.0183t）/（1+0.0183t） 巷道煤壁暴露时间（t/d） 由于9103-2区为走向长臂采煤，故第一段评价单元走向长度为L=178m，倾向长度为25m，巷道煤壁暴露时间35天,通过上表可知H1、H2各为5.71m，h1、h2为5.71m，抽采钻孔有效影响半径为3m，评价单元平均煤层厚度为13.2m，煤的密度为1.4t/m3。则评价单元参与计算煤炭储量

G=52877 t；

煤的原始瓦斯含量W0=7.03m3/t；

评价单元钻孔抽放瓦斯总量Q=233100m3。

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综上可计算出煤的残余瓦斯含量WCY=2.62m3/t。 C) 抽采后煤的残余瓦斯压力计算

煤的残余相对瓦斯压力（表压）按下式计算：

WCY=ab(Pcy+0.1)/(1+b(Pcy+0.1))*(100-Ad-Mad)/100*1/(1+0.31Mad)+(Pcy+0.1)/?pa

式中：WCY—残余瓦斯含量，m3/t； a、b—吸附常数

Pcy—煤层残余相对瓦斯压力，Mpa Pa—标准大气压，0.101325Mpa； Ad—煤的灰分，%； Mad—煤的水分，% ?—煤的孔隙率，m3/m3; ?—煤的容重（假密度），t/m3。

根据煤炭科学研究总院沈阳研究院提供的《梅河煤矿四井#12煤层瓦斯基础参数测定研究报告》得知

吸附常数和孔隙率测定结果

吸附常数 a (m3/t) 22．635 b (Mpa-1) 0．724 灰分 Aad（%） 16．51 煤质分析 水分 Mad（%） 5．58 挥发分 孔隙率（m3/m3） 0．0985 Vdaf（%） 53．50 煤的容重?=1.4t/m3，残余瓦斯含量WCY=2.62m3/t。 综上可计算出煤层残余相对瓦斯压力Pcy=0.585MPa D) 可解析瓦斯量的计算

Wj=WCY-WCC

式中：Wj—煤的可解析瓦斯含量，m3/t；

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WCY—抽采瓦斯后煤层的残余瓦斯含量，m3/t；

WCC—煤在标准大气压力下的残存瓦斯含量，按下式计算。

WCC=0.1ab/(1+0.1b)*(100-Ad-Mad)/100*1/（1+0.31Mad）+?/?

综上可计算出Wj=2.11m3/t。 E) 井下现场实测数据 测点位置 9103-2区风道300m 9103-2区溜道240m -29103区风道180m 残余瓦斯含量（m3/t） 残余瓦斯压力（MPa）（m3/t） 可解析瓦斯量2.5 2.6 2.48 0.55 0.58 0.54 2 2.1 1.97 抽采达标评判

经过钻孔有效控制范围的界定和钻孔布孔均匀程度的评价，第一段评价单元钻孔有效控制范围满足《煤矿瓦斯抽采基本指标》、和《抽采达标暂行规定》第二十四条的要求。 预抽效果

（1）由于工作面日产量在1000t，而可解析瓦斯量为2.11m3/t，符合下表，可以判定9103-2区第一段评价范围内瓦斯抽采效果达标。

采煤工作面回采前煤的可解吸瓦斯量应达到的指标 工作面日产量/t 可解吸瓦斯量Wj/m 3/t ≤1000 ≤8 1001～2500 ≤7 2501～4000 ≤6 4001～6000 ≤5.5 6001～8000 ≤5 8001～10000 ≤4.5 >10000 ≤4 （2）9103-2区经验证煤层残余瓦斯压力小于0.74MPa，煤层残余瓦斯

含量小于8m3/t。由此可知，9103-2区第一段评价范围内瓦斯抽采效果达标。

(2)、9103-2区里段第二段评价单元

A）第二段评价单元预抽钻孔于2011年8月18日开始预抽，于2011年9月15日停抽。

预抽时间差异系数：ｎ=（T max-T min）/T max*100% 式种：n—预抽时间差异系数，%；

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T max—预抽时间最长的钻孔抽采天数，d； T min—预抽时间最短的钻孔抽采天数，d。 9101-2区预抽钻抽放最长时间为28d，最短时间为20d，综上可计算出预抽时间差异系数n为28.57%。 B）瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量计算

瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量WCY=(W0G-Q)/G

式种：WCY—煤的残余瓦斯含量，m3/t； W0—煤的原始瓦斯含量，m3/t；

Q—评价单元钻孔预抽排放瓦斯总量，m3； G—评价单元参与计算煤量，t。

评价单元参与计算煤炭储量G=（L-H1-H2+2R)(l-h1-h2+R）m? 式中：L—评价单元煤层走向长度，m；

l—评价单元抽采钻孔控制范围内煤层平均倾向长度，m； H1、H2——分别为评价单元走向方向两端巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道为0；

h1、h2—分别为评价单元倾向方向两侧巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道则为0；

R—抽采钻孔的有效影响半径，m； m—评价单元平均煤层厚度，m； ?—评价单元煤的密度，t/m3。

巷道预排瓦斯等值宽度表

不同煤种巷道预排瓦斯等值宽度 肥煤气煤及长焰无烟煤 瘦煤及焦煤 煤 25 6.5 9.0 11.5 50 7.4 10.5 13.0 100 9.0 12.4 16.0 160 10.5 14.2 18.0 200 11.0 15.4 19.7 250 12.0 16.9 21.5 ≧300 13.0 18.0 23.0 预排瓦斯等值宽度亦可采用下式进行计算： 低变质煤：0.808*t0.55 高变质煤：（13.85*0.0183t）/（1+0.0183t） 巷道煤壁暴露时间（t/d） 由于9103-2区为走向长臂采煤，故走向长度为L=143m，倾向长度为25m，巷道煤壁暴露时间30天,通过上表可知H1、H2各为5.25m，

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h1、h2为5.25m，抽采钻孔有效影响半径为3m，评价单元平均煤层厚度为13.2m，煤的密度为1.4t/m3。则评价单元参与计算煤炭储量

G=44814 t；

煤的原始瓦斯含量W0=7.03m3/t；

评价单元钻孔抽放瓦斯总量Q=230000m3。 综上可计算出煤的残余瓦斯含量WCY=1.90m3/t。 C）抽采后煤的残余瓦斯压力计算

煤的残余相对瓦斯压力（表压）按下式计算：

WCY=ab(Pcy+0.1)/(1+b(Pcy+0.1))*(100-Ad-Mad)/100*1/(1+0.31Mad)+(Pcy+0.1)/?pa

式中：WCY—残余瓦斯含量，m3/t； a、b—吸附常数

Pcy—煤层残余相对瓦斯压力，MPa Pa—标准大气压，0.101325MPa； Ad—煤的灰分，%； Mad—煤的水分，% ?—煤的孔隙率，m3/m3; ?—煤的容重（假密度），t/m3。

根据煤炭科学研究总院沈阳研究院提供的《梅河煤矿四井#12煤层瓦斯基础参数测定研究报告》得知

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吸附常数和孔隙率测定结果

吸附常数 a b (m3/t) (Mpa-1) 22．635 0．724 灰分 Aad（%） 16．51 煤质分析 水分 Mad（%） 5．58 挥发分Vdaf（%） 53．50 孔隙率（m3/m3） 0．0985 煤的容重?=1.4t/m3，残余瓦斯含量WCY=1.90m3/t。 综上可计算出煤层残余相对瓦斯压力Pcy=0.35MPa D）可解析瓦斯量的计算

Wj=WCY-WCC

式中：Wj—煤的可解析瓦斯含量，m3/t；

WCY—抽采瓦斯后煤层的残余瓦斯含量，m3/t；

WCC—煤在标准大气压力下的残存瓦斯含量，按下式计算。

WCC=0.1ab/(1+0.1b)*(100-Ad-Mad)/100*1/（1+0.31Mad）+?/?

综上可计算出Wj=1.39m3/t。 E) 井下现场实测数据 残余瓦斯压力测点位置 9103-2区风道144m 9103-2区溜道82m 9103-2区风道1m 残余瓦斯含量（m3/t） 1.85 1.9 1.8 （MPa） 0.34 0.35 0.32 可解析瓦斯量 （m3/t） 1.34 1.39 1.29 抽采达标评判

经过钻孔有效控制范围的界定和钻孔布孔均匀程度的评价，第一段评价单元钻孔有效控制范围满足《煤矿瓦斯抽采基本指标》、和《抽采达标暂行规定》第二十四条的要求。 预抽效果

1) 由于工作面日产量在1000t，而可解析瓦斯量为1.39m3/t，符合下表，可以判定9103-2区第二段评价范围内瓦斯抽采效果达标。

采煤工作面回采前煤的可解吸瓦斯量应达到的指标 工作面日产量/t 可解吸瓦斯量Wj/m 3/t ≤1000 ≤8 1001～2500 ≤7 2501～4000 ≤6 4001～6000 ≤5.5 第11页码 共18页

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6001～8000 8001～10000 >10000 ≤5 ≤4.5 ≤4 （3）9103-2区第二段评价范围经验证煤层残余瓦斯压力小于0.74MPa，煤层残余瓦斯含量小于8m3/t。由此可知，9103-2区第二段评价范围内瓦斯抽采效果达标。 （3）、9103-2区外段评价单元

A）9103-2区外段评价单元预抽钻孔于2011年9月29日开始预抽，于2011年12月31日停抽。

预抽时间差异系数：ｎ=（T max-T min）/T max*100% 式种：n—预抽时间差异系数，%；

T max—预抽时间最长的钻孔抽采天数，d； T min—预抽时间最短的钻孔抽采天数，d。 9101-2区预抽钻抽放最长时间为93d，最短时间为66d，综上可计算出预抽时间差异系数n为29.03%。 B）瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量计算

瓦斯抽采后煤的残余瓦斯含量WCY=(W0G-Q)/G

式种：WCY—煤的残余瓦斯含量，m3/t； W0—煤的原始瓦斯含量，m3/t；

Q—评价单元钻孔预抽排放瓦斯总量，m3； G—评价单元参与计算煤量，t。

评价单元参与计算煤炭储量G=（L-H1-H2+2R)(l-h1-h2+R）m? 式中：L—评价单元煤层走向长度，m；

l—评价单元抽采钻孔控制范围内煤层平均倾向长度，m； H1、H2——分别为评价单元走向方向两端巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道为0；

h1、h2—分别为评价单元倾向方向两侧巷道瓦斯预排等值宽度，m。如果无巷道则为0；

R—抽采钻孔的有效影响半径，m； m—评价单元平均煤层厚度，m； ?—评价单元煤的密度，t/m3。

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巷道预排瓦斯等值宽度表

不同煤种巷道预排瓦斯等值宽度 肥煤气煤及长焰无烟煤 瘦煤及焦煤 煤 25 6.5 9.0 11.5 50 7.4 10.5 13.0 100 9.0 12.4 16.0 160 10.5 14.2 18.0 200 11.0 15.4 19.7 250 12.0 16.9 21.5 ≧300 13.0 18.0 23.0 预排瓦斯等值宽度亦可采用下式进行计算： 低变质煤：0.808*t0.55 高变质煤：（13.85*0.0183t）/（1+0.0183t） 巷道煤壁暴露时间（t/d） 由于9103-2区外段为走向长臂采煤，故走向长度为L=117m，倾向长度25m，巷道煤壁暴露时间25天,通过上表可知H1、H2各为4.75m，h1、h2为4.75，抽采钻孔有效影响半径为3m，评价单元平均煤层厚度为13.2m，煤的密度为1.4t/m3。则评价单元参与计算煤炭储量

G=38826t；

煤的原始瓦斯含量W0=7.03m3/t；

评价单元钻孔抽放瓦斯总量Q=187900m3。 综上可计算出煤的残余瓦斯含量WCY=2.19m3/t。 C）抽采后煤的残余瓦斯压力计算

煤的残余相对瓦斯压力（表压）按下式计算：

WCY=ab(Pcy+0.1)/(1+b(Pcy+0.1))*(100-Ad-Mad)/100*1/(1+0.31Mad)+(Pcy+0.1)/?pa

式中：WCY—残余瓦斯含量，m3/t； a、b—吸附常数

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Pcy—煤层残余相对瓦斯压力，MPa Pa—标准大气压，0.101325MPa； Ad—煤的灰分，%； Mad—煤的水分，% ?—煤的孔隙率，m3/m3; ?—煤的容重（假密度），t/m3。

根据煤炭科学研究总院沈阳研究院提供的《梅河煤矿四井#12煤层瓦斯基础参数测定研究报告》得知

吸附常数和孔隙率测定结果

吸附常数 a b 3(m/t) (Mpa-1) 22．635 0．724 灰分 Aad（%） 16．51 煤质分析 水分 Mad（%） 5．58 挥发分Vdaf（%） 53．50 孔隙率（m3/m3） 0．0985 煤的容重?=1.4t/m3，残余瓦斯含量WCY=2.19m3/t。 综上可计算出煤层残余相对瓦斯压力Pcy=0.44MPa D）可解析瓦斯量的计算

Wj=WCY-WCC

式中：Wj—煤的可解析瓦斯含量，m3/t；

WCY—抽采瓦斯后煤层的残余瓦斯含量，m3/t；

WCC—煤在标准大气压力下的残存瓦斯含量，按下式计算。

WCC=0.1ab/(1+0.1b)*(100-Ad-Mad)/100*1/（1+0.31Mad）+?/?

综上可计算出Wj=1.68m3/t。 E) 井下现场实测数据 测点位置 9103-2区外段风道400m 9103-2区外段溜道460m 9103-2区外段风道522m 残余瓦斯含量（m3/t） 2．16 2．19 2．10 残余瓦斯压力（MPa） 0.43 0.44 0.41 可解析瓦斯量 （m3/t） 1.65 1.68 1.59 抽采达标评判

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经过钻孔有效控制范围的界定和钻孔布孔均匀程度的评价，9103-2区外段评价单元钻孔有效控制范围满足《煤矿瓦斯抽采基本指标》、和《抽采达标暂行规定》第二十四条的要求。 预抽效果

（1）由于工作面日产量在1000t，而可解析瓦斯量为1.68m3/t，符合下表，可以判定9103-2区外段评价范围内瓦斯抽采效果达标。

采煤工作面回采前煤的可解吸瓦斯量应达到的指标 工作面日产量/t 可解吸瓦斯量Wj/m 3/t ≤1000 ≤8 1001～2500 ≤7 2501～4000 ≤6 4001～6000 ≤5.5 6001～8000 ≤5 8001～10000 ≤4.5 >10000 ≤4 （2）9103-2区外段评价范围经验证煤层残余瓦斯压力小于0.74MPa，

煤层残余瓦斯含量小于8m3/t。由此可知，9103-2区外段评价范围内瓦斯抽采效果达标。

（3）综上所述：瓦斯预抽效果、煤的可解析瓦斯量指标、抽采率等都满足要求，所以判定9103-2区外段评价范围内瓦斯预抽效果达标。 （四）1、采煤工作面抽采率计算

?m=Qmc/(Qmc+Qmf）

式中：?m—工作面瓦斯抽采率，%

Qmc—回采期间，当月工作面月平均瓦斯抽采量，m3/min。其测定和计算方法为：在工作面范围内包括地面钻井、井下抽采（含移动抽采）各瓦斯抽采干管上安装瓦斯抽采检测、监测装置，每周至少测定3次，按月取各测定值的平均值之和为当月工作面平均瓦斯抽采量（标准状态下纯瓦斯量）；

Qmf ─当月工作面风排瓦斯量，m3/min。其测定和计

算方法为：工作面所有回风流排出瓦斯量减去所有进风流带入的瓦斯量，按天取平均值为当天回采工作面风排瓦斯量（标准状态下纯瓦斯量），取当月中最大一天的风排瓦斯量为当月回采工作面风排瓦斯量（标准状态下纯瓦斯量）。

经测算 Qmf=2.45m3/min， Qmc=2.82m3/min，所以可计算出工作

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面抽采率?m=53.45% 2、矿井瓦斯抽采率计算

?k=QKC/(QKC+QKF)

式中：?k ─矿井瓦斯抽采率，%；

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QKC─当月矿井平均瓦斯抽采量， m/min。其测定、计算方法为：在井田范围内地面钻井抽采、井下抽采（含移动抽采）各瓦斯抽采站的抽采主管上安装瓦斯抽采检测、监测装置，每天测定不少于12次，按月取各测定值的平均值之和为当月矿井平均瓦斯抽采量（标准状态力下纯瓦斯量）；

3

QKF─当月矿井风排瓦斯量，m/min。其测定、计算方法为：按天取各回风井回风瓦斯平均值之和为当天矿井风排瓦斯量,取当月中最大一天的风排瓦斯量为当月矿井风排瓦斯量。

经测算QKF=3.92m3/min，QKC=6.76m3/min，经计算全矿井的抽采率?k=63.30%。

3、由于采煤工作面瓦斯抽采率为53.45%，符合下表。

采煤工作面瓦斯抽采率应达到的指标

工作面绝对瓦斯涌出量Q/m3/min 5≤Q＜10 10≤Q＜20 20≤Q＜40 40≤Q＜70 70≤Q＜100 100≤Q 4、采煤工作面风速为1.7m/s，瓦斯浓度小于1%。 5、矿井瓦斯抽采率为63.30%。符合下表。

矿井瓦斯抽采率应达到的指标

矿井绝对瓦斯涌出量Q/m3/min Q＜20 20≤Q＜40 矿井瓦斯抽采率（%） ≥25 ≥35 16

工作面瓦斯抽采率（%） ≥20 ≥30 ≥40 ≥50 ≥60 ≥70 第16页码 共18页

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40≤Q＜80 80≤Q＜160 160≤Q＜300 300≤Q＜500 500≤Q ≥40 ≥45 ≥50 ≥55 ≥60 结论：经9103-2区第一评价单元、第二评价单元和9103-2区外段评价单元瓦斯预抽效果、煤的可解析瓦斯量指标、抽采率等都满足要求，所以判定该9103-2区评价单元瓦斯预抽效果达标。

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梅河煤矿采煤工作面瓦斯抽采达标评判表

井别 四井 2012年3月16日 评判区域 煤层瓦斯参数 日产量 抽采达标所采取掘送9101-2区时提前对本层打预抽钻孔，工作面开采前打防煽钻孔，开采后采取 打抽放钻孔的措施方案 的措施方案 区域控制范围是否满足要求 预抽钻孔 满足要求 抽 采 达 标 评 判 评判结论及 补充措施 第三单元2.19m3/t 第三单元：1．68m3 68% 年10月26日 2011年7月16日至2011第二单元1.90m3/t 第二单元：1．39 m3 73% 预抽时间 残余瓦斯含量 按设计施工 残余可解析瓦斯量 预抽率 67% 是否按设计施工 瓦斯含量 7.03m3/t 1000t 9103-2区 瓦斯梯度 50m/1m3/t 应抽率 瓦斯压力 0.64MPa 20% 抽采半径 3m 第一单元2.62m3/t 第一单元：2.11 m3 井长 抽放段长

井工程师 抽放技术员 抽放井长 通风段长 生产井长 通风技术员 开掘井长 瓦斯专职人员 第18页码 共18页 18

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