1宁波三号线中兴大桥南站施工小结

宁波市轨道交通3号线一期工程

TJ3101标

中兴大桥南站地下连续墙施工小结

隧道地基基础宁波三号线项经部

2015年10月

1．工程概况

曙光路站方案位于中兴北路东侧地块内，呈南北向布置，为地下三层钢筋混凝土箱型结构，地下一层为站厅层，地下二层为设备层，地下三层为站台层。车站基坑净宽21.9~26.4m，长180m。标准段基坑深约24.9~25.2m，南、北端头井基坑深约分别为26.6m、26.9m。采用明挖顺作法施工。围护结构标准段和端头井分别采用1000、1200厚地下连续墙，车站沿基坑深度方向设置7道支撑+一道换撑，其中第一、五道为钢筋混凝土支撑，第二~四道为直径609钢支撑，其余均为直径800钢支撑。

围护结构采用地下连续墙结构，共72幅。其中北端头井地下连续墙厚度为1200mm，深度为51m，共12幅；南端头井地下连续墙厚度为1200mm，深度为48m，共12幅；标准段地下连续墙厚度为1000mm，深度为46.5m，共48幅；接头形式均为锁口管柔性接头；地下墙砼设计强度等级为水下C35，抗渗等级为P10。

考虑到施工误差及保证结构的有效净宽，地下墙施工时外放尺寸10~15cm。 2．主要工程量

72幅地下连续墙，21115.2m3； 3．主要设备 （1）第一次进场

300吨履带吊,SCC3200一台 150吨履带吊，SCC1500C一台 100吨履带吊,SCC1000C一台 成槽机SG50两台 （2）第二次进场

300吨履带吊, SCC3200一台 180吨履带吊，XGC型180一台 成槽机SG50一台 4．施工主要难点

沿道路西侧的主要管线有840*650塑供电/电信，DN600铸铁饮水，DN1000（砼）雨污管（底埋深约2.82m），以上供电、电信和饮水车站施工期间需临时改迁，雨污管需永久改迁。横跨中兴北路的管线有：1080*400（钢）供电管，300*200（钢）电信管。为此，我部地墙施工与导墙施工的工期遭到较大影响，并且造成了一次多余的经出场费用。 5．各道工序施工质量验收情况

各道工序均能在质监站、业主、总包方和现场监理的监督指导下通过验收。

6．试件汇总表 序号 材料名称 检验内容 抗压 22453.5m １ 混凝土 抗渗 超声波检测 ２ 钢筋 原材料 机械连接接头 15幅 3967.526吨 58420个 15 15 83 117 3发生数量 试验组数 250 试验结果 未全部检测 未检 未检 合格 合格 7．施工中存在的问题

本次工程的设计理论方量为21115.2m3（未包含外放与蝴蝶结）；施工理论方量为（含外放与蝴蝶结）21424.8m3；实际方量为22453.5m3；充盈系数为1.048。其中有几幅超方较大的槽段，我部对其原因也做了较详细的分析（详见附表）。

我部在施工过程中，也发现了一些问题，可能会对后续基坑开挖有影响，我部也对这些问题进行了分析。

1、WW-06槽段由于该幅范围内存在多根废弃拖拉管线，埋深约8m。成槽过程中成槽机将管线反复拖拉拔除，导致浅层约10m范围土体有局部塌方。刷壁过程中，由于刷壁器反复的提升，加剧了土体塌方，塌方土体覆盖在刷壁器上，导致刷壁器无法拎出，后经处理拎出导墙。由于该孔持续在坍方，刷壁后无法做超声波，无法判断塌方情况。扫孔过程中，仍有土体不断塌落。 最终扫孔结束后，共清理出的塌方土体共6车，约90方。WN-07与WN-06接缝可能因为夹泥而引起基坑开挖时渗漏，我部认为应该在此条接缝处接缝加固，减少此条接缝的渗漏可能。加固旋喷桩桩径设为Φ1000mm，该接缝布置三根Ф1000@700旋喷桩，接缝加固深度为地面以下8米至地面下46米。见下图：

2、WN-06成槽结束做超声波检测时，发现WN-05的老端头中段向外凸出，在刷壁时无法刷到老端头下部的避免， WN-05与WN-06接缝可能存在夹泥，在基坑开挖时可能引起接缝渗漏。我部认为应该在此条接缝处接缝加固，减少此条接缝的渗漏可能。加固旋喷桩桩径设为Φ1000mm，该接缝布置三根Ф1000@700旋喷桩，接缝加固深度为地面以下8米至地面下50米。见下图：

3、WS-08槽段进行开挖，开挖此槽段远孔（东孔）至导墙下16米时发现障碍物，此障碍物为项经部清障时未拔出的灌注桩。在拔出此桩的过程中，成槽机反复纠偏与抓头反复抓夹后将其拔出，对槽段的前后壁面造成了土体剥落，使得在浇筑混凝土时，锁口管接头处出现混凝土绕流现象。在拔出锁口管后，我部提前对相邻槽段进行开挖，将槽段中部的混凝土绕流挖除，但由于时间的原因，槽段底部的绕流无法挖除，造成刷壁时刷壁器无法下放至槽段底部，槽段接缝处无法清刷到位，可能会在以后基坑开挖时出现渗漏情况。我部已向项经部提出在WS-08与WS-07的接缝处补上接缝加固，加固旋喷桩桩径设为Φ1200mm，该接缝布置三根Ф1200@800旋喷桩，深度为地面下8米至地面下48米。见下图

4、WN-14浇筑至88m3，混凝土面高14m，埋管深度5m，此时混凝土搅拌站打来电话称搅拌机损坏，正在抢修，需耗时半小时。我部立即决定将南侧导管拆管，在上拎导管过程中，浇捣架钢丝绳拉断。随即立刻联系150t吊车拔此根导管。北侧导管继续浇筑。150t吊车到位后，开始起拔导管，起吊压力达到10吨，仍未拔出。北侧导管继续浇筑。将浇捣架吊走，在南侧导管上再接一根导管，继续起拔，起拔压力达到20吨后仍未拔出，放弃拔管。此时南侧导管内未发现有泥浆，随后将南侧导管内浇筑满混凝土。后续混凝土全部利用北侧导管浇筑，浇筑过程中控制混凝土流速，并时刻记录两侧混凝土高度差。从单根导管浇筑至混凝土浇筑完成，槽段两侧混凝土高度差始终保持在30cm以内，将此幅地墙浇筑完成。

5、WN-01开挖过程中，基坑内侧导墙下的杂填土塌方，土体松散导致导墙下方持力层受到破坏。失去持力层的钢筋混凝土导墙面无法承受引拔机起拔锁口管造成的反力，导致断裂并整体塌陷。我部在知道原地面因为管线搬迁，地下土体松散的情况下，对存在的隐患考虑不周，未提前将反力箱进场，未做足相应的措施。

由于对塌陷导墙进行处理的过程，延后了锁口管的起拔时间，地墙部分混凝土已凝固，对锁口管的摩擦力增大，现场现有设备无法将其拔出。

事后我部利用BH680型柴油桩机对锁口管进行反复锤击，使锁口管与WN-01的混凝土之间剥离，减小混凝土对锁口管的磨擦作用。松动后，再次进行试拔，并利用现场起重设备配合起拔锁口管。为避免打桩机锤击过程中对相邻槽段WN-02稳定性的影响，将此幅泥浆比重适当增大，并且在每幅地墙锁扣管下放时，在两侧铺设钢板以及反力箱，增加受力面积，避免再次发生此类情况。

8. 对工程完工情况自我评价

我部严格按照设计图纸要求进行施工，并结合施工现场实际情况合理安排施工进度，工程质量完全满足设计规范要求，施工期间未发生安全、管线事故，工程符合设计及规范要求。

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