超高大模板方案

******工程超高模板方案

一 编制依据：

1 《************》工程施工图

2 《混凝土工程质量验收规范》及有关规定

3 《威海九龙城休闲购物广场》施工组织设计大纲 4 《**建筑集团质量手册》、《**建筑集团程序文件》 5 《建筑施工手册》（第四版）

6 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2001 7 国家现行施工质量验收规范和相关标准

8 《建筑施工模板安装技术规范》JGJ162-2008 9 类似工程施工经验及技术资料 二、工程概况

（一）工程概况

*****工程位于**********，*****路以南，*****路以西。工程总建筑面积*******m2，其中地下***** m2，地上***** m2，地下两层。地下二层及地下一层平时为机动车停车库，地下二层层高为3.9m，地下一层层高为4.5m；地上一～五层为购物中心，一层层高为6.5m，二层-五层层高为5.5m，裙楼屋顶结构标高为28.5m；六层以上分为公寓楼和酒店两部分，其中公寓楼共27层，标准层层高为3m，屋顶结构标高为94.5m，酒店部分22层，标准层层高为3.5m，屋顶结构标高为88m。本工程高层部分（公寓、酒店）为框架-剪力墙结构，局部有转换构件，部分采用型钢混凝土构件，裙房为框架结构，有少量剪力墙。

该工程层高低于5米的部分已经编完模板方案，现对层高超过5米的部 分编制超高模板方案。层高超过5米的区域主要有：

1、泳池及水疗池区域（X9～X16/Y3～Y6），此区域为地下一层、地 下二层相贯通，结构层高为9.4米或9.6米，柱截面尺寸为700mm×700mm、1000×1200mm、1000×1000mm、直径600mm的圆柱,梁主要截面尺寸为800×1000mm、400×800mm、400×1800mm、900×600mm、1000×1800mm、400×1300mm、300×1300mm、600mm×1200mm、300×650mm、800×1200mm、700×1400mm 、400×700mm，楼板厚度为250mm或200mm。

2、一层到五层部位，其中一层层高6.5米，二～五层层高均为5.5米， 柱主要截面尺寸为600mm×600mm、700×700mm 、800×800mm、900mm×900mm， 1000mm×1000mm、1000mm×1200mm、直径600mm、700mm、800mm的圆柱，梁主要截面尺寸为400mm×800mm、400mm×650mm、400mm×700mm、500mm×800mm、600mm×800mm、600mm×650mm、300mm×600mm、300mm×650mm、300mm×700mm、800mm×1000mm、800mm×1500mm、1000mm×2000mm，

***************工程超高模板施工方案

板厚度主要为120mm。

3、在X13～X15轴／Y19～Y22轴区域为一层到四层贯通，其层高为22.9米，此区域有超高的梁板，其梁尺寸为400×1200mm，板厚为150mm。 4、在X16～X17轴/Y8～Y9轴区域为地下一层与地下二层贯通，其层高为8.9米，其梁尺寸为300×650mm、400×750mm,板厚为120mm，本区域无独立的8.9米高墙柱。

5、X9～X11轴/Y21～Y25轴区域、X5～X8轴/Y15～Y25轴区域为四层 与五层贯通，其层高为11.0米，此区域有超高梁板柱，其柱尺寸为600× 600mm，梁尺寸为400×900mm、300×900mm、400×800mm、800×1000mm。 （二）选用的模板及支撑体系

框架梁、构造柱、楼层平板等均采用12㎜厚的覆膜木胶板，木楞为60 ×80方木，钢管为Φ48×3.25；圆形框架柱采用定型钢模板。

竖向以满堂脚手架作为支撑结构。由于泳池和水疗池采用9米（6米+3米）或9.5米（6米+3.5米）长￠48钢管配合钢顶托进行支设；一层采用6米长￠48钢管配合钢顶托进行支设；二层-五层采用5米（或3米+2米）长￠48钢管配合钢顶托支设。遇框架梁等部位进行局部调整，但立杆间距不得大于1200mm。本工程采用的满堂脚手架距地200mm设纵横扫地杆一道，往上间距1500mm设纵横向横杆一道,立杆顶端自由端的长度不大于400㎜，扣件的扭力矩必须控制在40～65N〃m，抽查数量不小于10%，合格率不小于95%，抽查记录必须完整真实。模板设计详见下述。 三、主要部位模板施工方法

（一）框架柱、剪力墙

层高9.4m、9.6m、11m、22.9m部分的框架柱、圆形柱，根据临边部分分层情况，进行分层施工，型钢柱部位由于工艺隔板（隔板中间有直径100mm的排气孔）阻挡，且型钢柱内钢筋较密，混凝土浇筑时，先对梁下部分型钢柱砼进行浇筑，以减小混凝土的浇筑高度，提高振捣质量。 1、矩形框架柱

矩形框架柱模板采用12mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向60×80 ＠150～250木方及横向2Φ48×3.5＠500钢管配合M14对拉螺栓组成，柱根部1米范围内间距减半，第一道柱箍距楼面最大为200mm。当柱截面大于等于700mm，小于900mm时，在中间设一道M14对拉螺栓; 当柱截面大于等于900mm，小于等于1350mm时，在中间设两道M14对拉螺栓；对拉螺栓水平最大间距不得大于500mm，在柱底部1/3层高部分的钢管及对拉螺栓竖向间距适当加密为400mm。对于钢骨柱部位，框架柱的对拉螺栓直接一次性焊接于钢骨柱的栓钉上。

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对拉螺栓规格为：

普通：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm（人防除临空墙、密闭墙的墙柱要求一次性使用，不得设PVC管）；

止水：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm，中间加-3×40×40钢板（外墙、人防临空墙、密闭墙的墙柱使用）；

钢骨柱处：长度=12cm（构件外皮至钢骨栓钉距离）+20cm，一端丝口长度为9cm（焊接于钢骨柱的栓钉上，一次性使用）。

为保证柱的根部尺寸准确，不产生位移，在浇筑混凝土时，在柱四角预先插入长30cm、外露6cm的螺纹18钢筋头，柱位臵线放设校验合格后，根据位臵尺寸在该钢筋头上焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋。

柱模安装工艺流程为：配臵柱模并将木方与之钉在一起→弹柱位臵线→焊接螺纹18钢筋内限位定位钢筋→清理柱根部垃圾、浮浆及松散混凝土并进行凿毛处理，清理干净→安装前的再次检查→安装柱模板→检查对角线长度→安装柱模钢管外撑及M14对拉螺栓→加斜撑→校正→整体固定→预检合格后报验。

柱模安装时，同排柱必须先安装两端柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。模板斜撑采用钢顶柱，底部顶在预埋在板内的短钢筋头上，钢筋头规格为螺纹18，长度300mm，外露6cm，钢筋头与柱距离为3/5柱高。柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设臵一道钢管与满堂脚手架连接。

柱与梁板的砼分开进行浇注时，为保证柱头钢筋位臵的准确及控制柱混凝土浇筑高度，现场制作35×40mm的限位木条，将此木条直接钉设在柱模板上口内侧，比柱子浇筑混凝土的高度高20mm处；梁板

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柱砼一次性浇注时，柱头部位设臵水泥砂浆垫块，保证钢筋的保护层厚度。 为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，本工程柱模板配臵成企口形式；梁、柱交接处采用梁模顶柱模、次梁模顶主梁模的方法。

施工时候要注意施工现场垃圾的处理。柱模板的根部应预留清扫口，以排除和清理杂物，清理好后，合上清扫孔盖板密封。

2、圆形框架柱

层高9.4m、9.6m、22.9m部分的个别柱为圆形柱，圆形柱截面主要断面为D600、D700、D800，圆形框架柱采用定型钢模板，根据临边部分分层情况，进行分层施工。

钢模板加劲勒2根 48钢管2根 48钢管使用14螺栓@200固定使用14对拉螺栓固定钢筋垫使用14对拉螺栓固定钢模板加劲勒浇筑柱混凝土于梁下20mm处，一次性浇筑最高为梁底标高，以上部分与梁板同时浇筑。柱头采用木胶合板现场制作成四个1/4圆弧的异形柱头模板，支模时配合梁板模板固定，为保证该处模板在浇筑混凝土时不涨模，中间设臵一道对拉螺栓，采用M14强度的对拉螺栓（与之垂直的保证错开设

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臵）。为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，梁柱模板交接部位应采用2mm厚塑料泡沫带封垫，如下图所示：

梁

M14对拉螺栓柱板厚

梁高-板厚

模板边侧2mm厚塑料泡沫带封垫防止漏浆梁高-板厚1/4圆柱周长

1/4圆柱周长圆柱模板与满堂脚手架可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设臵一道钢管与满堂脚手架连接。具体详见下图。

3、剪力墙

剪力墙超高模板主要涉及一层-五层（5.5m、6.5m层高）电梯井的墙体，厚度为300、200mm，剪力墙模板均采用12mm厚覆膜木胶板，纵向采用60×80＠200的木方作为内楞，横向采用2Φ48×3.5＠500钢管作为外楞，第一道钢管外楞距地不大于20cm。M14止水对拉螺栓固定，止水螺栓纵横向

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间距为500。对拉螺栓在底部1/3墙高范围内采用双丝帽。模板支设示意图见下图。

对拉螺栓规格为：

普通：长度=构件截面+40cm，两端丝口长度为9cm（人防除临空墙、密闭墙的墙柱要求一次性使用，不得设PVC管）；

钢骨柱处：长度=12cm（构件外皮至钢骨栓钉距离）+20cm，一端丝口长度为9cm（焊接于钢骨柱的栓钉上，一次性使用）。

止水对拉螺栓长度为剪力墙墙厚+460mm（每边各230mm），中间塞焊40×40×3的止水钢板，并于止水钢板两边0.5×（墙厚-12）处焊两截短钢筋头防止剪力墙由于上丝时内截面变小，两边再套40×40×12的木胶板，两木胶板外边缘之间的距离为剪力墙的厚度。混凝土浇筑完成待模板拆除后，将两边的40×40×12木胶板剔除掉，从限位钢筋头处将对拉螺栓割断，然后用防水砂浆填堵抹平。

剪力墙的模板体系应与满堂脚手架架可靠支撑，在剪力墙模板的底部、中部、顶部均应采取支撑顶牢，底部可利用扫地杆加设可调顶托支撑，中部、顶部采用45°～60°斜撑进行支撑，底部、中部、顶部支撑纵向间距不得大于2米设臵。

（二）框架梁： 1、框架梁（矩梁）：

梁模板采用12mm厚木胶板和60×80木方配臵，配合短钢管进行固定，顺梁长侧模板采用60×80mm@200木方作加强肋，Φ48×3.5＠500钢管作侧模立挡，梁底采用60×80mm＠145-170木方作加强肋，采用Φ48×3.5＠500钢管作顶撑。 由于本工程部分梁截面很高，当（梁高-板厚）<600mm时，侧模采用横向钢管连接侧模竖向钢管挤压固定；当600mm <梁高-板厚≤800mm时，竖向设臵一道M14对拉螺栓；当800mm<（梁高-板厚）≤1000mm时，

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竖向设臵两道M14对拉螺栓；当1000mm<（梁高-板厚）≤1300mm时，竖向设臵三道M14对拉螺栓；当1300mm<（梁高-板厚）≤1600mm时，竖向设臵四道M14对拉螺栓；当1600mm<（梁高-板厚）≤1900mm时，竖向设臵五道M14对拉螺栓；其对拉螺栓水平方向间距500mm设臵；同时在梁内设臵三级φ16间距500×500（呈梅花状分布）同梁宽的钢筋内撑。具体布臵可参见附件计算中的简图。高度1.8米以上梁，砼浇筑分两层进行浇筑。

层高11米以下超高模板区域：对于梁宽小于等于800mm的梁，在其梁底增设一根承重立杆; 对于梁宽大于800mm小于1200mm的梁，在其梁底增设二根承重立杆，但对于梁高大于1200mm者，其梁底应增设三根承重立杆; 对于梁宽大于1200mm的梁，在其梁底增设三根承重立杆。梁两侧立杆的间距为梁宽+2×200mm。另梁宽大于800mm或梁高大于900mm的梁，梁两侧立杆及梁底承重立杆的纵向间距应调整为其满堂脚手架正常间距的一半（0.5米或0.4米）具体如右图所示。

层高22.9米区域：梁截面尺寸为0.4×1.2m，要求其梁底增设一根承重立杆，梁两侧立杆及承重立杆纵向间距为0.5

米，弧形梁梁底增设一根承重立杆，且梁两侧立杆及承重立杆从梁中向两侧各1米范围的立杆纵横间距为0.5米。另在层高22.9米区域的满堂脚手架拆除后，本区域向四周外延一跨范围的地下一层、地下二层满堂脚手架，方可进行拆除。 施工时跨度>=8m的梁，按梁跨度的2.5‰进行起拱，梁模板支撑立杆自由高度小于40cm。 立杆步距1500mm，但至顶时要同时满足两个条件：

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1、立杆步距不大

于1500mm；2、立杆上端伸至模板支撑点长度400mm。

为防止在柱头与主、次梁的交接处部位产生连接不顺直、胀模、漏浆、边角不规则的质量问题，梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。

2、框架梁（弧梁）：

梁模板采用12mm厚木胶板和短60×80木方配臵，配合2Φ22钢筋用M14对拉螺栓进行固定，顺梁长方向底模采用60×80mm＠130～175木方作加强肋，侧模采用短60×80mm＠200木方作加强肋，2Φ20钢筋＠500配合M14对拉螺栓作侧模横挡，梁底采用Φ48×3.5＠500钢管作顶撑。在22.9米层高部位的弧形梁梁中向两侧1米范围内满堂脚手架立杆的纵横间距应减小为正常间距的一半。弧形梁的弧度控制应根据柱轴线，每隔2米长，轴线到弧形梁的外皮长度进行定位调整，同时六层以上应根据五层顶弧形梁的定位线进行垂线校核，保证外侧弧形上下一致。未尽事宜见矩梁。 （三）现浇混凝土平板：

本工程泳池及水疗池顶（地下一层顶）现浇混凝土平板厚主要为250mm、200mm，一层～五层顶现浇混凝土平板厚度主要为120mm，板模采用12mm 厚腹膜木胶板，60×80＠200木方作内楞，垂直木方方向设臵Φ48×3.25＠1000（板厚大于等于180mm时取800）钢管作为外楞，当钢筋混凝土平板厚度小于180mm时，满堂脚手架立杆间距为1000×1000，当钢筋混凝土平板厚度大于等于180mm时，满堂脚手架立杆间距为800×800，步距均取1500。为保证混凝土的底表面平整，施工过程中覆膜木胶板的拼缝处用胶带纸粘贴，保证其不漏浆。

在安装悬挑部位模板时，横向、竖向必须拉通线，以保证砼构件的整体水平、垂直度。模板支撑立杆自由端高度不大于40cm，例如地下一层层高6.5m，采用6米高的立杆，立杆第一道横撑为0.2m，第二道1.7m，第三道3.2m，第四道4.7m，第五道5.8m（最后一道适当调整，保证步距不超过1.5m，且立杆自由端高度不大于0.3m），其余层高同理可推。扣件拧力矩大于45N〃m，剪刀撑设臵详见第五条承重模架中的相关要求。

对于9.4米、9.6米、11米、22.9米层高部位，满堂脚手架在搭设过程中，应与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设臵。 四、模板拆除

拆除承重模板时混凝土强度应达到以下要求，并经计算确定 项 次

结构跨度（m） 按设计强度取% 8

评定依据 ***************工程超高模板施工方案

板 梁 ≤2 28 ≥55 ≥75 ≥75 ≥100 同条件养护试块 悬挑 ≥100 构件 1）模板的拆除应保证上层荷载（包括钢筋混凝土、模板、施工活载）不得大于下层楼板设计活荷载及楼面做法静载之和。一般按隔层拆除的原则,即本层混凝土浇筑完毕后方可拆除下层梁板模板。

2）非承重的模板，混凝土强度应在其表面及棱角不至因拆模而受损坏时，方可拆除。

3）模板拆除必须经项目技术负责人批准后方可进行。

4）搭拆时要设臵围栏，划出警戒线，有专人看守，非作业人员不得入内。

5）模板拆除应不得乱抛乱扔，以免造成变形或损坏。拆模后应清理干净并检查是否有变形损坏等，如无涂刷隔离剂并堆放整齐，以备周转使用。如有变形应及时修整，对于不能修复的应另行堆放，不得周转使用。 五、承重模架

（一）满堂脚手架的技术要求

1）满堂架必须在作好的坚实地面上生根，严禁坐落在未经处理的地面上。

2）搭设满堂脚手架时，立杆要垂直，2m高度的垂直允许偏差为15mm，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向高差不宜超过20mm。

3）扣件拧紧力矩必须控制在40～65N〃m,抽查数量不得少于10%，合格率不得小于95%，抽查记录真实、完整；

4）立杆顶部自由端长度不得大于40cm，立杆顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

5）每根立杆底部应设臵底座及垫板，垫板的厚度不得小于5cm。 6）脚手架必须设臵纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠

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边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。

7）立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。立杆上对接扣件应交错布臵，相邻立杆的接头不应布臵在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 8）水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：①对平杆的对接扣件应交错布臵：两根相临水平杆的接头不宜设臵在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相临接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。②搭接长度不应小于1m，应等距离设臵3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。

层高9.4m、9.6m、11m区域，在最顶步距处纵横向应各设一道水平拉杆；层高22.9m区域，在最顶两步距水平拉杆中间应增设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部应与四周已浇筑可靠构件顶紧顶牢；无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设臵连续式剪刀撑。

9）剪刀撑：

层高5.5m、6.5m区域，满堂模板的支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔不大于10m设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4.5～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设臵水平剪刀撑。剪刀撑杆件与立杆相连，其底端应与地面顶紧，夹角宜为45～60°。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣减分别放在离杆端不小于100mm处进行固定。

层高9.4m、9.6m、11m区域，除应满足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在有水平剪刀撑的部位，还应每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。

层高22.9m区域，在满足层高9.4m、9.6m、11m区域所规定的基础上，应将所有之字斜撑全部应设为连续式剪刀撑。

10）安全平网：层高5.5m、6.5m的超高模架水平方向设臵两道安全平网，首层安全平网挂设于于距地面1.7m处，第二道安全平网挂设于操作面下方；层高9.4m、9.6m的超高模架，安全平网应设臵三道安全平网，首层安全平网挂设于距地面1.7m处，第二道挂设于距地面4.7m处，第三道挂设于操作面下方；层高22.9m的超高模架，安全平网应设臵六道安全平网，首层安全平网挂设于距地面1.7m处，第二道挂设于距地面5.2m处，第三道挂设于距地面9.7m处，第四道挂设于距地面14.2m处，第五道挂设于距地面18.7m处，第六道挂设于操作面下方。

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11）脚手架必须按设计要求的尺寸进行搭设。层高9.4米、9.6米、11米、22.9米的满堂脚手架在搭设过程中，应与其临边已浇筑的框架柱进行拉结固定，拉结点沿竖向间距不大于3米设臵;无处拉结时，应在水平拉杆端部和中部设臵连续式剪刀撑。

12）相邻立杆接头位臵要错开布臵在不同步距内。上下大横杆接点位臵要错开在不同的立杆纵距内。

13）校正立杆垂直和横杆水平，脚手架搭设完，经验收符合要求后方可投入使用。

14）满堂脚手架支设完毕后，由项目负责人、技术负责人、施工员、安全员、搭设人员及使用人员共同对架体扎设情况进行验收，合格后方可进入下一道工序施工。

15）脚手架的拆除须经项目技术负责人同意，由专人指挥，高空拆除人员必须系好安全带，严禁将钢管直接抛下，拆除脚手架必须及时清理，迅速外运，运输整理时严禁拆除作业。

16）脚手架搭拆时要设臵围栏，画出警戒线，由专人看守，非工作人员不得入内。

17）建立安全生产责任制，落实到班组及个人，由安全员跟踪检查，发现隐患及时纠正。 18）安装模板应保证工程结构和构件各部分形状、尺寸及相互位臵准确，防止漏浆，构件应符合模板设计要求。

19）对于梁和板安装二次支撑前，其上不得有施工载荷，支撑的位臵必须准确，安装后所传给支撑或连接件的荷载不应超过其允许值。

20）钢管立柱底部设臵垫板（厚度不小于50mm）和底座、顶部设可调顶托，U型支托与楞梁间两侧如果有缝隙必须塞紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

21）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步范围内，且对接接头沿竖向错开的间距不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。严禁将上部的钢管立杆与下部钢管立杆错开固定在水平拉杆上。

22）混凝土浇筑中，为确保模板支架施工过程中均衡受载，浇筑砼按照先墙柱后梁板的施工顺序，梁板部位浇筑砼按照先框架梁后次梁和板的施工顺序，对于大于1.5米高的大梁进行分两层浇筑，避免局部一次性荷载过

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***************工程超高模板施工方案

大；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋、钢管等材料不能在支架上方集中堆放；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 （二）安全技术措施

模板支撑和拆卸时的悬空作业，须遵守下列规定：

1）进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。 2）经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 3）工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。

4）遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

5）支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。

6）拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑；防止模板突然全部掉落伤人。 7）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。 8）支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑，并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作。

9）支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口应按安全措施处理。

10）混凝土浇筑离地2m以上框架、过梁时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作。模板拆除严禁直接从高空抛下。

11）“四口、五临边”处必须搭设防护栏杆，电梯井内应每隔两层并最多隔10m设一道安全网。模板吊运时，必须设专人现场指挥，统一安排。 六、质量通病预防措施

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1、梁、板底不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模：梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉，并进行侧向支撑，保证上下口模板不变形。

2、柱模板涨模，断面尺寸不准：根据柱高和断面尺寸，验算钢板柱扣的设臵间距，必要时使用穿柱对拉螺栓，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。

3、柱身扭向：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装支撑并吊线垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位臵线距离均相等，以使柱模不扭向。

4、柱轴线位移：每根柱的根部均应焊钢筋内限位撑，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线、柱边通线及控制线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位臵无误且加固稳定后，在柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。每根柱均应设四面支撑，保证柱垂直度和位臵正确。

5、柱烂根，模板接缝处跑浆：楼层、底板砼浇筑过程中，柱筋外侧10cm范围内用铁抹子抹平，支设柱模时，模板根部用海绵封严，并在模板根部外侧用细砂封堵，以防浇筑柱砼时因漏浆而产生的烂根现象发生；柱模应采用新模板配制，施工过程中，一旦发现柱模边缘有损坏现象，应及时修复或更换。柱模支设时，模板间的接缝卡固措施应牢靠，且接缝处用海绵条封堵。

6、拆模应严格控制混凝土的强度，严禁过早拆模。侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆板而受损坏时方可拆除；而底模则应在混凝土强度符合设计要求或规范要求后，方可拆除。为控制模板的拆除时间，砼施工时应按规范要求留臵拆模抗压试块，作为模板拆除的依据。

7、承重模板支架扣件的拧紧力矩应控制在40～65N.m之间，支架支设完毕经验收合格后方可进行下道工序。尤其是首层模板支架，在浇筑砼前，应再次检查验收，以免由局部沉降引起的施工误差。

七、质量保证措施：

1、项目部成立质量管理小组：

项目部成立以项目经理为组长，技术负责人、工程师、项目质检员为副组长，项目施工员、项目安全员、项目技术员为组员的质量管理小组。

2、每道工序施工质量均落实到人，负责操作本工序的班组长从施工员处签字接受施工任务后，监督管理其完成情况。

3、各分项工程的质量严格执行班组自检、互检、交接检三检制和样板

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制，项目质检员跟踪检查，做好各项工程质量的检验和评定工作，出现不合格分项立即报请有关部门作出处臵意见并监督整改。

4、工程施工前，技术负责人编制详尽的技术交底向施工员或班组直接交底，做到交底清楚、切实可行。

5、积极开展分项作业QC小组活动,促进全员质量意识

6、为更进一步搞好工程质量,我们引入竞争机制，建立奖罚制度、样板制度，对施工质量优秀和低劣的施工队、管理人员，要奖罚分明，严格纪律和制度。由技术负责人组织，带领技术质量人员每周对现场进行大检查，并评比，对检查中质量好的施工队和较差的分别给予奖励和惩罚。

7、所有模板在使用前应涂脱模剂，拼缝处用黄胶带粘贴（柱模加设海绵条）。砼施工前应将模板内部的垃圾杂物等清理干净，并保持清洁。

8、砼施工期间安排木工查看模板，以便出现问题及时处理。

9、模板及支架必须经技术负责人、项目工程师、质检员验收合格后，报监理公司审批后方可浇砼。

10、模板支架必须按模板施工方案要求搭设，脚手架底必须加设扫地杆、木垫板。

11、模板拆除实行报告制度，未经技术负责人和监理公司同意不可提前拆除。

模板位移和偏差要求如下

项目 柱、墙、梁轴线位移 底模上表面标高 墙、柱、梁截面尺寸 每层垂直度 相邻两板嵩低差 表面平整度 预埋钢板、预埋管、预留孔中心线位移 中心线位移 外露长度 截面内部尺寸 允许偏差mm 5 ±5 +4 -5 6 2 5 3 2 +10 0 +10 0 检查方法 尺量检查 用水准仪或拉线和尺量检查 尺量检查 用2m托线板检查 用直尺和尺量检查 用2m靠尺和楔形塞尺检查 尺量检查 尺量检查 尺量检查 尺量检查 八、材料控制措施

1、项目部成立材料管理小组：

项目部成立以项目经理为组长，施工员为副组长，材料员、保管员为

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组员的材料管理小组。定期对现场进行巡视，一旦发现浪费现象，翻倍处罚。

2、为更进一步控制好材料的有效使用,我们引入竞争机制，建立奖罚制度，对施工材料控制好的和控制差的施工队，要奖罚分明，严格纪律和制度。

3、为了减少工人乱截乱割现象，工程用的模板、木方采用劳务班组承包制，即：首先让劳务班组自己提模板、木方的材料计划，计划中模板材料分为：整张板的、2/3张板的、1/2张板的及1/2张板以下的，木方材料分为：6米长、4米长、2米长及2米以下的。各类模板木方分类提计划，所提数量将和施工完模板退回数量相符（其中减去损耗量），如数量差很多，所差数量折算成工程款扣除。

4、材料使用之前及使用之后都应分类堆放整齐，便于使用。

5、加强对材料的保护，模板、木方、钢筋等应有防雨遮护，防止模板、木方变形，防止钢筋生锈。

九、模板结构安全验算

模板结构安全验算，主要选较大构件进行验算，具体验算构件为： 1、9.6米层高1.0×1.8m梁 2、6.5米层高1.0×2.0m梁 3、22.9米层高0.4×1.2m梁 4、22.9米层高150厚板 5、9.6米层高250厚板

详见后面附表（钢管规格为Φ48×3.5，考虑其壁厚不均，故壁厚按照3.25mm进行计算）。

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附录1：9.6米层高1×1.8m梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：1.80；

混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.40； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：9.60；梁两侧立杆间距(m)：1.40； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3.25； 立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：29.7； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

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梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：8；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：10；主楞竖向支撑点数量：5； 固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，800mm，1150mm，1400mm； 主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；

主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 29.747 kN/m2、43.200 kN/m2，取较小值29.747 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×29.75=17.848kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；

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计算跨度: l = (1800-200)/(10-1)= 177.78mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×17.848×[(1800-200)/(10-1)]2 + 0.117×2.8×[(1800-200)/(10-1)]2= 6.68×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.848×[(1800-200)/(10-1)]/1000+1.2×2.800×[(1800-200)/(10-1)]/1000=4.088 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.68×104 / 1.20×104=5.6N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =5.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.848N/mm；

l--计算跨度: l = [(1800-200)/(10-1)]=177.78mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.848×[(1800-200)/(10-1)]4/(100×6000×7.20×104) = 0.279 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1800-200)/(10-1)]/250 = 0.711mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.279mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.711mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.088/0.500= 8.175kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4； E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

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弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.204 kN·m，最大支座反力 R= 4.496 kN，最大变形 ν= 0.137 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.04×105/6.40×104 = 3.2 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.137mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.496kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.791=9.58cm3； I = 2×11.498=23cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

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主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.550 kN·m，最大支座反力 R= 10.069 kN，最大变形 ν= 0.286 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.50×105/9.58×103 = 57.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =57.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.286 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.286mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 400×12×12/6 = 9.60×103mm3； I = 400×12×12×12/12 = 5.76×104mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.80+0.30]×0.40=22.176kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.40=2.240kN/m；q=22.176+2.240=24.416kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= .1×22.176×142.8572+0.117×2.24×142.8572=5.06×104N·mm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×22.176×0.143+0.45×2.24×0.143=1.411kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.176×0.143+1.2×2.24×0.143=3.869kN

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σ =Mmax/W=5.06×104/9.60×103=5.3N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =5.3 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=18.480kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =142.86mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =142.86/250 = 0.571mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×22.176×142.94/(100×6000×5.76×104)=0.181mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.181mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.571mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.869/0.4=9.672kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = 64 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×9.672×0.42 = 0.155 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.155×106/64000 = 2.4 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 2.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

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其中最大剪力: V =0.6×9.672×0.4 = 2.321 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×2.321×1000/(2×60×80) = 0.725 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.725 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×9.672×4004 /(100×10000×256×104)=0.065mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.400×1000/250=1.600 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.065 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.6 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=1.411kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=3.869kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(1.400-1.000)/4×0.400×(1.2×0.200×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.400×(1.800-0.200)×0.300=0.803kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

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变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N5=1.333 kN；N2=N4=10.434 kN；N3=4.107 kN； 最大弯矩 Mmax=0.368 kN·m；最大挠度计算值 Vmax=0.172 mm；

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最大应力 σ=0.368×10/4790=76.9 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 76.9 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =10.434kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×9.6=1.567 kN； N =10.434+1.567=11.91kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11910/(0.205×457) = 127.1N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 127.1 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =10.434 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×(9.6-1.8)=1.567 kN； N =N1+N2 =10.434+1.273=11.707 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；

23

***************工程超高模板施工方案

i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=11707.25/(0.205×457) = 125 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 125 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.015×(1.5+0.4×2) = 2.724 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.015 ； lo/i = 2724.362 / 15.9 = 171 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.243 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 11707.25/(0.243×457) = 105.4 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 105.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

24

***************工程超高模板施工方案

附录2：6.5米层高1×2m梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：1.00；梁截面高度 D(m)：2.00；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：6.50；梁两侧立杆间距(m)：1.40； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数：3； 采用的钢管类型为Φ48×3.25； 立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：29.7； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

25

***************工程超高模板施工方案

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：8；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：10； 主楞竖向支撑点数量：6；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，800mm，1150mm，1400mm，1700mm；

主楞材料：圆钢管；

直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25； 主楞合并根数：2； 次楞材料：木方；

宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.000m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 29.747 kN/m2、48.000 kN/m2，取较小值29.747 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为10根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

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***************工程超高模板施工方案

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3； M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×29.75=17.848kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m； 计算跨度: l = (2000-120)/(10-1)= 208.89mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×17.848×[(2000-120)/(10-1)]2 + 0.117×2.8×[(2000-120)/(10-1)]2= 9.22×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.848×[(2000-120)/(10-1)]/1000+1.2×2.800×[(2000-120)/(10-1)]/1000=4.803 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.22×104 / 1.20×104=7.7N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =7.7N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.848N/mm；

l--计算跨度: l = [(2000-120)/(10-1)]=208.89mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.848×[(2000-120)/(10-1)]4/(100×6000×7.20×104) = 0.533 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(2000-120)/(10-1)]/250 = 0.836mm； 面板的最大挠度计算值 ν=0.533mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.836mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.803/0.500= 9.606kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

27

***************工程超高模板施工方案

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3； I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4； E = 10000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.240 kN·m，最大支座反力 R= 5.283 kN，最大变形 ν= 0.161 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.40×105/6.40×104 = 3.8 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.161mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.283kN,按照集中荷载作用下的多跨连续梁计算。

28

***************工程超高模板施工方案

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.791=9.58cm3；I = 2×11.498=23cm4；E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.475 kN·m，最大支座反力 R= 9.829 kN，最大变形 ν= 0.195 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 4.75×105/9.58×103 = 49.6 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =49.6N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.195 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.195mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3； I = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4；

29

***************工程超高模板施工方案

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.00+0.30]×0.50=30.780kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m； q=30.780+2.800=33.580kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×30.78×142.8572+0.117×2.8×142.8572=6.95×104N·mm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×30.78×0.143+0.45×2.8×0.143=1.939kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×30.78×0.143+1.2×2.8×0.143=5.317kN σ =Mmax/W=6.95×104/1.20×104=5.8N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =5.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=25.650kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =142.86mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =142.86/250 = 0.571mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×30.78×142.94/(100×6000×7.20×104)=0.201mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.201mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.571mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=5.317/0.5=10.634kN/m

2.方木的支撑力验算

30

***************工程超高模板施工方案

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木强度验算:

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×10.634×0.52 = 0.266 kN·m；

6

最大应力 σ= M / W = 0.266×10/64000 = 4.2 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 4.2 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×10.634×0.5 = 3.19 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3×3.19×1000/(2×60×80) = 0.997 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.997 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×10.634×5004 /(100×10000×256×104)=0.176mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.176 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.939kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=5.317kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(1.400-1.000)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(2.000-0.120)×0.300=0.990kN

简图(kN·m)

31

***************工程超高模板施工方案

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N5=1.783 kN；N2=N4=14.235 kN；N3=5.721 kN； 最大弯矩 Mmax=0.5 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.232 mm；

最大应力 σ=0.5×106/4790=104.3 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 104.3 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =14.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×6.5=1.061 kN； N =14.235+1.061=15.296kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79；

32

***************工程超高模板施工方案

σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=15296/(0.205×457) = 163.3N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 163.3 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =14.235 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.136×(6.5-2)=1.061 kN； N =N1+N2 =14.235+0.734=14.969 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=14969.483/(0.205×457) = 159.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 159.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.008×(1.5+0.4×2) = 2.706 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.008 ； lo/i = 2705.573 / 15.9 = 170 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.245 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 14969.483/(0.245×457) = 133.7 N/mm2；

33

***************工程超高模板施工方案

钢管立杆稳定性计算 σ = 133.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

34

***************工程超高模板施工方案

附录3：22.9米层高0.4×1.2m梁模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.20；

混凝土板厚度(mm)：150.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.40；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00； 梁支撑架搭设高度H(m)：22.90；梁两侧立杆间距(m)：1.00； 承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3.25； 立杆承重连接方式：可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：28.8； 振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；

35

***************工程超高模板施工方案

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6； 面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0； 梁底纵向支撑根数：4；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：6；主楞竖向支撑点数量：3； 固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，800mm； 主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25； 主楞合并根数：2；次楞材料：木方； 宽度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；

β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得 29.747 kN/m2、28.800 kN/m2，取较小值28.800 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为6根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下： σ ＝ M/W < [f]

其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；

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***************工程超高模板施工方案

M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；

σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算： M = 0.1q1l2+0.117q2l2

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括： 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×28.8=17.28kN/m； 振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m； 计算跨度: l = (1200-150)/(6-1)= 210mm； 面板的最大弯矩 M= 0.1×17.28×[(1200-150)/(6-1)]2 + 0.117×2.8×[(1200-150)/(6-1)]2= 9.07×104N·mm；

面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×17.280×[(1200-150)/(6-1)]/1000+1.2×2.800×[(1200-150)/(6-1)]/1000=4.697 kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.07×104 / 1.20×104=7.6N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =7.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 17.28N/mm； l--计算跨度: l = [(1200-150)/(6-1)]=210mm； E--面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I--面板的截面惯性矩: I = 50×1.2×1.2×1.2/12=7.2cm4； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×17.28×[(1200-150)/(6-1)]4/(100×6000×7.20×104) = 0.527 mm；

面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1200-150)/(6-1)]/250 = 0.84mm；

面板的最大挠度计算值 ν=0.527mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.84mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q = 4.697/0.500= 9.395kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W = 1×6×8×8/6 = 64cm3；I = 1×6×8×8×8/12 = 256cm4；E = 10000.00 N/mm2；

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***************工程超高模板施工方案

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.235 kN·m，最大支座反力 R= 5.167 kN，最大变形 ν= 0.158 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.35×105/6.40×104 = 3.7 N/mm2； 次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 3.7 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.158mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.167kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.25mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 2×4.791=9.58cm3；I = 2×11.498=23cm4；E = 206000.00 N/mm2；

38

***************工程超高模板施工方案

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.853 kN·m，最大支座反力 R= 12.600 kN，最大变形 ν= 0.629 mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 8.53×105/9.58×103 = 89 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =89N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.629 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 350/400=0.875mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=0.629mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.875mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500×12×12/6 = 1.20×104mm3； I = 500×12×12×12/12 = 7.20×104mm4；

1.抗弯强度验算

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***************工程超高模板施工方案

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)： q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.20+0.30]×0.50=18.540kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m； q=18.540+2.800=21.340kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1×18.54×133.3332+0.117×2.8×133.3332=3.88×104N·mm； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×18.54×0.133+0.45×2.8×0.133=1.157kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.54×0.133+1.2×2.8×0.133=3.167kN σ =Mmax/W=3.88×104/1.20×104=3.2N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =3.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=15.450kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =133.33mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:[ν] =133.33/250 = 0.533mm； 面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×18.54×133.34/(100×6000×7.20×104)=0.092mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.092mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.533mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=3.167/0.5=6.334kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6×8×8/6 = 64 cm3；I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木强度验算:

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***************工程超高模板施工方案

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×6.334×0.52 = 0.158 kN·m； 最大应力 σ= M / W = 0.158×106/64000 = 2.5 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 2.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6×6.334×0.5 = 1.9 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3×1.9×1000/(2×60×80) = 0.594 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.594 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677×6.334×5004 /(100×10000×256×104)=0.105mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.500×1000/250=2.000 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.105 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2 mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1.157kN 梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=3.167kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力： P3=(1.000-0.400)/4×0.500×(1.2×0.150×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.200-0.150)×0.300=0.912kN

简图(kN·m)

剪力图(kN)

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***************工程超高模板施工方案

弯矩图(kN·m)

变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N3=0.511 kN； N2=9.45 kN；

最大弯矩 Mmax=0.369 kN·m；

最大挠度计算值 Vmax=0.107 mm；

最大应力 σ=0.369×106/4790=77.1 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值 77.1 N/mm2 小于 支撑托梁的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =9.45kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×22.9=3.548 kN； N =9.45+3.548=12.998 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

42

***************工程超高模板施工方案

为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12998/(0.205×457) = 138.7 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 138.7N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =9.45 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(22.9-1.2)=3.548 kN； N =N1+N2 =9.45+3.362=12.812 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.57； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.79； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.4]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.4m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.205 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12811.975/(0.205×457) = 136.8 N/mm2；

钢管立杆稳定性计算 σ = 136.8 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.05×(1.5+0.4×2) = 2.818 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =2.3按照表2取值1.05 ； lo/i = 2818.305 / 15.9 = 177 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.227 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 12811.975/(0.227×457) = 123.5 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 123.5 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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***************工程超高模板施工方案

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

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***************工程超高模板施工方案

附录4：22.9米层高150厚板模板(扣件钢管架)计算书

高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

一、参数信息: 1.模板支架参数

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.40；模板支架搭设高度(m):22.90； 采用的钢管(mm):Φ48×3.25 ；板底支撑连接方式:方木支撑； 立杆承重连接方式:可调托座； 2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500； 3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00； 托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.25； 4.楼板参数

钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C35；

每层标准施工天数:6；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):523.600； 楼板的计算长度(m):8.50；施工平均温度(℃):20.000； 楼板的计算宽度(m):4.00； 楼板的计算厚度(mm):150.00；

图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算:

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 100×1.22/6 = 24 cm3； I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；

45

***************工程超高模板施工方案

模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图 1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.15×1+0.35×1 = 4.1 kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m； 2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2×4.1+1.4×2.5= 8.42kN/m 最大弯矩 M=0.1×8.42×2502= 52625 kN·m；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 52625/24000 = 2.193 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 2.193 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算 挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=4.1kN/m

面板最大挠度计算值 ν = 0.677×4.1×2504/(100×9500×14.4×104)=0.079 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=250/ 250=1 mm；

面板的最大挠度计算值 0.079 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求! 三、模板支撑方木的计算:

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3； I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4；

方木楞计算简图 1.荷载的计算：

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25×0.25×0.15+0.35×0.25 = 1.025 kN/m ； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m； 2.强度验算: 计算公式如下: M=0.1ql2

46

***************工程超高模板施工方案

均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.025+1.4×0.625 = 2.105 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.105×12 = 0.21 kN·m；

方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.21×106/64000 = 3.289 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；

方木的最大应力计算值为 3.289 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3.抗剪验算：

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]

其中最大剪力: V = 0.6×2.105×1 = 1.263 kN； 方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.263×103/(2 ×60×80) = 0.395 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.395 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!

4.挠度验算: 计算公式如下:

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载 q = q1 = 1.025 kN/m；

最大挠度计算值 ν= 0.677×1.025×10004 /(100×9000×2560000)= 0.301 mm； 最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；

方木的最大挠度计算值 0.301 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求! 四、托梁材料计算:

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.25； W=9.58 cm3； I=23 cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝2.105kN;

托梁计算简图

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

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***************工程超高模板施工方案

托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.79 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.175 mm ； 最大支座力 Qmax = 9.21 kN ；

最大应力 σ= 789501.287/9580 = 82.411 N/mm2； 托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；

托梁的最大应力计算值 82.411 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为 1.175mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载设计值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×22.9 = 3.169 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.15×1×1 = 3.75 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.269 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) ×1×1 = 4.5 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 15.023 kN； 六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 15.023 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.57 cm2；

W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.79 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.4×2 = 2.3 m；

a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.4 m； l0/i = 2300 / 15.9 = 145 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.328 ；

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***************工程超高模板施工方案

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15023.232/（0.328×457） = 100.224 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 100.224 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 l0 = k1k2(h+2a)= 1.167×1.05×(1.5+0.4×2) = 2.818 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 2.3 按照表2取值1.05 ； Lo/i = 2818.305 / 15.9 = 177 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.227 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=15023.232/（0.227×457） = 144.818 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 144.818 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。 七、楼板强度的计算: 1. 楼板强度计算说明

验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。 宽度范围内配置Ⅲ级钢筋,每单位长度(m)楼板截面的钢筋面积As=524 mm2,fy=360 N/mm2。

板的截面尺寸为 b×h=8500mm×150mm， 楼板的跨度取4 M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=130 mm。

按照楼板每6天浇筑一层，所以需要验算6天、12天、18天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.验算楼板混凝土6天的强度是否满足承载力要求

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***************工程超高模板施工方案

楼板计算长边8.5m,短边为4 m； q = 2× 1.2 × ( 0.35 + 25×0.15 ) + 1× 1.2 × ( 3.169×9×5/8.5/4 ) + 1.4 ×(2.5 + 2) = 21.17 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 1×21.174 = 21.174 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0829×21.17×42 = 28.085 kN.m；

因平均气温为20℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到6天龄期混凝土强度达到53.77%,C40混凝土强度在6天龄期近似等效为C21.51。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=10.295N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 523.6×360 / (1×1000×130×10.295 )= 0.141 计算系数为：αs = ξ(1-0.5ξ) = 0.141×(1-0.5×0.141) = 0.131； 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = αs× α1× b× ho2×fcm = 0.131×1×1000×1302×10.295×10-6 = 22.802 kN.m； 结论：由于 ∑M1 = M1=22.802 <= Mmax= 28.085

所以第6天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑必须保留。

3.验算楼板混凝土12天的强度是否满足承载力要求

楼板计算长边8.5m,短边为4 m； q = 3× 1.2 × ( 0.35 + 25×0.15 ) + 2× 1.2 × ( 3.169×9×5/8.5/4 ) + 1.4 ×(2.5 + 2) = 31.13 kN/m2； 单元板带所承受均布荷载 q = 1×31.127 = 31.127 kN/m； 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.0829×31.13×42 = 41.287 kN.m；

因平均气温为20℃，查《施工手册》温度、龄期对混凝土强度影响曲线 得到12天龄期混凝土强度达到74.57%,C40混凝土强度在12天龄期近似等效为C29.83。

混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=14.218N/mm2； 则可以得到矩形截面相对受压区高度: ξ= As× fy/ ( αl×b × ho × fcm ) = 523.6×360 / (1×1000×130×14.218 )= 0.102 计算系数为：αs = ξ(1-0.5ξ) = 0.102×(1-0.5×0.102) = 0.097； 此时楼板所能承受的最大弯矩为: M2 = αs× α1× b× ho2×fcm = 0.097×1×1000×1302×14.218×10-6 = 23.259 kN.m； 结论：由于 ∑M2 = ∑M1+M2=46.061 > Mmax= 41.287 所以第12天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。 模板支持可以拆除。

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/uwqo.html