注册岩土工程师考试知识点总结

完整井：当井底钻到不透水层时

（1）K=0.732QSlgr1(2H?S

1?S2)(S1?2)r2Q为抽水流量

S1，S2分别为两个观测井水位降深 ln(r1)（2）K=Q?r2?h2?h2，

12Q为抽水流量；

h1,h2为水位高度

（3）完整井dupuit公式Q=1.366K?(2H?S)S

lgRrR为影响半径 r 为抽水井半径 S为抽水井水位降深

非完整井：当未钻到不透水层时 非完整井土层渗透系数k

qln(RK=r)????H?h??2?h?10r?1.8h???0????1?(0.3?H)sin??H????q 为抽水量 R为影响半径 r 为钻井半径

H为不受降水影响自然水位面到不透水层的距离

h?为非完整井井底到不透水层高度

h0为抽水井水位深

流量公式q=kiA

水力梯度i=水头差/两水头之间距离

土的临界水力梯度icr与土的物理特征指标ds与n（或e） 渗流力J=i*rw，临界渗透力J= icr*rw

多层土求土层的渗透系数平均值： 竖直渗透系数平均值

Kv?H

?nHii?1Ki水平渗透系数平均值：

nK1h?H?KiHi

i?1

土变形计算

?si?e1i?e2i1?ehi

1inns???si?e2ii?e1i?1?i?11?ehi

1ins??ai(p2i?p1i)i?11?ehi 1ins???zii?1Ehi，

si公式中?zi为第i层土的附加应力

流土，管涌判别

流土：Pc?14(1?n)

管涌：P1c?4(1?n)

Pc为细颗粒含量%

n 为孔隙率%

1

常用抽水公式完整井 非完整井 两个观测井：K=r0.732Qlg1 (2H?S1?S2)(S1?S2)r2rln(1)rQK=?222， ?h1?h2 无观测井Q=1.366K?Rqln()rK= ??10r1.8h?2?????H?h???h0??1?(0.3?)sin??????H?H?? (2H?S)S Rlgr 2

先期固结压力对沉降的影响：

超固结土（?pi为压缩试验施加的附加应力）

当?pi

n?shii??C??pci?eilg?

i?11?eQi?p1i?当?pi>pci?p1i时

n?shi??pci??p1i??pi?i??1?e?Ceilg???Ccilg???i?1Qi??p1i??p?? ci?欠固结土

n?shiC?p1i??pi?i??cilg?i?11?eQi?p? ci?十字板剪切试验公式?Mf?2?D2???H?D? 3??软土用十字板剪切仪抗剪强度：

cu?K?C?(Ry?Rg)；

K为板头系数，C为钢环系数

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灵敏度：ScuK?C??RY?Rg?t?c??? uK?C?????RY?Rg???取土器计算：

D2w?D2面积比eD2 e颗粒分析：不均匀系数Cd60u?d 10曲率系数Cd230c?dd

6010当Cu?5，Cc在1~3之间时，为级配良好的砾土 试验数据的统计分析： 平均值 标准差 变异系数 修正系数

h22裘布依方程：q?k?1?h22L

抽水工程各点水位降深

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s?H2?0.73Q?1? ??lgR?lgrrr?123??k?n?r 为该点到各抽水口的距离。

H0H压缩前后土粒体积近似不变 ?1?e01?eEs?1?e1压缩模量公式 a1?2

《岩土工程勘察规范》

场地类别是根据场地覆盖层厚度和场地土刚度等因素，按有关规定对建设场地所做的分类。用以反映不同场地条件对基岩地震震动的综合放大效应。

荷载分项系数

对由永久荷载效应控制的组合，取?G=1．35。当验算倾覆、滑移或漂浮时，取?G=0．9； 三轴试验： UU不固结不排水 CU固结不排水 （饱和粘性土） CD固结排水 6

在不排水条件下，试样在试验过程中的含水量和体积均保持不变，改变?3只能引起孔隙天然土层中的土或多或少受到上覆土作用而固结。 三轴中通常用围压?3来代替和模拟历史上曾对试样在排水剪切的条件下，孔隙水压力始终为0， 在试验过程中不产生孔隙水压力，所以c??ccd，水压力的同等数值变化，试样受剪前的有效施加的先期固结压力 固结应力却不发生改变，因而抗剪强度也就?3>?c为正常固结 始终不变，无论是超固结土还是正常固结土，UU试样的抗剪强度包线均是一条水平线，即（在抗剪强度包线图上，随围压?3?c） 由于CU前期在围压的作用下对土进行固结，故剪前，土中孔隙水压力为0，剪切过程中由于试样不排水，孔隙水压力越来越大，直到剪切破坏。

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剪切强度包线和摩尔应力圆

1??1??3??1??1??3?cos2? 221????1??3?sin2?

2?为剪切破坏面与大主应力作用面的夹角。

????45???2，?为土的内摩擦角。

相关公式：

?1??3tan2?45???3??1tan2?45??????????????2c?tan?45?? 2?2??????????2c?tan?45?? 2?2??荷载效应组合

★按地基承载力确定基础面积，基础埋深，按单桩承载力来确定桩的数量时，传至基础或承台底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的标准组合（Sk?SGk??c1SQ1k???ciSQik）。

★计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合Sk?SGk??q1SQ1k???qiSQik

★确定基础或桩台高度，支挡结构截面，计算基础和支挡结构内力，以及确定配筋和验算材料强度时，上部传来的荷载效应和相应的基地反力，按承载力极限状态下荷载效应的基本组合

Sk??GSGk??q1SQ1k???qiSQik

?G通常取1.35

砂土液化判别

Ncr?N0?1?0.1?ds?3??0.1?dw?2??3?c

，考虑远N0为判别液化击数基准值，对应烈度：7,8,9度，考虑近震采用6,10,16（击数取值）震采用8，12（远震无9度）ds为标贯深度，dw为水位深度，?c为土的粘粒含量百分数，小于3时取3

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土的物理性质（三相比例）指 含水量 w ds ? mSe??1 w?w?100% w?r?ds?dmsms ds?Vs?w% 20~60 土粒比重 密度 Seds?rw ??m V???d?1?w?,?d??1?w?d?1?w???s?w 1?eg/cm3 干密度 ?d ?sat e n m??s V?sat?ms?VV?w Vds?w 1?eg/cm3 1.3~1.8 饱和密度 孔隙比 ?satd?e?s?w 1?e Ve?V VsVn?V Vd???e?sw?1,e?ds1?w?w?1 ?d??en??1?d 1?eds?w 孔隙率 % 饱和度 Sr VwSr?VV wdsw?dSr??en?w 9

土的分类中一些细节：

1.碎石土中，漂石块石粒径大于200mm含量大于50%，卵石碎石粒径大于20mm含量大于50%，圆砾角砾粒径大于2mm含量大于50%。

2.砂土（粒径大于2mm含量不大于50%且粒径大于0.075mm含量大于50%的土） 砂土中细分为：砾砂（粒径大于2mm含量占全重25%~50%） 粗砂（粒径大于0.5mm含量超过全重50%） 中砂（粒径大于0.25mm含量超过全重50%） 细砂（粒径大于0.075mm含量超过全重85% 粉砂（粒径大于0.075mm含量超过全重50%） 3. 粉土和粘性土（粒径小于0.075mm含量大于50%的土） Ip小于等于10的土为粉土

Ip在10~17或等于17之间的为粉质粘土 Ip大于17的土为粘土

土的密实程度或坚硬程度：

碎石土用动探击数划分：松散N63.5砂土用标贯击数划分：松散粉土用孔隙比划分：稍密e

粘性土用液性指数划分： 坚硬IL?5；稍密5?N63.5?10；中密10?N63.5?20；密实N63.5?20

N?10；稍密10?N?15；中密15?N?30；密实N?30

?0.9；中密0.75?e?0.9；密实e?0.75

粉土的湿度分类：稍湿w?20；湿20?w?30；很湿w?30

?0；硬塑0?IL?0.25；可塑0.25?IL?0.75；软塑0.75?IL?1；流塑IL?1；

土的压缩系数a1?2划分低，中，高压缩土： 低压缩性土a1?2?0.1MPa?1 中压缩性土0.1MPa?1?a1?2?0.5MPa?1 高压缩性土a1?2?0.5MPa?1 10

基底压力

轴心荷载作用：

pk?FK?GKFKA?A??Gd （其中GK??GAd，?G一般取20KN/m3）

偏心荷载作用：

pFK?GKMKFK?k?A??GKW?lb??1?6e?l??MK?e?FK?GK?

当e?b/6时应力重新分布，

p2?FK?GK?kmax?3la，其中a?b2?e

用地基承载力特征值及上部荷载情况，确定基础面积 轴心荷载有pk?fa

（

pk相应于荷载效应标准组合时基底平均压力值）

偏心荷载作用时 不仅满足

pk?fa，还应满足pkmax?1.2fa

关于地基承载力的修正：

用剪切强度指标按规范方法计算得到的地基承载力不需要修正。

用原位测试，荷载试验及其他经验方法得到的地基承载力特征值尚需宽深修正：fa?fak??b??b?3???d?m?d?0.5?

?b基础宽度修正系数，按土的类别查表得； ?d基础深度修正系数，按土的类别查表得；

?地基底面下的土的重度

?m地基底面以上的土加权平均重度，水位下取浮重度

基底面积的确定 轴心荷载作用下

FK?GKA?fa， 就是A?FKfd，或者b?FKf；

a??Ga??Gd

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一般取l/b?1~2，

确定基础尺寸后，把按所得尺寸对fa进行修正验算该地基承载力是否满足pk?fa。 偏心荷载作用下

先不考虑偏心作用，用轴心荷载的方法，计算出基底面积，按偏心程度预估将基底面积扩大10%~40%，再取l/b?1~2，最后计算基底平均压力和基底最大压力是否满足pk?fa及

pkmax?1.2fa

◆pk?FK?GKMKFK?GK?6e????1??可知： AWlbl??pk?FK?GKFK?GK6e?? AAl由MK?e?FK?GK?得

FK?GK6Mkpk??2lblb

浅基础软弱下卧层地基承载力验算：

pz?pcz?faz

当Es1/Es2?3时，计算基底下卧层顶面附加应力： 矩形基础，pz?lb?pk?pc?

?b?2ztan???l?2ztan??b?pk?pc?，?为应力扩散角，根据压缩模量比与z/b查表得。

?b?2ztan??条形基础，pz?地基基础稳定性验算：

地基表层滑动稳定安全系数Ks，用基础底面与土之间的摩阻力的合力与作用于基底的水平力的合力之比来表示：KS?

??Fi?Hi，?为基底摩擦系数查表得（p699）

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地基深层整体滑动稳定性验算

(作用于最危险的滑动面上诸力对滑动中心所产生的抗力距与滑动力矩的比值)

KS?MRMS?1.2

稳定边坡上建筑物稳定性：当垂直于坡顶边缘线的基础底边边长小于或等于3m时，基础底

面外边缘线至坡顶的水平距离应符合下列要求，且不得小于2.5m 条形基础，a?3.5b?dtan? 矩形基础，a?2.5b?dtan?；d为基础埋深，?为边坡的坡角。

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◆刚性扩展基础设计：

刚性材料要满足刚性材料的刚性角（允许的宽高比） 只规定：tan?宽高比，有h?b?b0

2?tan??◆钢筋混凝土扩展基础设计（基础底板高度，基础底板配筋）

钢筋混凝土条形基础：

条基地基净反力：pjmin?

minF6M?2，（偏心矩方向在条基宽度方向，取长度为1） bb地基净反力： 是扣除了基础自身重力后的基地压力

基础底板的高度要满足净反力对材料的剪力作用要求而不被破坏。 剪切力最大的截面在基础底板悬臂根部

有公式：V?pjlb1

V?0.7ftlh0，ft为混凝土轴心抗拉强度。

基础底板配筋：

弯矩计算：在1-1截面：M??11pjlb12或条基M???2pjmax?pj?a12，条基墙体材料为混26凝土则a1?b1，墙体材料为砖墙且放角不大于1/4砖长时取a1?b1?1/4砖长 受力钢筋面积：As?M?

0.9fyh0钢混柱下独立扩展基础：

竖向轴心荷载作用；Fl?0.7?hpftauh0，有au?2?l0?b0?2h0?

Fl?pjAl，Al为冲切锥面以外范围的基底面积

对矩形截面柱的矩形基础，应验算柱与基础交接处以及基础变阶处的受冲切承载力 偏心荷载作用：与轴心作用不同点在于，存在冲切破坏锥体最不利的一侧。

au锥体上下周长平均值?am锥体最不利一侧边长平均值 Fl?0.7?hpftamh0

Fl?pjmaxAl，相应的Al也发生改变，值考虑冲切锥体最不利的一侧以外范围的基底面积。

基础底板配筋（基础底板的配筋,应按抗击弯计算确定），

柱下独立扩展基础为长宽两方向受力钢筋配置。 MⅠ=1/12a21[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]

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MⅡ=1/48(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 故得基础底板受力钢筋面积：

As??M?M??，As???

0.9fyh00.9fy?h0?d?钢筋混凝土扩展基础构造要求：

锥形基础的边缘高度，不宜小于200mm；阶梯形基础的每阶高度宜为300~500mm。 垫层的厚度不宜小于70mm；垫层混凝土等级应为c10.

扩展基础底板受力钢板的最小直径不宜小于10mm，间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm

墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于8mm；间距不大于300mm；每平方米分布钢筋的面积不小于受力钢筋面积的1/10，当有垫层时钢筋保护层的厚度不宜小于40mm，无垫层时不小于70mm。 混凝土强度等级不应低于c20。

柱下钢筋混凝土独立基础的边长和墙下钢筋混凝土条形基础的宽度大于或等于2.5m时，板底受力钢筋的长度可以去边长或宽度的0.9倍，并宜交错布置。

钢筋混凝土条形基础底板在T形及十字形交接处，底板横向受力钢筋仅沿一个主要受力方向通长布置，另一方向的横向受力钢筋可布置到主要受力方向底板宽度1/4处；在拐角处底板横向受力钢筋应沿两个方向布置。

建筑地基基础设计规范对承载力的规定 按土的剪切强度指标计算地基承载力

fa?Mb?b?Md?md?Mcck

Mb,Md,Mc根据地基土的内摩擦角查表得； ?为基底土重度

?m基底以上土的重度，若在水位线下取有效重度。

地基承载力特征值深宽修正

fa?fak??b??b?3???d?m?d?0.5?

?b,?d根据土的性质查表得；

求地基沉降时用的附加应力系数（或平均附加应力系数）只与基础尺寸和层面深度z有关(角点法)？

验算软弱下卧层时，软弱下卧层顶面的附加应力（即基底附加应力扩散到软弱下卧层顶面产生的附加应力）不只与基础尺寸，下卧层埋深有关，还与持力层和下卧层的压缩模量(即应力扩散角)有关？ 为什么呢

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桩长对荷载传递也有很重要的影响：当桩长较大L/d>25时，因桩身压缩变形大，桩端反力尚未发挥，桩顶位移已经超过所要求的范围，此时传递到桩端的荷载还很小，因此，很长的桩实际上总是摩擦桩，用扩大桩端直径来提高承载力也是无用的，只能通过减小长径比，即扩大桩身直径，来提高桩端阻力。 单桩破坏模式：

屈曲破坏，由于桩身周边不能提供足够的侧向弯曲阻力，桩身在受到桩顶荷载时，向侧向绕曲破坏，屈曲

破坏单桩承载力主要取决于桩身自身强度（或取决于桩身材料强度）

整体剪切破坏，桩有足够的自身强度，桩长较短，穿过强度低的土，达到强度较大的土层，在桩端形成滑动土锲的，主要是端阻力承受荷载，而桩端下土出现滑动破坏，主要由桩端地基土强度控制的

刺入破坏，桩长较长，且荷载主要由摩擦阻力承受。摩擦型桩，或桩端入土较深时，桩的破坏模式就是刺入破坏，主要由沉降变形控制的

单桩承载力

静载试验确定单桩承载力（q-s，s-lgt,相对变形标准，） 原位试验确定单桩承载力 单桥静探 双桥静探

经验方法确定单桩承载力 经验方法确定大直径单桩承载力 管桩，嵌岩桩，后灌注桩 单桩承载力的统计

建筑桩基技术规范——单桩承载力

单桩极限状态：承载能力极限状态和正常使用极限状态

承载能力极限状态：1.桩基达到最大承载力（急进破坏和渐进破坏） 2.桩基发生不适合继续承载的变形

3.桩基发生整体失稳，主要位于岸边，斜坡的桩基，浅埋桩基存在软弱

下卧层的基桩。

正常使用极限状态：对应于建筑正常使用所规定的变形限值或达到耐久性要求的某项限值

（1， 桩基的变形，2，桩身和承台的耐久性）

单桩竖向极限承载力确定：

1， 根据沉降随荷载的变化特征确定极限承载力：对于陡降型Q-s曲线，取该曲线发生明显

陡降的起点。

2， 根据沉降量确定极限承载力：对于缓变型Q-s曲线一般可取s=40~60mm对应的荷载，

对于大直径桩可取s=0.03D~0.06D（D为桩端直径，大桩径取低值，小桩径取高值）所对应的荷载值；对细长桩（L/d>80）可取s=60~80mm对应的荷载。 3， 根据沉降随时间的变化特征确定极限承载力，取s-lgt曲线尾部出现明显下弯的前一级荷

载值。

单桩竖向极限承载力标准值确定：（实测承载力数据统计）

实测值：Qui，

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平均值： Qum1n??Qui ni?1?i?Qui Qum标准差：Sn????i?1ni?1?2n?1

当Sn?0.15时，Quk?Qum

当Sn?0.15时，Quk??Qum，?为折减系数。

《建筑桩基技术规范JGJ94-2008》

规定：设计等级为甲级，应通过单桩静载试验确定单桩承载力

乙级，当地质条件简单时，可参照地质条件相同的试桩资料，结合静探和经验参数综合确定，其余的应通过单桩静载试验确定。

丙级，可根据静探等原位测试和经验参数确定。 原位测试法：混凝土预制桩单桩竖向极限承载力标准值

单桥：Quk?Qsk?Qpk?u?qsikil??pskAp

?为桩端阻力修正系数，由桩长L查表得；

psk1为桩端全截面以上8倍桩径范围内的比贯入阻力平均值； psk2为桩端全截面以下4倍桩径范围内的比贯入阻力平均值；

当psk1?psk2时psk?1?psk1???psk2?； 2当psk1?psk2时，psk?psk2；

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?为折减系数，有psk2/psk1比值查表得； qsik由qsik?psk曲线关系式确定；

双桥：Quk?Qsk?Qpk?u?fsi??i?li???qc?Ap

fsi第i层土的探头平均侧阻力；

qc为取桩端平面以上4d范围内探头阻力的土层厚度加权平均值与桩端平面下1d范围

内探头阻力的平均值

?为桩端阻力修正系数，对于粘性土，粉土取2/3，饱和砂土取1/2.

?i为第i层土桩侧阻力综合修正系数，粘性土粉土为?i?10.04?fsi??0.55，

砂土5.05?fsi??0.45

经验系数法：Quk?Qsk?Qpk?u?qsikil?pskAp

qsik为第i层土的极限侧阻力标准值，可查表得； psk为极限端阻力标准值，可查表得，

按照土的物理性质和桩的类型查表得桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值。

大直径桩经验参数法：Quk?Qsk?Qpk?u??siqsikli??ppskAp

对于扩底桩，桩变截面以上2d长度范围不计侧阻力；

?si?p为大直径桩侧阻力，端阻力尺寸效应系数，

钢管桩（根据经验参数关系确定钢管桩单桩竖向极限承载力标准值）

Quk?Qsk?Qpk?u?qsikli??ppskAp

?p为桩端土塞效应系数

当hb/d?5时，?p?0.16hb/d

当hb/d?5时，?p?0.8 （hb为桩端进入持力层深度，d为钢管桩外径，对于带隔板的钢管桩用de?d/n代替d，n为隔板分隔数。）

混凝土空心桩Quk?Qsk?Qpk?u?qsikil?psk?Aj??pApl?

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Aj为空心桩端净面积；管桩Aj?Apl为空心桩敞口面积Apl?嵌岩桩：Quk?Qsk?Qrk

??d42?d12，空心方桩Aj?b2???4d12

?4d12

Qsk?u?qsikli Qrk??rfrkAp

?r为桩嵌岩段侧阻和端阻的综合系数，与嵌岩深径比，岩石软硬程度和成桩工艺有关，

查表得；

后注浆灌注桩：单桩竖向极限承载力应通过静载试验确定

液化效应对单桩竖向承载力的影响：在计算液化土层的桩极限侧阻力时应乘以土层液化影响折减系数。

桩基的认识！

桩长的参考标准：决定桩长应该根据土层的竖向分布特征，选择地基土持力层（摩擦持力层和桩端持力层） 一些规定：

1.一般选择较硬土层作为桩端持力层，桩全断面进入持力层深度：粘性土不小于2d，砂土不小于1.5d，碎石类（包括强风化岩）土不小于1d； 2.当存在软弱下卧层时，桩端下硬土层厚度不小于4d； 3.当硬土层较厚，且施工许可时，桩的全断面进入持力层深度宜达到桩端阻力的临界深度（即再深，桩端阻力也不增加了）。临界深度：砂与碎石类土的临界深度为3~10d，随密度提高而增大，粉土和粘性土的临界深度为2~6d随土的空隙比减小而增大。 4.岩溶地区灌注桩基，岩面平整且上覆层较厚时，嵌入微风化或中风化岩体的深度宜为2d或不小于0.2m；嵌岩灌注桩周边嵌入完整或较完整的未风化，微风化中风化硬质岩体的最小深度不小于0.5m。

5.承受水平荷载的桩，其入土长度应大于有效桩长，即对水平荷载发挥有效抗力的长度 桩径的参考标准：首先考虑各种成桩的最小直径要求

打入预制桩不小于25cm；干作业钻孔桩不小于30cm；泥浆护壁钻孔桩冲孔桩不小于50cm；人工挖孔桩不小于80cm。 要考虑桩身强度来确定桩截面

桩长径比的参考标准：根据施工因素适当考虑桩身失稳，来确定桩长径比。 对于摩擦桩或端承摩擦桩，桩身压力由桩侧摩阻力传递到桩周土中，轴向压力是随深度减小的，事实上不存在桩身压屈失稳的问题；而对于端承桩或摩擦端承桩，桩端持力层强度低于桩身强度时，优先考虑采用扩底灌注桩。 当高承台桩露出地面的长度较大，或桩侧土为可液化土，超软土的情况才考虑压屈失稳的问题

按施工垂直度偏差控制长径比，如设计最小中心距一般为2.5d，桩的允许水平偏差为d/4，

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垂直度允许偏差为1%，由此得以保证相邻桩端不交汇的条件是桩长径比小于等于60.

桩的中心距的确定需要考虑的因素： 考虑剂土桩成桩过程中的剂土效应 考虑群桩效应p748 考虑邻桩干扰效应

地基变形与沉降

计算地基沉降量：

1.分层总和法（假设地基土压缩变形不允许侧向膨胀，完全采用侧限条件下的压缩性指标） 有s??Ei?1nn?zisi hi，?zi为第i层上的平均附加应力:（i-1层底附加应力－i层底附加应力）/2。

或s?ai(p2i?p1i)hi， ?i?11?e1iai为第i层的压缩系数，e1i为在自重压力下的孔隙比，p1i为第i层土上的平均自重压力，p2i

在施工加压后第i层土上层顶压力（平均附加应力+平均自重压力） 或s???si??i?1i?1nne1i?e2i hi， e2i为施加附加应力后，地基压缩变形后第i层土的孔隙比。

1?e1i分层厚度不大于0.4b，遇水位面，分层面的需要分层。 2. 《建筑地基基础设计规范》方法

引入?i平均附加应力系数，是分层总和法的简化

s??Ss???S?i?1np0??izi??i?1zi?1? Esi?S为沉降计算经验系数，按p0与fak关系，Esi压缩模量当量值查表得；

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Esi压缩模量当量，Esi?AA?Eii,其中Ai?p0??izi??i?1zi?1?

sip0基底附加应力

?i为基础底面至第i层土底面范围内的平均附加应力系数，按ｌ／ｂ和z/b查表得 ?i为角点下平均竖向附加应力系数，中心点下沉降计算需要采用角点法计算中心点竖向平

均附加应力系数。

??0.025地基沉降计算深度?sn??s?

ii?1n当无相邻荷载影响，基础宽度在1~30米范围内时，基础中心点的地基沉降计算深度zn， 有zn?b?2.5?0.4lnb?

关于地基承载力：

临塑荷载pcr????0d?c?cot??（塑性变形区取zmax?0） ??0d，

?cot????2?0为基底标高以上土的重度；?为内摩擦角（弧度）

当zmax?当zmax1???0d?c?cot???b/4?b，有p1/4???0d，?为基底b/4内土的重度；

?4cot????21???0d?c?cot???b/3??b，有p1/3???0d，?为基底b/3内土的重度

?3cot????2

桩顶作用效应： 竖向力：

轴心竖向力作用下：Nk?偏心竖向力作用下：Nk?水平力：Hik?Fk?Gk； nFk?GkMxkyiMykxi ??22n?yi?xiHk n18

对于刚性桩和柔性桩复合地基，桩体极限承载力 1，ppf?1Ap??fSL?R?,

iai2，ppf?q；q为桩体极限强度

上两式中取小值；

对于散体材料复合地基，桩体极限承载力主要取决于桩侧土体所能提供的最大侧限力

ppf??ruKp；

?ru为桩周土体能提供的侧向极限应力；

Kp桩体材料的被动土压力系数。

关于?ru有几种计算方法：

2cu??tan?p??1. brauns计算式： pcf??ruKp???s??1??tan2?p ????sin2???tan????p为桩体滑动面与水平面夹角?p?45??为桩侧土的滑动面与水平面夹角，由

0?p2；

tan?ptan?ptan? tan?p????试算；2cutan2?ptan2?sin2??s当?s?0时，pcf??ruKp?2cusin2??tan?p?2???1?tan?p ?tan????1?由tan?p?tan??tan2??1?试算；

22. 圆筒形孔扩张理论计算式 p29 3. hughes和withers计算式：

?ru?p?0?u0?4cu

同时认为p?0?u0?2cu

24

0所以有?ru?6cu即：pcf??ruKp?6cutan2?p?6cutan2? 45????2????p?4. 被动土压力法：

pcfK??ruKp???z?q?Kps?2cuKpsKp；

Kps为桩周土的被动土压力系数

5. wongH.Y计算式，与被动土压力系数原来相同；

??水平向增强体复合地基承载力计算

复合地基的沉降计算方法

复合地基沉降分两个部分：加固区沉降和下卧层沉降 1. 加固区沉降：规范推荐复合模量法：

S1??i?1n?piHi； Ecsi式中Ecsi?mEp??1?m?Es；

Ep，Es分别为桩体压缩模量和土体压缩模量

2. 加固区下卧层沉降： A． 应力扩散法：（主要计算下卧层顶面的附加压力）

pb?DBp，?为应力扩散角，与双层地基中的应力扩散角不等；

?B?2htan???D?2htan??Bp；

?B?2htan??DBp??2B?2D?hf即扣除加固区侧向摩阻力的荷载均布

BD条形基础pb?B．等效实体法：pb?

25

地基处理技术

1.换填法；

直接在基底一定范围内将软弱土层挖除，换填其他无侵蚀性的低压缩性的散体材料，经过夯实，作为地基持力层。

垫层的作用是提高持力层的承载力，并通过垫层的应力扩散作用，减小地层下的天然土层所承受的压力，这样可以减小基础的沉降量。另外用透水性大的材料作为垫层时，软土中的水分可以部分的排出，加速软土的固结，同时能防止土的冻胀作用。

垫层厚度设计：主要是以应力扩散为控制来满足垫层底天然地基的软弱验算。 垫层下天然土层顶面有：pz?pcz?faz；pz的计算可根据软弱下卧层验算方法计算； 垫层厚度不宜大于3m； 垫层的应力扩散角，宜通过实验确定，也可以查表得，主要与基础底面宽度和垫层厚度有关； 垫层承载力宜通过现场试验确定，也可以根据，垫层的土的类型和压实系数（控制干密度和最大干密度之比）查表得

垫层宽度：垫层底面的宽度应满足应力扩散的要求，即大于应力扩散角的范围，同时，考虑垫层侧面的侧向支承力；

垫层底面宽度公式：b??b?2ztan?

整片垫层的宽度可根据施工要求适当加宽。垫层顶面每边宜超出基础底面不小于300mm，或按垫层底面按开挖基坑经验向上放坡。 垫层施工

垫层材料：1砂石，级配良好，不含植物残体，垃圾等杂质。当使用细粉砂时，应掺入不小于总质量30%的碎石或卵石，最大粒径不大于50mm，失陷性黄土不能选用砂石等渗水材料。 2．粉质粘土，土中有机质含量不超过5%，不得含冻土和膨胀土，当有碎石时，碎石粒径不大于50mm，用于失陷性黄土和膨胀土地基处理时的粉质粘土垫层，垫层中不应夹有砖，瓦，石块

3.灰土，体积配比2:8或3：7,土料为粒径不大于15mm的颗粒，不得含有杂质，土料应过筛，灰土用新鲜的消石灰，粒径不大于5mm；

4.粉煤灰，用于道路，堆场和小型建筑物得换垫层，粉煤灰垫层上应上覆0.3~0.5m的土。 5.矿渣，矿渣松散重度不小于11kn/m3，有机质和含泥量不超过5%

6.其他工业废渣，主要考虑质地坚硬，性能稳定，无腐蚀性和发射性危害的工业废渣。 7.土工合成材料。 垫层夯实：

粉质粘土采用平碾和羊足碾；砂石采用振动碾和振动压实机 当有效夯实深度内土的饱和度小于0.6时，可采用重锤夯实；

粉质粘土和灰土垫层的含水量宜控制在最优含水量的正负2%范围内 质量检验：

粉质粘土，灰土，粉煤灰，砂石垫层可用贯入仪检验垫层质量；对砂石，矿渣垫层也可使用轻便触探检验，且均应通过现场试验控制压实系数所对应的贯入度为合格标准；

垫层质量检验必须逐层检验，并检验该层的平均压实系数，取土检验每一垫层的质量时，取土点位于每层2/3深度处； 用贯入仪检验垫层的承载力时，检查点间距不大于4m，对取样的平面间距，大基坑每50-100平方一个检测点，基槽没10-20m一个检测点，每个独立柱基不少于1个。

26

2.预压法：

建筑施工前，用堆土或其他荷载的方法，对地基进行预压，使地基土压密，从而提高承载力和减小沉降量。

预压分几种：堆载、真空预压、堆载加真空联合预压、降水预压；

砂井堆载预压法：单纯堆载预压需要很长时间，因为软土的渗透性低，排水时间长，所以使用上一般要设置砂井，缩短排水距离，加快软土排水固结；

预压的荷载一般接近设计荷载，必要时可以超出设计荷载10%~20%,一些对沉降要求不严的，可以设置砂井，通过建筑自身重量使地基固结；

施加的荷载在任何时候都不能超过地基的承载能力，以免地基失稳破坏。应逐级加载，前一荷载使地基承载力提升后，再加载下一荷载。即控制加载速度，通过原位测试来进行控制，一般有这几种方法：地面沉降速率、边桩水平位移、地基孔隙水压力来检测，地基固结是否达到稳定。因为地基固结相对稳定后才能加载下一级荷载。（知识点：地面沉降速率：排水砂垫层上设置地基竖向沉降观测点，堆载中心地表沉降每天不超过15mm，对天然地基最大沉降每天不超过10mm；边桩水平位移：离预压土体边缘约1m处，打一排边桩，长1.5~2.0m，打入土中1m，边桩水平位移，每天不超过5mm；地基孔隙水压力地基不同深度埋深孔隙水压力计，控制孔隙水压力不超过预压荷载产生应力的50%~60%即可继续下一级加载；）加载在60kp前的加载速率一般不受制约。

砂井设计：一般砂井直径200-300mm，袋装砂井直径一般70-100mm；塑料排水带或袋装沙井的间距取井径的15~22倍，一般砂井间距取桩径的6~8倍（塑料排水带的当量换算直径）

Dp?2?b????.,(b为塑料排水带的宽度，?为塑料排水带的厚度)

砂井地基固结计算：

固结分为竖向固结和径向固结，

竖向固结按照以前学习的固结理论计算：

UV?1?8?e2??24TV；TV?CVtkv?1?e1?； C?VH2a?w径向固结：

砂井影响范围；砂井等边三角形布置：de?1.05l；砂井正方形布置：de?1.128l 径向固结有公式：

Ur?1?eTr?Chtde2?8TrFnden23n2?1lnn? ；Fn?2； n?n?14n2dwkh?1?e1? a?w；Cr?砂井地基平均固结度：Urv?1??1?Ur??1?Uv? 建筑地基处理规范建议砂井地基平均固结度计算方法略 地基土抗剪强度：

由于固结增加的强度??fc???zUttan?cu

27

地基沉降计算：sf??e0i?e1ihi ?i?11?e0in3强夯法：

夯击能量大小查表求夯击影响深度，

强夯置换法主要是在夯击后夯坑内田碎石，再用夯锤夯实，形成碎石墩，构成符复合地基或不计桩间土作用的单墩(通常软土地基夯实后，置换形成碎石墩地基，不考虑桩间土承载力，按单墩承载力计算)

强夯的施工顺序：由内而外，隔行跳打， 强夯法施工质量检验：

强夯施工结束后应间隔一段时间方能对地基质量进行检验。对碎石，砂土地基间隔1~2周，对低饱和度粉土和粘性土地基可间隔2~4周。检验方法宜根据土性选用载荷试验、标准贯入试验等原位测试和室内土工试验，对一般工程采用两种或两种以上的方法进行检验，对重要工程应增加检验项目。饱和粉土地基可用单墩复合地基荷载试验代替单墩荷载试验。

检验点数量，一般建筑，每个建筑物地基的荷载试验检验点不少于3个；强夯置换法地基荷载检验点和置换墩底情况检验数量均不少于墩点数的1%，不少于3个。

4.振冲法

何为振冲法；以 起重机吊起振冲器，启动潜水电机带动偏心快，使振动器产生高频振动，同时开动水泵，由喷嘴喷射高压水流，在边震边冲联合作用下，将振动器沉入土中预定深度，清空后向孔内追段填入碎石，在振动的影响下被震密挤实，达到要求的密实度，从而形成大直径的密实桩体。

振冲法可分为：震冲置换法和震冲密实法；粘性土中通常是震冲置换法；砂土中主要是振动挤密法或振动液化法；当软弱地基或不良地基的不排水抗剪强度小于20kp，土的侧向不能提供最够的侧向约束力，始终不能形成桩体，所以不适合采用震冲置换法。

桩孔布置与加固范围；处理的范围一般大于基底面积，对一般的地基，在基础外边缘应扩大1~2排桩，对可液化地基，在基底外边缘扩大的范围不小于基底下可液化土层厚度的1/2. 桩间距：根据上部荷载大小和场地土层情况，并结合振冲器的功率大小考虑；

桩长的确定：当相对硬层埋藏深度不大时，应按相对硬层埋深确定；相对硬层埋深较大时，按建筑物地基的变形允许值确定；桩长不宜小于4m。可液化地基中，桩长应按要求的抗震处理深度确定，桩顶铺设300~500mm厚的碎石垫层。

填料的选择：桩体材料的含泥量不大于5%的碎石、卵石、矿渣或其他性能稳定的硬质材料，不宜使用风化易碎的石料，对应振冲器功率选择填料粒径；30kw----20~80mm ;55kw------30~100mm;75kw-------40~150mm; 承载力计算：

根据复合地基原理；初步设计用单桩承载力特征值和桩间土荷载试验得到的处理后的桩间土承载力特征值（无经验值时可取天然地基土的承载力特征值）；

fspk?mfpk??1?m?fsk；m为面积置换率，m?de为等效影响直径；与布桩形式和桩间距有关；

等边三角形布桩：de=1.05S；

d； de28

正方形布置：de=1.13S 矩形布桩：de?1.05S1S2;

SS1S2分布为桩间距，矩形布桩时的长桩间距、短桩间距； 简化计算：无荷载试验的小型工程；复合地基承载力特征值可用：

fspk??1?m?n?1??fsk；

n为桩土应力比，无实测资料时取2~4；

沉降计算： 复合土层的压缩模量理论；有Esp??1?m?n?1??Es

质量检验：振冲施工结束后，取除砂土地基外，应间隔一定时间后方可进行质量检验，对粉质粘土地基振冲施工后21~28天，对粉土地基可取14~21天。 单桩荷载试验数量为桩数的0.5%，且不少于3个；

对碎石桩检验可采用动探进行随机检查；对桩间土的检验在处理深度内用标贯和静探进行； 不加填料的砂土地基，承载力检查采用标贯，动探，荷载试验和其他方法。检验点数量为振冲点数量的1%，不少于5个；

复合地基荷载试验数量不应少于总桩数的0.5%，且单个工程不少于3个点；

5砂石桩：

为了挤密加大深度范围内的松软土，常用挤密桩的方法。先打人桩管，拔出桩管后向孔内填入砂或其他材料并加以捣实而成；

作用是挤密桩周的松软土层，使桩和挤密后的土共同组成基础下的复合土层，作为持力层，从而提高承载力和减小地基变形；砂桩能有效防止松砂地基的地震液化。

主要学习砂桩，砂桩的作用：挤密、排水。前者是以挤密松散土层为主，后者在于加速饱和软土排水固结。

砂桩桩径与桩距：砂石桩直径可采用300~800mm，可根据地基土质情况和成桩设备等因素确定；对饱和粘性土地基宜采用较大的直径。砂桩的平面布置可采用等边三角形或正方形，对于松散地基，采用等边三角形布置可使地基挤土较为均匀；

桩距的确定：尽可能采用原位测试的方法，对粉土和砂土地基，不宜大于砂石桩直径的4.5倍，对粘性土地基不宜大于砂石桩直径的3倍。 桩距的确定也可以按公式计算的方式确定： 松散粉土和松散砂土地基 等边三角形布置：s?0.95?d1?e0?为修正系数，；考虑振动下沉密实作用时取1.1~1.2；

e0?e1不考虑振动下沉密实作用取1.0； 正方形布置：s?0.90?d1?e0

e0?e1对于粘性土地基：等边三角形布置：s?1.08A；正方形布置：s?复合地基承载力：同振冲法章节

A

29

施工：材料选用：桩孔内填料宜用砾砂，粗砂，中砂，圆砾，角砾，卵石或石屑等硬质材料。填料中含泥量不得大于5%，并不得含有大于50mm的颗粒。 砂石桩施工一般采用振动沉管、锤击沉管或冲击成孔等成桩方法；当为消除粉细砂和粉土的液化时，宜用振动沉管成桩法； 砂石桩的施工顺序：对砂土地基应从外围或两侧向中间；对于粘性土宜从中间向外围或隔排施工，在既有建筑临近施工时，应背离建筑物方向进行。 施工质量检测：施工后应隔一定时间进行质量检测，对饱和粘性土应等到超孔隙水压力基本消散后进行检测，一般间隔不宜小于4周，大于砂土，粉土，杂填土地基不宜少于1周。 质量检验可采用单桩荷载试验，对桩体可采用动力触探检验，对桩间土可采用标贯，静探，动探和其他原位测试的方法，检测数量不少于桩孔数量的2%。竣工验收质量检验应采用单桩复合地基和多桩风和地基荷载试验，试验数量不少于总桩数的0.5，且每一单体建筑不少于3个；

6水泥土搅拌法：

水泥土搅拌法：是利用水泥，石灰等材料的固化剂的主剂，通过特制的深层搅拌机械，在地基深处就地将软土和浆液或粉末的固化剂强制搅拌，经拌合后的混合物发生一系列物理化学反应，使软土硬结成具有整体性，水稳定性和一定强度的加固体； 一般处理深厚软土而荷载又比较大的地基

水泥土中土与固化剂的配比和预期水泥土达到的强度值宜通过试验确定，固化剂渗入量一般为加固土体的12%~20%；用水泥作为固化剂时宜选用32.5号以上的普通硅酸盐水泥； 地基土含水量小于30%，黄土小于25%，含水量大于70%，地下水PH值小于4的不适合该种方法。

桩的布置和加固范围：水泥土搅拌桩平面布置可根据上部建筑对变形的要求采用：柱状、壁状、格栅状、块状等，可只在基础范围内布桩。 搅拌桩承载力计算：搅拌桩复合地基承载力特征值可通过复合地基荷载试验确定，也可用下列公式预估：fspk?mRa???1?m?fsk， Ap?为折减系数，

Ra为水泥土单桩竖向承载力，一般通过现场荷载试验确定，初步设计时可用公式计算预估；

同时必须满足水泥土桩自身强度要求；

变形计算：水泥土搅拌桩复合地基变形跟以上各种地基处理相似，分为两个部分：复合土层压缩变形和桩端下未加固土层压缩变形

s1??pz?pz1?l；E2Espsp?mEp??1?m?Es；pz，pz1为复合地基顶面平均附加应力，复合

地基底面平均附加应力；

S2，按照一般土层沉降计算原理计算； 施工：p60

质量控制：对于水泥土搅拌桩的检测贯穿施工每一过程；检查的重点：水泥用量、桩长、搅拌头转数和提升书店，复搅次数和深度，停浆处理方法；

施工质量检查：成桩7天后浅部挖开桩头，目测桩体均匀性，量测桩直径，检查量为总桩数

30

的5 %

成桩三天后用轻型动探检查桩体均匀性，检查数量为施工总桩数的1%且不少于3根。 水泥土搅拌桩竣工验收应采用单桩荷载试验、单桩或多桩复合地基荷载试验，荷载试验在28天后进行，检查的总桩数为施工总桩数的1%,每个单项建筑不少于3个。

7高压喷射注浆法：

通过喷射钻进到预定深度，然后利用高压喷射泥浆，高压使浆液与土混合，经凝结固化形成均匀的且具有高强度的加固体；

适用范围：标贯小于10的砂土，小于5的粘性土以及不含瓦砾的填土。

竖向承载旋喷桩复合地基宜在基础和桩顶面之间设置垫层，单层厚度200~300mm，材料选用：中砂、粗砂、级配好的砂石等最大粒径不大于30mm

承载力计算同复合地基承载力计算；变形计算同复合地基变形计算； 施工：水泥浆液的水灰比应按工程要求确定，可取0.8~1.5，通常1.0； 质量检查：主要有开挖验桩、钻孔检查（取芯物理力学性质实验）、荷载试验 荷载试验数量为1%,不少于3个

竣工验收：单桩荷载试验和复合地基荷载试验，检验数量为总桩0.5%，单体不少于3个，试验在成28天后进行；

8夯实水泥土桩法：

适用范围;地下位以上，粉土，素填土，杂填土，粘性土等地基，

水泥土强度等级在c1~c5之间，因此深度因加以控制，太深桩身容易被剪切破坏。 土与夯实水泥土桩的变形模量相差太大，要设垫层形成复合地基。 桩径300~600mm，常用桩径：350~400mm

桩长：相对硬层埋深不大，应按相对硬层深度确定；相对硬层埋深较大时，根据变形控制 承载力同上； 变形同上；

施工：机械夯实，混合料的压实系数0.93，有机质含量小于5%不得含膨胀土，冻土，填料过筛，筛10~20mm混合料含水量满足土料最优含水量，偏差正负2%

有垫层，垫层不得含有杂质；垫层夯实，夯填度0.9，施工禁止扰动基底土层。

桩孔中心偏差不超过桩径设计值的1/4，条基不超过桩径设计值1/6；桩垂直度不大于1.5%；桩直径不小于设计桩径；桩孔深度不小于设计深度。

填料前，孔底夯实，桩顶夯填高度大于设计桩顶标高200~300mm，

施工质量检测：施工质量检验点2%，一般工程检测桩的干密度和施工记录，干密度可在24小时内采用取土样测定、轻型动探击数、其他线程试验确定。

竣工验收：单桩复合地基荷载试验，数量为0.5%~1%，单体不少于3个，对重大工程尚应该进行多桩复合地基荷载试验。

9水泥粉煤灰碎石桩法（CFG）

由碎石、石屑、粉煤灰组成混合料，掺适量水进行拌合，采用各种成桩机械形成桩体。通过调整水泥用量及配比，可使桩体强度等级在C5~C20之间变化，最高达C25，相当于刚性桩，由于桩体刚度大，区别于一般柔性桩和水泥土桩，常常在桩顶与基础之间铺设一层150~300mm厚的中砂、粗砂、级配砂石或碎石，利于发挥承载力，形成复合地基。 桩的布置，水泥粉煤灰碎石桩可只在基础范围布置，桩径350~600mm；

31

桩距应根据设计要求的复合地基承载力、所处理场地地基土性、施工工艺等因素确定，一般取3~5倍桩径。

承载力：应根据复合地基荷载试验确定，初步设计时可以估算：fspk?mRa ???1?m?fsk，

ApRa可由单桩荷载试验取极限承载力的一半；

也可以根据土阻力计算单桩承载力Ra：

Ra?u?qsili?qpAp，但要满足桩自身强度要求fcu?3i?1nRa； Ap变形计算：Espi??Esi；??fspkfsk，fspk为复合地基承载力特征值

变形经验系数?s由变形计算深度压缩模量的当量值Es查表得；

施工:常用水泥粉煤灰碎石桩施工工艺；

长螺旋钻孔灌注桩，适用于地下水位以上的粘性土，粉土，素填土，中密以上的砂土，不会发生塌孔，噪音小，无泥浆污染。

长螺旋钻孔，管内泵压混合料成桩：适用于粘性土、粉土、砂土；噪音小，无泥浆；

振动沉管灌注成桩：适用于粉土，非饱和粘性土及素填土地基；噪音大，施工效率高，成本低

泥浆护壁钻孔灌注桩：适用分布有砂层的场地，振动噪音大，有泥浆污染；

施工质量检验：检查施工记录，混合料塌落度、桩数、桩位偏差，垫层厚度，夯填度、桩体试块抗压强度等；

竣工验收检查：单桩复合地基荷载试验，多桩复合地基荷载试验。试验数量0.5%~1%,单体不少于3个，抽取不少于总桩数10%的桩进行低应变动力试验，测桩身完整性； 工程建设基本程序：

四个阶段：1、国民经济长远规划和区域规划； 2、前期决策；（6项工作） 3、实施阶段；（2项） 4、竣工投产阶段；（2项） 十项工作：

1. 项目建议书：项目主管单位要求建设某一具体项目的建议文件 2. 可行性研究：项目建议书批准后，在投资决策前对建设项目进行全面技术

经济论证的科学方法 3. 设计任务书 4. 场址选择 5. 设计

6. 编制年度基建计划 7. 设备和特殊材料订货 8. 施工准备和组织施工 9. 生产准备

32

10. 竣工验收交付使用

可行性研究作用：

1. 建设项目投资决策的依据

2. 向银行申请贷款和筹集资金的依据

3. 作为环保部门审查建设项目对环境影响的依据

4. 向项目建设所在地政府和规划部门申请建设执照的依据

5. 是进行工程设计、施工准备及设备订货等建设前期工作的依据 6. 是与建设有关各部门互订合同和协议的依据 7. 是工程建设的基础资料 8. 时设备研制和科研的依据

9. 是项目组织管理、机构设置、劳动定员、职工培训的依据 10. 是工程项目后评价的依据

11. 是国家各级计划部门编制固定资产投资计划的依据 可行性研究的主要内容： 1. 市场销售情况的研究 2. 工程条件的研究 3. 采用工艺技术的研究

4. 对劳动力资源、人员培训、生产和组织施工的研究 5. 资金和成本的研究 6. 技术经济效果的研究

7. 新添加对招投标方面的内容、和项目法人组建方案否则可行性研究报告不予审批。

岩土工程概算作用：

1. 制定工程计划和确定工程造价的依据

2. 是考虑设计方案的经济合理性和优选设计方案的依据 3. 时签订工程合同和实行工程项目投资大包干的依据 4. 是确实标底和投标价格依据 编制岩土工程概算的依据：

1. 经批准的工程建设设计任务书 2. 岩土工程勘察资料 3. 设计图纸及其说明书

4. 概算定额、概算指标或综合预算定额 5. 个地区设备及材料预算价格

6. 地区工资标准、有关取费标准和费用定额

概算编制方法4种：

1. 根据概算定额编制； 2. 根据概算指标编制；

33

3. 根据预算定额编制； 4. 根据综合预算定额编制 岩土工程设计与检测监测

岩土工程设计的工作量；和根据工程类别、建筑物、场地复杂程度等，按概算额查表得设计收费基价

岩土工程检测监测：分为： 1. 实物工作； 2. 技术工作

实物工作查表得收费基价

技术工作，按实物工作收费基价的22%

岩土工程治理（施工）预算费用：

1. 定额直接费（人工费、材料费、施工机械使用费、）

2. 其他直接费（夜间施工增加费、冬，雨期施工增加费、材料二次搬运费、仪器仪表使用

费、生产工具用具使用费、检验试验费、特殊工种培训费、工程定位复测，工程点交，场地清理等、特殊地区施工增加费）

3. 间接费（施工管理费包括管理人员工资补贴福利，办公费，差旅费固定资产折旧工具用具使用费，

工会经费，职工教育经费，劳动保险费及各类保险费，财务费，企业税金等、临时设施费） 4. 计划利润

5. 税金（计入工程造价内的营业税、城市建设维护费和教育附加费等）

34

设备及工具、器具购置费用 设备购置费 工具器具即生产家具购置费 设备原设备工程项目总投资 固定资产投资 建筑安装 工程费用 直接工程费、间接费 计划利润、税金 工程建设 其他费用 土地使用费 与项目建设有关的其他费用 与未来企业生产经营有关的其他费基本预备费、涨价预备费 预备费 建设期贷款利息 固定资产投资方向调节税 流动资产投资 流动资金（含30%的铺底流动资金） 35

直接工程费 直接费 人工费 材料费 施工机械使用费 其他直接费 临时设施费 现场管理费 建筑安装工程费用 现场经费 间接费 企事业管理费 财务费 其他费用 利润与税金 计划利润 营养税 城乡维护建设税 教育附加费 税金

36

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/urva.html