高支模施工方案

空军工程设计研究局综合业务楼工程 高支模施工方案

目 录

第一章 编制依据 .................................................................................................................... 3 第二章 工程概况 .................................................................................................................... 3

2.1 基本概况 ................................................................................................................... 3 2.2 高支模概况 ............................................................................................................... 4

2.2.1 高支模部位概述 ............................................................................................ 4 2.2.2 高支模结构平面图 ........................................................................................ 6 2.2.3 高支模结构剖面图 ...................................................................................... 17

第三章 施工部署及准备 ...................................................................................................... 19

3.1 施工总体思路 ......................................................................................................... 19 3.2 确定模板及支撑体选型 ......................................................................................... 19 3.3 施工技术准备 ......................................................................................................... 19 3.4 劳动力准备 ............................................................................................................. 19 3.5 材料准备 ................................................................................................................. 20 第四章 施工计划安排 .......................................................................................................... 20 第五章 模架设计方案及施工工艺 ...................................................................................... 21

5.1 高支模构造基本要求 ............................................................................................. 21 5.2 模架设计方案 ......................................................................................................... 22

5.2.1 混凝土板支撑构造设计 .............................................................................. 22 5.2.2 混凝土梁支撑构造设计 .............................................................................. 23 5.2.3 高支模架体系平剖面图 .............................................................................. 24 5.3 施工方法 ................................................................................................................. 25

5.3.1 高支模支撑体系安装施工顺序 .................................................................. 25 5.3.2 放线测量 ...................................................................................................... 25 5.3.3 模板制作 ...................................................................................................... 25 5.3.4 高支模支撑体系安装 .................................................................................. 25 5.3.5 梁模板安装 .................................................................................................. 26 5.3.6 板模板安装 .................................................................................................. 26 5.4 高大模板支撑体系检查与验收 ............................................................................. 26 第六章 安全施工保证措施 .................................................................................................. 27

6.1 安全生产保证体系 ................................................................................................. 27 6.2 高支模工程安全管理措施 ..................................................................................... 28 6.3 支撑体系安全技术措施 ......................................................................................... 29 6.4 混凝土浇筑 ............................................................................................................. 30

6.4.1 施工准备 ...................................................................................................... 30 6.4.2 浇筑方法 ...................................................................................................... 31 6.5 高支模变形监测 ..................................................................................................... 31 第七章 应急预案 .................................................................................................................. 32

7.1 应急救援组织 ......................................................................................................... 32 7.2 应急救援准备 ......................................................................................................... 32 7.3 应急救援措施 ......................................................................................................... 33

7.3.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施 .............................................. 33

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7.3.2 发生高处坠落事故的应急救措施 .............................................................. 34 7.3.3 物体打击伤害事故的应急救援措施 .......................................................... 34 7.4 应急救援演练 ......................................................................................................... 35 7.5 应急程序及应急响应 ............................................................................................. 35

7.5.1应急救援启动程序 ......................................................................................... 35 7.5.2应急救援响应 ................................................................................................. 35

第八章 模板支撑体系计算书 .............................................................................................. 37

8.1 板模板（扣件架支撑）计算书 ............................................................................. 37 8.2 梁模板(碗扣架支撑)计算书 ................................................................................. 45

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第一章 编制依据

1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）2011； 2、《钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程》（DB11/T583-2008）； 3、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）； 4、《建筑施工扣件脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 5、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）； 6、《建筑工程质量检验统一标准》（GB50300-2001）；

7、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）；

8、《北京市实施<危险性较大的分部分项工程安全管理办法>规定》（京建施[2009]841号）

9、《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》（建质[2009]254号）； 10、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）； 11、《碳素结构钢》（GB/T700） 12、《直缝电焊钢管》（GB/T13793） 13、《钢管脚手架扣件》（GB15831）

14、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）； 15、《施工现场安全生产保证体系》（DBJ08-903-2003）； 16、本工程施工图纸； 17、本工程施工组织设计； 18、其他相关的法律、法规等。

第二章 工程概况

2.1 基本概况

工程名称 工程地址 建设单位 设计单位 勘察单位 监理单位 监督单位 中国人民解放军9029工程 北京市丰台区永定门外洋桥12号院 空军工程设计研究局 空军工程设计研究局 空军工程设计研究局 空军工程设计研究局 空军工程环境质量监督站 3

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施工单位 中国建筑第八工程局有限公司 中国人民解放军9029工程总建筑面积约44883m，建筑物地下2层，地上主楼24层（裙房3层），基础顶标高-10.3m，建筑最高处工程概况 标高97.3m。主楼结构形式为框架-核心筒，裙楼为框架结构。地下室层高分别为4.0m、6.2m，裙楼层高为5.2m，4.5m，4.5m，四层为4.2m，标准层以上为3.6m。 本工程位于丰台区，在空军工程设计研究局院内，东临马家堡东交通环境 路，南靠角门北路，场地四周多为居民小区、宾馆等。现场场区狭小，具体见平面布置图所示。 开工日期 竣工日期 2011年10月29日 2013年4月30日 北军事行政区劳务分包办公室2安装加工棚门卫室标养室仓库2#备用地泵2#大门项目办公室项目办公室马家现有业主办公楼基坑上边线1#工人宿舍主楼裙楼堡东2#工人宿舍3#工人宿舍马道钢筋半成品堆场钢筋加工棚角 1#地泵 路 门 垃圾站 门卫室北 路钢筋原材堆场1#大门

2.2 高支模概况 2.2.1 高支模部位概述

本工程高支模部位有10处，具体见表2.2所述。

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表2.2 高支模架部位统计

序号 层数 部位 面积 楼层高度 顶板厚度 梁截面尺寸 备注 500×700 mm、300×600mm、500×1300mm、1 1~3层 大堂 773.1 14.95 150 500×800 mm、350×700mm、500×1000mm、400×700mm 2 3 4 5 6 7 8 9 10 1~2层 2~3层 4~6层 7~9层 10~12层 13~15层 16~18层 19~21层 北侧局大堂 多功能厅 休息绿化中厅 行政休息中厅 行政酒廊 局接待大厅 共享绿化中厅 共享绿化中厅 516.4 534.6 140.9 134.4 139.5 272.9 273.1 272.9 267.4 9.8 9.0 11.4 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 10.8 120 150 110 110 110 100 100 100 120 500×800mm、500×1100mm、350×700mm 300×600mm、500×1300mm、400×500mm 500×700mm、350×700mm 500×700mm、350×700mm 500×750mm、300×600mm 500×750mm、400×750mm、350×650mm、250×650mm 500×750mm、350×650mm、250×650mm 500×750mm、400×750mm、250×550mm 450×950mm、300×700mm、350×700mm 22~24层 局荣誉展示大厅 2.2.2 高支模结构平面图

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一层大堂平面图

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一层北侧大堂平面图

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二层多功能厅平面图

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四层休息绿化中厅平面图

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七层行政休息厅平面图

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空军工程设计研究局综合业务楼工程 高支模施工方案 十层行政酒廊平面图

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十三层局接待大厅平面图

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空军工程设计研究局综合业务楼工程 高支模施工方案

十六层共享绿化中厅平面图

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十九层共享绿化中厅平面图

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二十一层局荣誉大厅平面图

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2.2.3 高支模结构剖面图

南北方向剖面图

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东西方向剖面图

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第三章 施工部署及准备

3.1 施工总体思路

本工程高支模部位较多，高支模工程施工时，先将该部分框架柱分楼层施工完成，在模板支撑体系搭设时，将架体做水平、竖向剪刀撑，以增强整个模板体系的稳定性。 3.2 确定模板及支撑体选型

高支模架体系选型详见表3.2所示。

表3.2 主要超高支模体系选型

序号 构件规格 模板 梁底 1 梁 龙骨 梁侧 支撑 体系 模板 次龙2 板 骨 主龙支撑 模板及支撑体系 15mm厚双面覆膜多层板 次龙骨50×100mm木方@200mm ；主龙骨Φ48×3.5 @600mm钢管。 50×100mm木方次龙骨＠250，Φ48×3.5钢管做主龙骨，梁侧模板穿φ16mm对拉螺栓。 Φ48×3.5钢管脚手架，U型托。 15mm厚双面覆膜多层板 50×100mm木方@250mm 100×100mm木方，主龙骨间距为1200mm 板底支撑体系采用φ48×3.5mm碗口满堂架，剪刀撑体系 均选用φ48×3.5mm钢管，U型托。 3.3 施工技术准备

（1）编制专项施工方案，经监理单位审查批准，符合要求总监理工程师签字

并经专家论证后，方可实施。

（2）支架搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细说明，对其进行技术和安全的书面交底，并由双方签字确认。

（3）对碗扣、钢管、杆件、构件、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的钢管及构配件。 3.4 劳动力准备

根据现场实际情况，劳动力投入计划如下表所示：

序 号 工 种 数 量 备 注 19

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序 号 1 2 3 4 5 6 工 种 项目专职安全员 施工队专职安全员 兼职安全员 架 子 工 木 工 混 凝 土 工 数 量 3 1 4 20 80 30 备 注 持证上岗 持证上岗 木工/钢筋工/混凝土工长/电工兼职 持证上岗 3.5 材料准备

根据高支模施工特点，需准备主要材料如表3-2所述。

表3-2 高支模板及支撑材料计划

序号 材 料 名 称 1 2 3 4 5 6 7 碗口架 U托 钢 管 扣 件 方木 方 木 多层板 规 格 型 号 Φ48×3.5 Φ36mm，500mm Φ48×3.5 扣件 100×100方木 50×100 2440mm×1220mm×15mm 单 位 吨 个 吨 个 方 方 张 数 量 140 3300 36 7000 25 45 1200 备 注 立杆/横杆 / 梁加固、剪刀撑加固 梁加固、剪刀撑加固 大梁底支模使用 4m方木 包括顶板、梁 第四章 施工计划安排

本工程高支模部位施工计划，具体见表4所述。

表4 高支模架部位施工计划

序号 1 层数 1~3层 部位 大堂 施工时间（2012年） 3月12日至3月31日 拆模时间 4月25日 备注 强度达到100% 20

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强度达到100%，2 1~2层 北侧大堂 3月14日至3月25日 4月20日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，3 2~3层 多功能厅 3月16日至4月5日 4月30日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，4 4~6层 休息绿化中厅 4月8日至4月26日 5月22日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，5 7~9层 行政休息中厅 4月30日至5月18日 6月13日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，6 10~12层 行政酒廊 5月20日至6月8日 7月3日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，7 13~15层 局接待大厅 6月10日至6月28日 7月22日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，8 16~18层 共享绿化中厅 6月30日至7月18日 8月13日 上两层混凝土浇筑完成 强度达到100%，9 19~21层 共享绿化中厅 7月20日至8月8日 9月3日 上两层混凝土浇筑完成 10 22~24层 局荣誉展示大厅 8月10日至8月28日 9月22日 强度达到100%， 第五章 模架设计方案及施工工艺

5.1 高支模构造基本要求

1、搭设高支模所用的碗扣、钢管、连接件、木方等支撑材料使用前均进行全面检查，不得使用不合格的材料。

2、模板支撑架应根据所承受的荷载选择立杆的间距和步距，底层纵横向水平杆作为扫地杆，距地面高度应小于350mm，支撑体系下部垫木方，厚度不小于50mm。

3、立杆间距小于等于1.5m时，模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角45～60度。

4、当模板支撑架大于4.8m时，在模板支撑体系顶部、中部及扫地杆处各设置水平

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剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距小于等于4.8m。

5、支撑体系梁底立杆自由端不应大于400mm，板底立杆自由端高度不应大于500mm，如果实在无法避开，应采用普通钢管、扣件与立杆纵横向扣接连接。U托丝杆外径不得小于36mm，伸出长度不得超过200mm。 5.2 模架设计方案

5.2.1 混凝土板支撑构造设计

顶板模板支撑架的间距、步距根据验算设置。 搭设高度 板厚 9m、9.8m、10.8m、立杆纵横向间距 11.8m、14.95m楼板 立杆步距 100mm~150mm 1200mm（900mm，为调整模数） 1200mm（900mm，为调整模数） 板底主龙骨用U型可调顶托与立杆连接。模架设竖向和水平剪刀撑，模板支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵横向从底到顶连续设置，间距为4.5m；水平剪刀撑在底部和顶部设置，中间每4.8m设置一道（或在中间楼层位置设置）。模架平面及剖面图详见附图2～13所示。

所有梁底顶撑必须1200mm一道采用通常水平拉杆与满堂脚手架连接牢固。在搭设满堂钢管脚手架时，先将框架柱分两至三次浇筑完成，然后在搭设满堂脚手架时将整个模板支撑体系与其形成抱箍，每4.8m抱箍一次（或在楼层处设置），以增强架体的整体稳定性。在高支模四周设抱箍梁及顶梁顶墙，沿中间楼层处每4.8m一次，对称设置。满堂架与框架柱拉结做法节点图见5.2.1-1、2所示。

图5.2.1-1 边框架柱与满堂架连接节点图

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图5.2.1-2 边框梁与满堂架连接节点图

5.2.2 混凝土梁支撑构造设计

梁模板支撑架的间距、步距根据验算设置。 序号 1 梁高 ≤550mm 支撑体系 碗扣脚手架立杆纵向间距为1200mm，横向间距为1200mm，立杆步距1200mm，梁底次龙骨为50×100mm木方@200mm，主龙骨为φ48×3.5钢管@600mm。 碗扣脚手架立杆纵向间距为1200mm，横向间距为1200mm，立杆步距1200mm，梁底次龙骨为50×100mm木方@200mm，主龙骨为φ48×3.5钢管@600mm。梁底采用单排钢管回顶@1200mm。 碗扣脚手架立杆纵向间距为1200mm，横向间距为1200mm，立杆步距1200mm，梁底次龙骨为50×100mm木方@200mm，主龙骨为φ48×3.5钢管@600mm。梁底采用双排钢管回顶@1200mm。 碗扣脚手架立杆纵向间距为1200mm，横向间距为4 1000mm～1300mm 1200mm，立杆步距1200mm，梁底次龙骨为50×100mm木方@200mm，主龙骨为φ48×3.5钢管@600mm。梁底采用双排钢管回顶@600mm。 备注 2 600mm～750mm 3 800mm～950mm 5 扣件脚手架立杆纵向间距600mm，横向间距300mm，立杆步距1200mm，梁底次龙骨为50×100mm边梁1300mm 木方@200mm，主龙骨为100×100mm木方@600。U型托承重。 梁底纵横向与周围支撑体系相连，梁侧次龙骨采用50×100方木，间距为250mm，采用钢管加固。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，作业面组装，然后加横楞并

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利用支撑体系将梁两侧夹紧。本工程跨度大于4m的梁，梁板起拱时按3‰考虑。

板下梁截面高度大于600mm时，梁侧穿φ16对拉螺栓加固。侧模与立杆顶紧，加设斜撑。梁模板安装示意见附图附图1所示。 5.2.3 高支模架体系平剖面图

本工程高支模部位10处，平面图和剖面图（剖面图仅选择一层和四层绘制）见附图1～13所示。

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5.3 施工方法

5.3.1 高支模支撑体系安装施工顺序

测量放线—— 安装立杆 —— 安装水平拉杆—— 接高立杆—— 水平拉杆至板或梁底下 —— 纵横向剪刀撑 ——梁底主龙骨——梁底次龙骨 —— 梁底模板安装—— 梁钢筋绑扎—— 梁侧板安装——楼板底模安装——支撑体系验收 5.3.2 放线测量

（1）模板放线时,应先清理好施工现场。

（2）首先用纬仪根据施工图测出每条轴线,然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线,以便于模板安装和校正。

（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置,定好水平控制标高。 （4）用墨线弹出碗扣架立杆的位置,垫板、底座安放位置应准确。 5.3.3 模板制作

（1）模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。

（2）模板制作好后,标记模板位置、型号尺寸和数量,经验收合格刷隔离剂(脱模剂)后,按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。 5.3.4 高支模支撑体系安装

（1）安装前,先在混凝土板上弹出支撑体系立杆的位置线,安装时,按照墨线准确放置垫木，垫木厚度不小于50mm。

（2）支架立杆间距严格按照方案搭设，支架安装时每搭完一步架后，应立即检查并调整其直线度、水平度与垂直度，以及立杆的步距。

（3）梁底立杆应纵横向与板底支撑架连成整体。楼板底支撑架每隔4.5m设置纵向连续式竖向剪刀撑，支撑架外围设置连续式剪刀撑，剪刀撑的两头应靠近支撑顶部和屋面。

（4）剪刀撑必须与支撑体系立杆、水平横杆同步搭设。剪刀撑并用扣件与支撑架立杆连牢，每根剪刀撑与立杆连接不少于4个点，严禁锁在水平杆上。

（5）连接钢管立杆的扣件规格应与所连钢管外径相匹配。连接扣件必须处于锁紧状态，扣件螺栓紧扭力矩为40～65N*M，并不得小于40N*M。各杆件端头伸出扣件边缘长度不小于100mm。

（6）立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度不能大于0.5m，若超出0.5m，在立杆顶端纵横向用钢管拉结，形成整体。

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5.3.5 梁模板安装

（1）先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。

（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装模板，并拉线找平。当梁跨度≥4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的3‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

（3）根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模制作高度应根据梁高及楼板模板碰旁或压旁确定。 5.3.6 板模板安装

（1）通过调节支顶的高度，将主龙骨拉平，架设次龙骨。

（2）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通过线钉固。 （3）模板铺完后，应复核模板面标高和板面平整度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫干净。 5.4 高大模板支撑体系检查与验收

高大模板支撑系统应在搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。验收项目及标准如下。

1）模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收： （1）模板支架体系搭设前； （2）作业层上施加荷载前； （3）整体或分段达到设计高度后；

2）模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：

（1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；

（2）立杆立柱是否悬空。 （3）扣件、连接件是否松动；

3）模板支架体系验收时应具备下列文件：

（1）专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见； （2）支撑架所用材料的的产品质量合格证、质量检验报告； （3）高支模工程的施工记录及质量检查记录；

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（4）模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录； （5）模板支架体系的验收申请报告。 4）支撑架现场检查：

表4.7 构配件外观质量及技术资料

项目 技术资料 钢管外径及壁厚 要求 营业执照、资质证明、产品合格证、质量检测报告、按权限进行审批 外径48mm；壁厚大于等于3mm 碗口的铸铁件表面应光滑平整、不得在砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残碗口 余等缺陷，表面粘砂应清除干净；冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。碗口的各焊缝应饱满，不得有未焊透、咬肉、裂纹等缺陷。 碗口架的立杆连接套管，其壁厚不碗口立杆 应小于3.5mm，内径不应大于外伸长度不得小于110mm 底座及可可调底座及可调托撑丝杆与螺母径不小于36mm，插入立杆内的长度不得小于150mm。 3% 钢板尺测量 调托丝杆 捏合长度不得小于4-5扣，丝杆直连接套管 50mm，套管长度不得小于160mm，3% 游标卡尺测量 全数 目测 抽检数量 - 3% 检查方法 检查资料 游标卡尺测量 （5）支撑架验收主要项目的允许偏差 序 号 1 2 杆件间距 3 4 剪刀撑倾角 纵距±50，横距±20 剪刀撑斜杆与地面的倾角为45～60； 00项 目 立杆垂直度 允 许 偏 差（mm） 备 注 ≤3‰ 步距±20 第六章 安全施工保证措施

6.1 安全生产保证体系

（1）项目经理是安全生产的第一责任人，统筹协调、指挥、全面负责安全管理。 （2）生产经理是安全生产管理的第一直接责任人，代表项目经理部行使安全管理的

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权力，负责本工程安全标准的规定，执行情况的监督与检查。

（3）技术负责人时安全技术的第一责任者，负责安全技术措施的审核批准。

（4）工长、专职安全员在指挥部的统一领导下，具体负责安全技术、措施的执行，领导劳务作业班组作业队伍开展安全建设，是安全生产有力保证层。

安全保证体系如下图所示。

6.2 高支模工程安全管理措施

（1）搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。

（2）施工前由项目部技术负责人对施工人员进行安全技术交底。

（3）搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。

（4）施工期间不得拆除剪刀撑、纵横向水平杆、纵横向扫地杆等加固杆件。 （5）在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

（6）支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。

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项目安全小组 项目经理：刘驷达 执行经理：张学锋

地方及上级主管部门

生产副经理：苟连奇 技术负责人：任超平

安全负责人：张建华

工

程 部 安 全 部 合 约 部 物 资 部 办 公 室 质 量 部

劳务公司

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（7）模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。

（8）支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上预留洞时，应在交装后将洞盖设。

（9）临边搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场地所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所有的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。

（10）五级及五级以上大风和雨天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。雨天后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。

（11）进行高处拆模作业，应配置登高用具或支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。

（12）拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。

（13）拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。

（14）卸荷、回顶方法：支撑立杆顶部采用可以上下调节的顶托，待顶板混凝土强度达到拆模要求时，对顶托逐根卸荷并随即把后浇带两侧的模板、龙骨进行拆除（后浇带底模不拆），然后再旋紧撑牢顶板，这样可以避免原支撑层层满负荷往下传力。

（15）模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。

（16）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于1m，堆放高度不得超过1m。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。

（17）环保措施

模板拆除时应注意降低噪音。模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。 6.3 支撑体系安全技术措施

1、立杆顶部作业层作业时，必须铺设跳板并固定在脚手架上，同时戴好安全帽系好安全带，严禁直接站在脚手架钢管上操作。上部工人作业时，下部严禁有人交叉作业。

2、现场搭设模板支架时，必须按要求在立杆底部设置垫板。每搭完一步架后，应立即检查并调整支架的垂直度，确保立杆的垂直度符合要求，防止因支架立杆过大造成

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支架系统的不稳。

3、立杆底部必须基地平整，混凝土强度达不到要求时必须设置垫板，严禁悬空，顶部U托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。

4、剪刀撑用扣件与碗扣立杆扣接，剪刀撑接长时采用搭接，搭接长度为1000mm，并采用三个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处及中间进行固定。

5、要求梁底立杆纵横向均应与板底布置的碗扣立杆用钢管连续拉结，形成整体。 6、高支模施工处于雨季施工前期，在其施工过程中必须严格按照本工程编制的《雨季施工方案》进行。

7、模板支撑系统搭设至混凝土浇筑终凝前，项目部必须安排专人进行位移监测和看管。

8、 在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走；上下应有人接应，严禁直接从上往下直接抛掷拆下钢管料具。

9、拆下的支撑、木方，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人；五级以上大风天，不得进行模板拆除作业；拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。

10、模板拆除前必须先向项目部申请，在拆模同条件试块强度达到要求值，并经监理批准后方可拆除模板，拆除过程中必须专职安全员负责看护。

11、拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须安装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模部位安全措施，检查水平拉杆等是否牢固可靠，小心踏空等。

12、高处拆模应符合高处作业的规定，严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。

13、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。

14、拆除大跨梁底立柱时，先从跨中开始，对称的分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。 6.4 混凝土浇筑 6.4.1 施工准备

1）认真做好高支模混凝土施工人员的和作业人员的技术交底工作，规定持证上岗的人员必须持证上岗。

2）浇筑砼前，检查和控制砖胎膜、钢筋、保护层和预埋件等的尺寸、规格、数量

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和位置，检查架体稳定性、支撑情况。各工种自检合格后，办理隐、预检、交接检，并填写混凝土浇灌申请书。由项目技术负责人和总监理工程师签字后方可混凝土浇筑。

3）混凝土地泵和水平及竖向泵管安装到位、牢固可靠，泵管支架有足够的强度和刚度。所有机具在浇筑前进行检查和试运行，配备专职技工，随时检修。设布料机的部位要提前单独加固，布料机四只脚部各增设4根立管，用水平杆连接，且与四周架体连接，步距同满堂架。

4）物资部门提前做好有关材料的进场工作，准备好抽水设备和防雨雪、防寒物资，确保施工顺利进行。

5）加强气象预测预报联系工作，保证混凝土连续浇筑的顺利进行，确保混凝土质量。

6）场内运输道路顺畅，避免车辆拥挤堵塞，加强现场指挥和调度。 6.4.2 浇筑方法

1）本工程高支模混凝土采用商品混凝土，由混凝土运输车运输至现场，由车载泵或汽车泵(一层大堂顶板采用汽车泵,其他楼板均采用车载泵输送浇筑)输送至作业面，并利用塔吊作为混凝土辅助浇筑工具。

2）竖向结构与水平结构混凝土分开浇筑，竖向框架柱混凝土分楼层单独浇筑，梁板混凝土一次性浇筑。

3）梁板混凝土浇筑过程中，采用赶浆法浇筑，先浇筑梁，根据梁高采取分层浇筑的方式，对于1m以上的大梁应从中间向两端对称浇筑。 6.5 高支模变形监测

1、检测内容和监测要求

（1）监测项目：支架沉降、位移和变形。

（2）测点布设：沿建筑物纵向每10～15m布设一个监测剖面，每个监测剖面布设2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点。监测仪器精度应满足现场监测要求。

（3）监测频率：在浇筑混凝土过程中实施实时监测，监测频率20～30分钟一次。 2、监测报警指标 监测项目 监测报警值 支架沉降 5mm 支架水平位移 10mm 3、监测方法

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支撑的变形监测采用水准仪进行。做法是：在底层柱的侧面标示出观测基准点，分别在支撑杆上标示观测点（位置在首层结构面上约1.5m处）。在整个浇筑混凝土的过程中，安排专人在首层外围进行监测。

4、处理方法

当监测数据接近或达到报警值时，立即停止浇筑，组织有关各方采取应急或抢险措施。

第七章 应急预案

为了保证本分项工程的施工安全工作落实到实处，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地控制紧急事件的发展，及时开展救援，抢救受伤人员，使受困、受伤害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。 7.1 应急救援组织

公司应急救援小组名单：

1）组 长: 张学锋 电话：18618113167 2）副组长: 苟连奇 电话：18706866534 3）副组长: 张建华 电话：18610273220

4）副组长： 任超平 电话：18618168327 5）指挥部成员：

陈吉兵 电话：18601322327 汤发荣 电话：18611206973 胡玉召 电话：15010967388 任少飞 电话：15922011949 吴庆玄 电话：18602611956 舒德华 电话: 15822098077 沈路明 电话：13436617078 樊海建 电话：18622288915 7.2 应急救援准备 1）物质装备

应急救援装备包括值班电话、无线对讲机、消防灭火器材、应急药箱、塔吊、铁撬及担架等。

外用药品：双氧水、红药水、碘酒、酒精、消毒的棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴、跌打万花油、眼药水、眼膏、磺胺结晶、急救包等。

内服药品：云南白药等。

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2）医院

项目部东门斜对门同仁京苑医院作为我项目部的应急医院。该医院距离本工地仅300m。电话：010—67254791，地址：北京市丰台区洋桥马家堡东路88号。

具体位置及行车路线详见下图所示。

7.3 应急救援措施

7.3.1 发生模板及支架坍塌事故的应急救援措施

（1）当施工现场的监控人员发现异常时，应立即报告给现场应急救援小组长，由组长立即下令停止作业，并组织施工人员快撤离到安全地点，人员的撤离由组长安排的组员进行具体指挥，具体指挥人安排人员快速撤离到安全的地方，并做好现场安全警戒工作。

（2）当发生倒塌事故,应急救援小组应全员上岗,除应立即报上级主管部门之外,还应保护现场。

（3）当发生施工人员被埋,被压或受困的情总值下,应先对支架进行观察,如需局部加固的立即组织人员进行加固后,在确认安全的前提下,方可组织人员进行查应有抢救。

（4）被抢救出来的伤员,要由现场医疗室医生或急救组急救中心救护人员进行抢救,用担架把伤员抬到救护车上,对伤势严重的人员要立即进行吸氧和输液,然后送医院进行治疗。

（5）当核实所有人员获救后,将受伤人员的位置进行拍照或录像，禁止无关人员进入事故现场，等待事故调查组进行调查处理。

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7.3.2 发生高处坠落事故的应急救措施

（1）当发生事故后，应马上组织抢救伤员。抢救的重点放在对休克,骨折和出血上进行处理,处理后,迅速送往邻近医院进行检查治疗。

（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。

（3）对于处于休克状态的伤员应将其平卧，面部转向一侧，并注意清除其口中的分泌物，呕吐物，防止影响呼吸：让其保持安静、保暖、平卧、少动、并将下肢抬高约20度左右，然后尽快送医院抢救治疗。

（4）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运，若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。

（5）对于骨椎受伤的，创伤处用消毒的纱布或清洁等覆盖伤口，用绷带或布条包扎，搬运时，应将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，抢救骨椎受伤者，搬运过程式，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

（6）对于手足骨折的伤员，不要盲目搬运。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或伤肌肉，神经或血管。

（7）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。

7.3.3 物体打击伤害事故的应急救援措施

（1）发生物体打击伤害事故时，必须立须立即对伤者进行救治。抢救的重点放在对颅脑损伤、胸部骨折和创伤性出血的处理上。

（2）抢救伤员时，应先观察伤员的受伤情况，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸心跳停止者，应立即进行人工呼吸。

（3）对于颅脑外伤的伤员，必须保证其呼吸道通畅，对于骨折者，应初步固定后再搬运。若发现伤员有凹陷骨折、严重的颅底骨折或严重的脑损伤症状出现，应该用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，并且用绷带或布条包扎后，立即就近送有条件的医院治疗。

（4）对于创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暧。处理后，应立即送往邻近医院检查治疗。

（5）对于头部受伤或怀疑骨折的伤员，即使没有明显流血也要送医院治疗。

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7.4 应急救援演练

项目部应根据施工实际情况定期组织有关人员演习预案，同时应定期检查施工现场内的设施，机具及消防器材。

演习或事故发生后，项目部应组织人员对应急预案的效果进行评价，必要时进行修订。

7.5 应急程序及应急响应 7.5.1应急救援启动程序

应急响应流程图 发现人 发现后立即采取力所能及的救助措施（如人工呼吸等），帮助脱离危险， 并向项目执行经理或现场负责人报告 一旦发生事故，在1小时内报告公司安全部 项目经理或 封闭事故现场，迅速组织人采取急救措施，以减少人员伤亡 现场负责人 员施救，疏散现场其他人员 及事故扩散，避免二次伤害 组织医务人员做临时伤员 将受重伤人员送往同仁京苑医 抢救，服用应急药品，拨打 院、轻伤人员送往空军医务室进 120、999急救 行紧急抢救 公司经理 应急电话：同仁京苑医院 电话：010—67254791 急诊部：010—51215228 应急小组组长（张学锋）：18618113167 公司安全部：010-88507991、15620062957 7.5.2应急救援响应

发生四级以下的一般事故时，由现场应急小组实施应急响应，同时以最快的方式报告公司应急救援机构发生四级以上重大安全事故时，由公司应急救援小组指挥现场应急救援小组实施应急响应。

1）工程项目部现场应急救援小组：

（1）工地现场发生事故以后，现场应急救援小组立即组织人员展开抢救伤员和排除险情，同时以最快的方式报告公司应急救援机构；如发生人员伤亡或火警等，应分别第一时间直接打电话报120急救中心或119报火警救助。

（2）由现场应急救援小组组长负责事故现场应急指挥工作，进行应急任务分配和人员调度，以便有效利用各种应急资源，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动，防止事故的扩大和蔓延，力求将损失减少至最低程度，同时注意安排做好事故现场。

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（3）指挥调动工地现场的一切所需的应急救援物资和人员参与抢救救援，确保救援工作在统一指挥下有序地进行。

（4）协助公司和上级部门开展事故调查，接受公司及政府有关部门对事故的调查处理。

（5）协助公司及上级有关部门分析事故原因和性质，吸取事故教训“举一反三”地制定并落实相应的预防措施，切实防止类似事故重复发生。

（6）负责安排专人做好事故的善后处理工作，使各级人员都受到安全教育，在切实做好预防措施和确保安全情况下，上报有关部门，争取尽快批准恢复工地的正常生产。

2）公司应急救援小组：

（1）公司应急救援小组接到工地重大事故报告后，应立即赶赴现场，同时将事故概况（包括伤亡人员、发生时间、地点、原因等）分别用电话和快报的办法报告上级应急救援组织以及政府有关部门。

（2）指挥现场应急救援组织，首先抢救伤员和排除险情，防止事故蔓延扩大。同时协同现场保护好事故现场。

（3）负责协调指挥调动公司的应急救援力量，包括应急物资和人员支持、技术支持，全力保障应急行动的顺利完成。

（4）协助和接受政府有关部门对事故的调查处理。 （5）协助政府有关部门分析事故的原因和性质。

（6）吸取事故教训，制定并落实相应的预防措施，防止类似事故的重复发生。 （7）协同现场做好事故的善后处理工作，在做好预防措施确保安全的情况下，上报有关部门复检认可后，努力争取尽快恢复生产。

3）应急响应中心必须遵循的原则

（1）紧急事故发生后，发现人应立即报警。

（2）项目部急救援小组在接到报警后，应立即组织自救队伍，按事先制定的应急方案立即自救；若事态情况严重，难以控制和处理，应立即在自救的同时祥专业救援队伍求救，并密切配合救援队伍。

（3）事故发生时，应立即疏散人群，保证现场道路畅通，确保救援工作顺利进行。 （4）在急救过程中，遇到威胁人身安全情况时，应首先确保人身安全，迅速组织脱离危险区域或场所后，再采取急救措施。

（5）截断发生事故的区域或场所处电源，防止事态扩大。

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（6）项目部设紧急联络员一名，负责紧急事物的联络工作。

（7）紧急事故处理结束后，部门负责人应填写事故有关记录，并召集相关人员研究防止事故。

第八章 模板支撑体系计算书

8.1 板模板（扣件架支撑）计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

板段：B1。

15015厚覆面木胶合板1根40×90木方（宽度×高度mm）@2004451根80×80木方（宽度×高度mm）@1200149503701200×11123012001200

模板支撑体系剖面图

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1200120012001200 钢管排列平面示意图 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 楼层高度H：14.95m；混凝土楼板厚度：150mm； 结构表面要求：隐藏； 立杆纵向间距或跨距la：1.2m；立杆横向间距或排距lb：1.2m； 立杆步距h：1.2m；扫地杆距支撑面h1：0.37m； (二) 支撑参数 板底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3.2mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数 新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.1kN/m3； 板底模板自重标准值G1k：0.3kN/m2； 承受集中荷载的模板单块宽度：1200mm； 施工人员及设备荷载标准值Q1k： 计算模板和直接支承模板的小梁时取2.5kN/m2； 计算直接支承小梁的主梁时取1.5kN/m2； 计算支架立柱等支承结构构件时取1kN/m2；

3.板底模板参数

搭设形式为：2层梁； (一) 面板参数

面板采用桦木(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：5000N/mm2；

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(二) 第一层支撑梁参数

材料：1根40×90木方（宽度×高度mm）； 间距：200mm；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数

材料：1根80×80木方（宽度×高度mm）；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

二、模板面板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.200m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1200×153/12= 3.375×105mm4； W = 1200×152/6 = 4.500×104mm3；

1.荷载计算及组合

模板自重标准值G1k=0.3×1.200=0.360 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×1.200×0.15=4.320 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×1.200×0.15=0.198 kN/m； 永久荷载标准值Gk= 0.360+ 4.320+ 0.198=4.878 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×1.200=3.000 kN/m； 计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合： q=4.878kN/m；

(2) 计算弯矩采用基本组合：

A 永久荷载和均布活荷载组合

q=max（q1，q2）=9.048kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×4.878+1.4×3.000) =9.048kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×4.878+1.4×0.7×3.000) =8.573kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×4.878 =5.268kN/m； P1=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×1.35×4.878 =5.927kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；

2.面板抗弯强度验算

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σ ＝ M/W < [f]

其中：W -- 面板的截面抵抗矩，W =4.500×104mm3；

M -- 面板的最大弯矩(N·mm) M=max（Ma，Mb1，Mb2）=0.184kN·m； Ma=0.125q×l2=0.125×9.048×0.22 =0.045kN·m；

Mb1=0.125q1×l2+0.25P1×l

=0.125×5.268×0.22+0.25×3.150×0.2 =0.184kN·m； Mb2=0.125q2×l2+0.25P2×l

=0.125×5.927×0.22+0.25×2.205×0.2 =0.140N·mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 0.184×106/4.500×104=4.085N/mm2； 实际弯曲应力计算值σ =4.085N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm2，满足要求！

2.面板挠度验算

ν =5ql4/(384EI)≤[ν]

其中：q--作用在模板上的压力线荷载:q = 4.878kN/m； l-面板计算跨度: l =200mm；

E--面板材质的弹性模量: E = 5000N/mm2；

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I--截面惯性矩: I =3.375×10mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 5×4.878×2004/(384×5000×3.375×105)=0.060mm； 实际最大挠度计算值: ν=0.060mm小于最大允许挠度值:[ν] =0.800mm，满足要求！

三、板底支撑梁的计算

1.第一层支撑梁的计算

支撑梁采用1根40×90木方（宽度×高度mm），间距200mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×40×903/12 = 2.430×106 mm4； W=1×40×902/6 = 5.400×104 mm3； E=10000 N/mm2； (一) 荷载计算及组合：

模板自重标准值G1k=0.3×0.2=0.060 kN/m；

新浇筑砼自重标准值G2k=24×0.2×0.15=0.720 kN/m； 钢筋自重标准值G3k=1.1×0.2×0.15=0.033 kN/m；

永久荷载标准值Gk= 0.060+0.720+ 0.033=0.813 kN/m； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.5×0.2=0.500 kN/m； 计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN； (1) 计算挠度采用标准组合(考虑支撑梁自重)： q=0.813+0.0216=0.8346kN/m；

(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重)：

A 永久荷载和均布活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×1.2×(0.813+0.0216) =0.901kN/m； q2=0.9×1.4×0.500 =0.630kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：

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q1=0.9×1.35×(0.813+0.0216) =1.014kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×0.500 =0.441 kN/m； B 永久荷载和集中活荷载组合

由可变荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.2×(0.813+0.0216) =0.901kN/m； P=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合：

q=0.9×1.35×(0.813+0.0216) =1.014kN/m； P=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；

(二) 荷载效应计算

支撑梁直接承受模板传递的荷载，按照三跨连续梁计算。作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况，为了精确计算受力，把永久荷载和活荷载分开计算效应值，查《模板规范（JGJ162-2008）》附录C表C.1-2确定内力系数。

(1) 最大弯矩M计算

最大弯矩M=max（Ma，Mb）=0.909kN·m； A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大 Ma=0.100×q1×l2+0.117×q2×l2

=0.100×0.901×1.22+0.117×0.63×1.22 =0.236kN·m；

B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的弯矩效应值最大

2

Mb=0.080×q×l+0.213×P×l

=0.080×0.901×1.22+0.213×3.150×1.2=0.909kN·m；

(2) 最大剪力V计算

最大剪力V=max（Va，Vb）=2.775 kN； A 永久荷载和均布活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大 Va=0.600×q1×l+0.617×q2×l

=0.600×0.901×1.2+0.617×0.630×1.2=1.115kN；

B 永久荷载和集中活荷载组合

经过系统电算，采用以下荷载组合的剪力效应值最大

Vb=0.600×q×l+0.675×P

=0.600×0.901×1.2+0.675×3.150=2.775kN；

(3) 最大变形ν计算

ν= 0.677ql4/100EI=0.677×0.8346×12004/(100×10000×2.430×106)=0.482mm (三) 支撑梁验算

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=0.909×106/5.400×104 =16.833N/mm2

实际弯曲应力计算值σ =16.833N/mm2 小于抗弯强度设计值[f] =17N/mm2，满足要求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=2.775×1000×40500/(2.430×106×40)=1.156N/mm2；

实际剪应力计算值 1.156 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要

41

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求！

(3) 支撑梁挠度计算 最大挠度：ν =0.482mm；

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=4.800mm； 实际最大挠度计算值: ν=0.482mm小于最大允许挠度值:[ν] =4.800mm，满足要求！

2.第二层支撑梁的计算

支撑梁采用1根80×80木方（宽度×高度mm），间距1200mm。 支撑梁的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×80×803/12 = 3.413×106 mm4； W=1×80×802/6 = 8.533×104 mm3；

2

E=10000 N/mm； (一) 荷载计算及组合

(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力

《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算直接支承小梁的主梁时，均布活荷载标准值可取1.5kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁。所以，我们首先确定在永久荷载和均布活荷载作用下，第一层支撑梁产生的最大支座反力。

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1.5×0.2=0.300 kN/m； 由可变荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=0.901kN/m；

q2=0.9×1.4×0.300 =0.378kN/m；

由永久荷载效应控制的组合（考虑支撑梁自重）：

q1=1.014kN/m；

q2=0.9×1.4×0.7×0.300 =0.265kN/m； 由可变荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F1=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×0.901×1.2+1.200×0.378×1.2 =1.734kN；

由永久荷载效应控制的组合产生最大支座反力

F2=1.100×q1×l+1.200×q2×l

=1.100×1.014×1.2+1.200×0.265×1.2 =1.720kN；

A 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用）：

最大支座反力F=max（F1，F2）=1.734kN；

B 第一层支撑梁产生的最大支座反力（计算第二层支撑梁变形采用）：

F=1.100×q×l=1.100×0.8346×1.2=1.102kN；

(2) 第二层支撑梁自重

A 计算第二层支撑梁弯矩和剪力采用：

q=0.052 kN/m；

B 计算第二层支撑梁变形采用：

q=0.038 kN/m； (二) 荷载效应计算

第二层支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

根据上面计算的荷载进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

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1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN1.734kN0.052kN/m120012001200200200200200200200200200200200200200200200200200200200

弯矩和剪力计算简图

1.2210.3491.2210.3490.1460.5810.6690.9590.9880.1460.5810.6690.9590.9880.1740.1740.349

弯矩图(kN·m)

3.3493.3381.6041.5944.3664.3562.6222.6120.8770.8675.3845.3743.643.6291.8951.8850.1510.141.5941.6043.3383.3490.140.1511.8851.8953.6293.645.3745.3840.8670.8772.6122.6224.3564.366

剪力图(kN)

1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN1.102kN0.038kN/m120012001200200200200200200200200200200200200200200200200200200200

变形计算简图

0.1332.278

变形图(mm)

计算得到：

最大弯矩：M= 1.221kN.m 最大剪力：V= 5.384kN 最大变形：ν= 2.278mm

最大支座反力：F= 11.485kN (三) 支撑梁验算

(1) 支撑梁抗弯强度计算

σ=M/W=1.221×106/8.533×104 =14.313N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=14.313N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要

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求！

(2) 支撑梁抗剪计算

τ =VS0/Ib=5.384×1000×64000/(3.413×106×80)=1.262N/mm2；

实际剪应力计算值 1.262 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

(3) 支撑梁挠度计算

[ν] -容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为2.278mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.195mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为2.278mm，容许挠度为4.800mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

四、立杆的稳定性计算

1.立杆轴心压力设计值计算

立杆轴心压力设计值N =N1+N2=10.553+2.644=13.197 kN； (一) 第二层支撑梁传递的支座反力N1

《模板规范（JGJ162-2008）》规定：当计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载标准值可取1.0kN/m2。规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在支架立柱，而是作用在面板板面，通过第一层支撑梁产生的支座反力传递给第二层支撑梁，通过第二层支撑梁的支座反力传递给支架立柱。由于活荷载位置的不确定性，如果直接按照立柱承担荷载的面积（立柱纵距la×立柱横距lb）来计算荷载效应是不精确的（这样计算的荷载效应值比实际值小）。所以，我们采用“力传递法”进行计算。计算的方法完全同“2. 第二层支撑梁的计算”中计算最大支座反力的步骤和方法，注意：作用在第二层支撑梁上的活荷载按照下面的方法计算：

施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×0.2=0.200 kN/m； 通过以上方法计算得到：

第二层支撑梁传递的支座反力N1= 10.553 kN； (二) 垂直支撑系统自重N2

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.149×(14.95-0.15)=2.644 kN；

注：为了计算简便，每米立杆承受自重按扣件式脚手架计算方法进行计算；

2.立杆稳定性验算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

其中σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；

N -- 立杆的轴心压力设计值，N=13.197 kN；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i查《碗扣架规范

JGJ166-2008》附录E得到υ= 0.377；

立杆计算长度lo=h+2a=1.2+2×0.445=2.090m； 计算立杆的截面回转半径i = 1.58cm； A -- 立杆净截面面积： A = 4.89cm2；

[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；

钢管立杆长细比λ计算值：λ=lo/i=2.090×100/1.580=132.278

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钢管立杆长细比λ= 132.278 小于钢管立杆允许长细比 [λ] = 230，满足要求！ 钢管立杆受压应力计算值：σ=13.197×103/(0.377×4.890×102) = 71.608N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 71.608N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

8.2 梁模板(碗扣架支撑)计算书

本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。

梁段：L1。

模板支撑体系剖面图

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500500500900梁900550200400200550 钢管排列平面示意图 一、参数信息 1.模板构造及支撑参数 (一) 构造参数 梁截面宽度B：0.5m；梁截面高度D：1.3m； 楼层高度H：13.7m；结构表面要求：隐藏； 混凝土楼板厚度：150mm；梁边至板支撑距离：0.5m； 板底承重立杆横向间距lb：0.9m； 立杆沿梁跨度方向间距la：0.9m；立杆步距h：0.6m； 梁底承重立杆根数：3；梁底两侧立杆间距lc：0.4m； 梁底承重立杆间距(mm)依次是：200*2； 横杆与立杆的的连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8； (二) 支撑参数 梁底采用的支撑钢管类型为：Ф48×3mm； 钢管钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；钢管弹性模量E：206000N/mm2； 钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2； 2.荷载参数 新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3； 梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2； 倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；

梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；

3.梁侧模板参数

加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；

46

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(一) 面板参数

面板采用桦木(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：5000N/mm2； (二) 主楞参数

材料：2根Ф48×3.0钢管； 间距(mm)：500；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (三) 次楞参数

材料：1根40×90木方（宽度×高度mm）； 间距(mm)：0,200*5；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (四) 加固楞支拉参数

加固楞采用穿梁螺栓支拉；

螺栓直径：M16；螺栓水平间距：500mm；

螺栓竖向间距(mm)依次是：350.333333333333*2；

4.梁底模板参数

搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重； (一) 面板参数

面板采用桦木(垂直方向)15mm厚覆面木胶合板；厚度：15mm； 抗弯设计值fm：17N/mm2；弹性模量E：5000N/mm2； (二) 第一层支撑梁参数

材料：1根40×90木方（宽度×高度mm）； 根数：5；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2； (三) 第二层支撑梁参数 材料：1根Ф48×3.0钢管； 间距：600mm；

钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2； 屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2； 抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2； (四) 第三层支撑梁参数

材料：1根80×80木方（宽度×高度mm）；

木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；

抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2； 抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；

二、梁侧模板面板的计算

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面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《模板规范（JGJ162-2008）》第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.000m。

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000×153/12= 2.813×105mm4； W = 1000×152/6 = 3.750×104mm3；

1.荷载计算及组合

(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k

按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22γtβ1β2V1/2 F2=γH

3

其中 γ -- 砼的重力密度，取24.000kN/m； t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T -- 砼的入模温度，取20.000℃； V -- 砼的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.300m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000； β2-- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。 根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=31.200 kN/m2

新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2； 砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=12.933/24.000=0.539m； (二) 倾倒砼时产生的荷载标准值Q3k

Q3k=2kN/m2；

(三) 确定采用的荷载组合

计算挠度采用标准组合：

q=12.933×1=12.933kN/m； 计算弯矩和剪力采用基本组合： 有效压头高度位置荷载：

q=max（q1，q2）=17.478kN/m；

由可变荷载效应控制的组合：

q1=0.9×(1.2×12.933+1.4×2)×1=16.488kN/m；

由永久荷载效应控制的组合：

q2=0.9×(1.35×12.933+1.4×0.7×2)×1=17.478kN/m；

有效压头高度位置以下荷载：

q=0.9×1.35×12.933×1=15.714kN/m； 顶部荷载：

q=0.9×1.4×0.7×2×1=1.764kN/m；

2.内力计算

面板承受均布荷载作用，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

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15.714kN/m17.478kN/m1.764kN/m200200611200200200539150

弯矩和剪力计算简图

0.0670.0480.0560.0370.0360.048

弯矩图(kN·m)

1.2391.6641.5331.6591.0060.5930.8051.9041.4781.611.296

剪力图(kN)

12.933kN/m200200611200200200539150

变形计算简图

0.0030.096

变形图(mm)

经过计算得到:

从左到右各支座力分别为：

N1=1.239kN N2=3.568kN N3=3.011kN N4=3.269kN N5=2.302kN N6=1.398kN

最大弯矩 M= 0.067kN·m

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最大剪力：V= 1.904kN 最大变形：ν= 0.096mm

最大支座反力：F= 3.568kN

3.面板计算

(一) 面板抗弯强度计算

σ =M/W=0.067×106/3.750×104 =1.775N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.775N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(二) 面板挠度计算

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；

第1跨最大挠度为0.096mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第2跨最大挠度为0.023mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第3跨最大挠度为0.044mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第4跨最大挠度为0.035mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第5跨最大挠度为0.015mm，容许挠度为0.800mm，满足要求！ 第6跨最大挠度为0.031mm，容许挠度为0.600mm，满足要求！ 各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！

三、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞采用1根40×90木方（宽度×高度mm）为一组，共6组。 次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1×40×903/12 = 2.430×106 mm4； W=1×40×902/6 = 5.400×104 mm3； E=10000 N/mm2；

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： (a) 计算弯矩和剪力采用：q = 3.568/1=3.568 kN/m； (b) 计算挠度采用：q = 2.931/1=2.931 kN/m； 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.568×0.52=0.089kN.m 最大剪力 V=0.6ql=0.6×3.568×0.5=1.071kN 最大支座力 N=1.1ql =1.1×3.568×0.5=1.963kN

最大变形 ν= 0.677ql4/100EI=0.677×2.931×5004/(100×10000.000×2.430×106)=0.051mm

(1) 次楞抗弯强度计算

σ =M/W=0.089×106/5.400×104 =1.652N/mm2

实际弯曲应力计算值 σ=1.652N/mm2 小于抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

(2) 次楞抗剪强度计算

τ =VS0/Ib=1.071×1000×40500/(2.430×106×40)=0.446N/mm2；

实际剪应力计算值 0.446 N/mm2 小于抗剪强度设计值 [fv]=1.600 N/mm2，满足要求！

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(3) 次楞挠度计算

最大挠度：ν =0.051mm；

容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250=2.000mm； 实际最大挠度计算值: ν=0.051mm小于最大允许挠度值:[ν] =2.000mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞采用2根Ф48×3.0钢管为一组，间距500mm。

主楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=2×10.78×104= 2.156×105 mm4； W=2×4.49×103= 8.980×103 mm3； E=206000 N/mm2；

主楞承受次楞传递的集中力，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：

0.681kN1.963kN1.656kN1.798kN1.266kN0.769kN350200200350200200449200150

弯矩和剪力计算简图

0.5340.4120.1360.2540.3560.154

弯矩图(kN·m)

2.4450.7890.6812.6442.0350.7691.009

1.377kN1.395kN0.923kN0.395kN 剪力图(kN)

0.561kN1.612kN350200200350200200449200150

变形计算简图

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