脚手架施工方案（ 含图纸计算书）

沃尔瑞新建厂区脚手架施工方案

沃尔瑞新建厂区

脚 手 架 施 工 方 案

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目 录

一、工程概况222222222222222222222222222222221 二、施工准备222222222222222222222222222222221

三、搭设材料222222222222222222222222222222223

四、搭设顺序及技术措施22222222222222222222224

五、拆除施工工艺22222222222222222222222222213

六、安全管理222222222222222222222222222222214

七、计算书22222222222222222222222222222222216

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一、工程概况

苏州沃尔瑞汽车科技有限公司新建厂区位于园区胜浦界胜浦路西侧。新建厂区共有二个单体厂房及一门卫室，建筑面积12171.4㎡。

①其中1#厂房分A、B两个区，均为二层框架架构，局部三层（机房）。屋面标高9.5m，局部13.10m；2#厂房分A、B两个区，A区二层框架结构，B区三层框架结构，屋面标高均为12.5m，局部机房屋面为16.1m。

②现场实际室内外高差均为0.6m以上。因此本项目脚手架实际搭设高度如下：

1#厂房：0.6m+9.5m+1.2m（女儿墙高）+1.5m=12.8m。（局部机房处一面在外架上，三面在9.5屋面上（在大屋面上实搭5.4m），该处高度14.9左右）

2#厂房：0.6+12.5+1.2+1.5=15.8m（局部机房处一面在外架上三面在12.5m处屋面上，局部机房外架上搭设至17.9m，三面脚手架搭设至12.5m屋面上搭4.1+1.5=5.6m左右）（见示意图）

③本方案编制依据参照JGJ-130---2011、J84-2011 ④脚手架搭设平面布置见搭设总平面布置图（1）示意。

二、施工准备

1、脚手架搭设前，应按方案要求向施工人员进行技术安全交底，架

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子工必须持证上岗。

2、对进场的钢管、扣件、竹笆片、木垫板（或槽钢）、密目网进行检

查，不合格产品不得使用。

3、进场合格材料应按规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得积

水。

4、应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通（本方案中

已考虑搭设外四周设排水沟）。

5、搭设场地应高于自然土面50-100mm，雨水流向排水沟。搭设场地

必须夯实砼硬化（压实填土或建筑垃圾必须满足脚手架荷载） 6、搭设平面见图1.2.3.

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三、搭设材料

1、搭设脚手架全部采用φ48*2.75的钢管，竹芭脚手板用1.2米宽的

竹笆板铺设，用20#铁丝扎牢钢管。踢脚板用木质20CM高（不得低于18CM）.密目网采用有许可证、合格证的阻燃密目安全网。立杆下垫板50mm厚，宽度≥150mm或型钢做垫木。 2、材料要求

（1）钢管、扣件进场应取样送检测。 （2）钢管、扣件进场必须检查与验收

a 钢管：应平直光滑，不应有裂缝，结疤，分层，错位，硬弯，毛刺和压痕和深的划痕。钢管必须刷涂防锈漆。

B 扣件：使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新旧扣件应进行防锈处理。不合格的严禁使用。 C 脚手竹片：使用过的竹片要检查整修，要求无发霉，腐蚀，尽量用新的竹芭片做脚手板

D 密目网：必须有建设主管部门认可的阻燃性产品。

四、外脚手架搭设顺序及技术措施（含卸料平台）

1、脚手架搭设顺序

立杆（支撑在木板上）→放置纵向扫地杆→横向扫地杆→第一排纵向水平杆→第一排横向水平杆→连墙件→第二排纵向水平杆→第二排横向水平杆→剪刀撑（剪刀撑在高度达到后必须要搭设。随着脚手架

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的增高，剪刀撑跟着连续设置）→铺脚手板→撘防护栏杆→扎密目安全网

2、搭设要求：（施工措施方案） 搭设构造几何尺寸要求

本工程脚手架采用立杆双排距为1.20米（中心尺寸），内立杆距墙边为40CM,跨距1.4米，步距1.8米，拉结点水平间距三跨设，垂直间距按层高，或三步一拉结。（当个别拉结点设置困难时，可采用其他可靠措施固定）当刚撘一、二排架时，可用抛撑方法：待结构完成，连接件完成，地面上抛撑即可拆除）。拉结点近主节点设置，偏离主节点不应大于300mm，应从底层第2-3步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时应采用其他可靠措施固定。应优先采用菱形布置。拉结点上设置不大于3步3跨，随搭随拉结。

每步设置两道栏杆，每道0.6米高，大横杆高度1.8米，剪刀撑倾角在45°-60°间，跨距4~5米，连续设置。外脚手架靠结构处（内档）应三步一隔离（可用尼龙绳网，网格不大于3-4cm或硬隔离）。

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A、 立杆构造要求：

立杆接头必须采用对接扣件连接，对接座应每个立杆交错布置，两个相邻立杆接头在高度方向错开距离不应小于50CM,各接头中心距主节点距离应大于步距1/3，(见上图示) B、

搭设要求

落地脚手搭设：在基础外墙外围1800宽度范围内，进行基础土方平整和夯实工作，利用机械夯实拟建脚手范围回填区，回填至少夯填200厚建筑垃圾及素土夯实。使回填土（或原土）夯达到一定密实度，压实系数≥90%，上浇C15砼120厚后，方可开始搭设脚手架，脚手架立杆下端铺设通长50厚木板或型钢，以增大立杆与地面接触面。见附图②。

（1） 立杆 脚手架钢管连接均采用对接扣件连接，立杆与大横杆

采用直角扣件连接，相邻立杆的接头不得设在同步跨内，应

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在高度方向上错开，距离不小于0.5米，各接头中心距主节点的距离应大于0.6米（1/3）。 （2） 纵向水平杆（大横杆）

本工程采用竹芭脚手板，故纵向水平杆在横向水平杆上面，单根长度不小于3跨。在立杆内侧，用直角扣扣紧，杆件采用对接扣件，连接其接头交错布置，不再同步同跨内，四周需交圈设置。接头位置见图①（本脚手架纵向设三根水平杆，见后面图示）。

（3） 横向水平杆件（小横杆）

每一立杆与大横杆相交处（即主节点）必须设置横向水平杆，跨中可根据需要设一根，用直角扣件扣紧。 连墙可单独设置，也可采用横向水平杆件做连接处。 （4） 纵横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20CM处的立杆

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上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，有高低跨，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定。 (5) 支撑

剪刀撑的倾角为45°-60°，跨距为4~5步距，且不应小于6m。连续设置，接头搭接，搭接长度不小于1.2米，扣件不少于3个，两端距扣件宜大于10CM,支撑杆必须和相靠的立杆连接，大横杆用螺旋扣件固定。附图3

（6） 脚手板

架子内的脚手板采用竹芭，应符合质量要求，并与大横杆用14#铁丝绑扎牢固，脚手架与墙体向德防护板采用50厚的木板（无结疤）或竹串片板，应符合质量要求，架手板，脚手板应设置在横向水平杆上、搭设长度不小于20CM,支撑长度

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不小于10CM,工作层必须设20CM高的踢脚板，踢脚板用14#铁丝与外立杆绑扎牢固，板外刷黄、黑油漆，脚手架立杆外挂安全网（密目网）下端安装在踢脚板内侧。密目网从二步起至顶面挂设，下口及接口必须扎紧。

（7） 安全网及内档防护

脚手架外侧设全封闭阻燃密目安全网，与架体绑扎牢固。内档防护：按要求外脚手架内档设三步一隔离（用专用内档网兜通），以消除安全隐患。

（8） 搭设立杆注意事项：

A、

相邻立杆的对接扣件，不得在同一高度内，要求同

前述。

连墙件必须及时按要求设置，不得有误，它是保证架体稳定的关键，部分不在木板上的立杆，设斜支撑予以加固。 B、

纵横的水平杆构造，必须按前述的规定设置。同步

的纵向水平杆件必须交圈，用扣件与内外脚柱扣紧固定。双排架的横向水平杆靠墙一端至墙面距离不大于10CM.

(9)脚手架搭设进度

外脚手架的搭设进度必须和主体同步进行，且应超过主体一步架（脚手架应交于工作面）。

（10） 斜道：应满足施工需要设置斜道，斜道搭设要求水平长度

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为三跨。跑道上竹芭需设防滑，设置宽度为为300设置一道。进出口留设安全通道，顶设两排防护棚，两排间隔50~70CM.拐弯处应设平台，其宽度不应小于斜道宽度。斜道两侧及平台处应设栏杆及当搅板，栏杆高度0.6+0.6=1.2m，挡脚板取200高。 （11） 脚手架搭设的技术质量要求：

1、

立柱（杆）的垂直容许偏差H<20M,为±4cm,H<30m为±

6cm，H<10m为±2cm 2、 3、 4、

间距、排距、步距为±2cm，柱距±5cm

纵向水平杆高低差±1cm、横向水平杆外伸长度≤5CM 扣件扣紧力距40~60N.M;其他指标按前述的标准验收。

外脚手外挂验收合格牌。

5、钢管脚手应按要求做好接地避雷构造要求。

C、钢管立杆接头示意图：

立杆接头必须采用对接扣件连接，对接座应每个立杆交错布置，两个相邻立杆接头在高度方向错开距离不应小于50cm，各接头中心距主节点距离应大于步距1/3,（见下图示）

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D、卸料平台基础处理图：

E、卸料平台平面布置示意：

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五、拆除施工工艺

1、拆除前准备工作：

A、全面检查脚手架的扣件连接，连墙体，支撑体系等是否符合质量标准要求，凡有不稳定的松动的必须处理完毕。 B、根据检查结果制定完善的拆除顺序方案和安全防护措施，经有关部门获准后方可实施拆除工作。

C、拆除前对作业工人进行拆除安全技术交底（应由单位工程安全负责人逐级进行交底。

D、清除脚手架上垃圾及杂物及地面障碍物等。

E、拆除顺序：先撘后拆，后撘先拆。拆除作业应由上而下，逐层进行，严禁上下同时作业。

F、拉接筋（连墙体）应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉接件整层或数层拆除后在拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，

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如高差超过两步应增设连墙件加固。

G、分段拆除时，对不拆除的脚手架两端应按规定设置连墙杆和横向斜撑加固。当拆至下部最后一根钢管（高大约6米）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆连墙。 H、脚手架拆除过程中，不得有人在车架上作业。 M、卸料应符合以下要求：

各拆下杆件及时分段集中至地面，严禁抛掷。运到地面的构配件，应立即分类，按规格、品种堆放稳妥，或及时运走。 脚手架拆除过程中，派专人指挥，专人看护，拆除区域设置警戒线，及标志。

六、安全管理

1、脚手架搭设人员必须经过过关部门培训考试合格的专业架

子工，上岗人员应经过体检合格后，方可持证上岗。 2、搭设脚手架人员必须洗安全帽，系安全带，穿防滑鞋。 3、脚手架的构配件质量必须按规定进行检验，穿防滑鞋。 4、脚手架搭设过程中，应按下列阶段进行质量安全检查；发现问题必须及时纠正。底部结构完成后，脚手架搭设前：操作层加荷前：每搭完二步后，达到设计高度后。（一次性搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步）

5、脚手架每搭设一层必须经验收合格，批准办理交接手续后方可使用。

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6、作业层上的施工荷载应符合本设计要求，不得超出。不得将模板支架、撑、揽风绳，泵送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备等。脚手架基础下不许开挖，否则需采取加固措施。

7、当有六级及六级以上大风、雾、雨气候应停止脚手架搭设及拆除作业。雨雪天作业应做好防滑措施，并及时扫除积雪。 8、加强平时对脚手架安全检查与维护。重点检查拉结件。 9、严禁私自拆除脚手架所有杆件及配件。

10、脚手架上进行电、气作业时，必须有动火手续及防火措施及专人看护。并配备灭火器材，电焊时应有接火盘。 11、脚手架接地避雷措施按行业标准及有关规定进行。 12、脚手架每搭一层项目经理要组织验收，验收合格后及时悬挂验收合格牌，方可使用。

13、卸料平台使用时，必须挂限载牌，经常监督检查是否超载，特别水平拉杆是否固定在结构上，平台外三面围栏完整无缺点。卸料平台立杆、横杆均完全脱离外脚手（不能与外架搭接），平台货物及时运吊走。

14.搭拆脚手架时，地面应设围栏和醒目警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

七、计算书

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1、钢管落地脚手架计算书

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一、脚手架参数

脚手架搭设方式 脚手架搭设高度H(m) 立杆步距h(m) 立杆横距lb(m) 内立杆离建筑物距离a(m) 双排脚手架 15.8 1.8 1.2 0.4 脚手架钢管类型 脚手架沿纵向搭设长度L(m) 立杆纵距或跨距la(m) 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 双立杆计算方法 Ф48×2.75 20 1.4 0.15 不设置双立杆 二、荷载设计

脚手板类型 脚手板铺设方式 竹串片脚手板 2步1设 脚手板自重标准值Gkjb(kN/m) 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m) 挡脚板类型 挡脚板铺设方式 竹串片挡脚板 2步1设 栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.14 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 横向斜撑布置方式 结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m) 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m) 安全网设置 风荷载体型系数μs 22220.35 0.01 0.129 5跨1设 3 2 半封闭 1.25 结构脚手架作业层数njj 装修脚手架作业层数nzj 地区 基本风压ω0(kN/m) 21 1 浙江杭州市 0.3 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆1.2，0.9 稳定性) 风荷载标准值ωk(kN/m)(连墙件、单0.45，0.34 立杆稳定性) 2 计算简图：

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立面图

侧面图

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三、横向水平杆验算

纵、横向水平杆布置方式 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm) 横杆弹性模量E(N/mm) 22横向水平杆在上 205 206000 纵向水平杆上横向水平杆根数n 横杆截面惯性矩I(mm) 横杆截面抵抗矩W(mm) 343 107800 4490

纵、横向水平杆布置

承载能力极限状态

q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.4/(3+1))+1.4×3×1.4/(3+1)=1.66kN/m 正常使用极限状态

q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.4/(3+1))+3×1.4/(3+1)=1.21kN/m

计算简图如下：

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1、抗弯验算

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.66×1.22/8，1.66×0.152/2]=0.3kN·m σ=Mmax/W=0.3×106/4490=66.43N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，

q'a14/(8EI)]=max[5×1.21×12004/(384×206000×107800)，1.21×1504/(8×206000×107800)]=1.466mm

νmax＝1.466mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.66×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=1.26kN 正常使用极限状态

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.21×(1.2+0.15)2/(2×1.2)=0.92kN

四、纵向水平杆验算

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承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=1.26kN q=1.2×0.033=0.04kN/m 正常使用极限状态

由上节可知F1'=Rmax'=0.92kN q'=0.033kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下：

弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.67×106/4490=149.07N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下：

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变形图(mm)

νmax＝3.04mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1400/150，10]＝9.33mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=4.31kN

五、扣件抗滑承载力验算

横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.8 扣件抗滑承载力验算：

横向水平杆：Rmax=1.26kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=4.31kN≤Rc=0.8×8=6.4kN 满足要求！

六、荷载计算

脚手架搭设高度H 每米立杆承受结构自重标准值15.8 0.129 脚手架钢管类型 Ф48×2.75 苏州正亚建设发展有限公司 第 21 页

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gk(kN/m) 立杆静荷载计算

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 单外立杆：

NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H=(0.129+(1.2+0.15)×3/2×0.033/1.8)×15.8=2.63kN 单内立杆：NG1k=2.63kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：

NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(15.8/1.8+1)×1.4×(1.2+0.15)×0.35×1/2/2=1.62kN

单内立杆：NG2k1=1.62kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(15.8/1.8+1)×1.4×0.14×1/2=0.96kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.4×15.8=0.22kN 构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.62+0.96+0.22=2.8kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.62kN 立杆施工活荷载计算 外立杆：

NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.4×(1.2+0.15)×(1×3+1×2)/2=4.72kN 内立杆：NQ1k=4.72kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+2.8)+ 0.9×1.4×4.72=12.47kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+ NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.63+1.62)+ 0.9×1.4×4.72=11.05kN

七、立杆稳定性验算

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脚手架搭设高度H 立杆截面回转半径i(mm) 立杆截面面积A(mm) 215.8 15.9 424 立杆截面抵抗矩W(mm) 立杆抗压强度设计值[f](N/mm) 连墙件布置方式 234490 205 两步两跨 1、立杆长细比验算

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m 长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13 查《规范》表A得，φ=0.188 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.63+2.8)+1.4×4.72=13.13kN σ=N/(φA)=13126.84/(0.188×424)=164.68N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值

N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.63+2.8)+0.9×1.4×4.72=12.47kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.4×1.82/10=0.19kN·m σ=N/(φA)+

Mw/W=12465.34/(0.188×424)+194370.71/4490=199.67N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！

八、脚手架搭设高度验算

不组合风荷载作用

Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×2.8+1.4×4.72

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))×15.8/(1.2×2.63)=31.89m 组合风荷载作用

Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+Mwk

φA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+Mw

φA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.188×424×205×10-3-(1.2×2.8+0.9×1.4×4.72+0.19×1000×0.188×424/4490))×15.8/(1.2×2.63)=17.93m Hs=17.93m>H=15.8m 满足要求！

九、连墙件承载力验算

连墙件布置方式 连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 连墙件截面面积Ac(mm) 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm) 扣件抗滑移折减系数 22两步两跨 3 连墙件连接方式 连墙件计算长度l0(mm) 扣件连接 600 489 205 0.85 连墙件截面回转半径i(mm) 连墙件与扣件连接方式 158 双扣件 Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.4=6.38kN 长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.38+3)×103/(0.99×489)=19.34N/mm2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求！

扣件抗滑承载力验算：

Nlw+N0=6.38+3=9.38kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！

十、立杆地基承载力验算

地基土类型 地基承载力调整系数mf 粘性土 1 地基承载力特征值fg(kPa) 垫板底面积A(m) 2140 0.1 单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(2.63+2.8)+4.72=10.15kN

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立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.15/(1×0.1)＝101.52kPa≤fg＝140kPa

满足要求！

2、卸料平台计算书

钢管落地卸料平台计算书

一、架体参数

卸料平台名称 平台长度A(m) 平台高度H(m) 立杆步距h(m) 板底支撑间距s(m) 卸料平台 2.5 8 1.8 0.1 卸料平台布置方式 平台宽度B(m) 立杆纵距la(m) 立杆横距lb(m) 沿横向 3.5 0.5 0.7 二、荷载参数

每米钢管自重g1k(kN/m) 栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m) 材料堆放最大荷载q1k(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 风压高度变化系数μz 220.033 0.14 3 0.3 脚手板自重g2k(kN/m) 安全设施与安全网自重g4k(kN/m) 施工均布荷载q2k(kN/m) 风荷载体型系数μs 220.35 0.01 2 0.8 0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图

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平台水平支撑钢管布置图

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卸料平台平面示意图

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卸料平台侧立面示意图

四、板底支撑（纵向）钢管验算

钢管类型 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm) 24Ф48×3 10.78 205 钢管截面抵抗矩 W(cm) 钢管弹性模量E(N/mm) 234.49 206000 G1k=g1k=0.033kN/m;

G2k= g2k×lb/7 =0.350×0.70/7=0.035kN/m; Q1k= q1k×lb/7 =3.000×0.70/7=0.300kN/m; Q2k= q2k×lb/7 =2.000×0.70/7=0.200kN/m; 1、强度计算

板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.035)=0.082kN/m;

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q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.300+0.200)=0.700kN/m;

板底支撑钢管计算简图

Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.082+0.117×0.700)×0.502=0.023kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.082+1.200×0.700)×0.50=0.465kN; σ=Mmax/W=0.023×106/(4.49×103)=5.014N/mm2<[f]=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算

q'=G1k+G2k=0.033+0.035=0.068kN/m q'=Q1k+Q2k=0.300+0.200=0.500kN/m

R'max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.068+1.200×0.500)×0.50=0.337kN;

ν=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.068×(0.50×103)4+0.990×0.500×(0.50×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.015mm

五、横向支撑钢管验算

平台横向支撑钢管类型 钢管截面抵抗矩 W(cm) 钢管弹性模量E(N/mm) 23单钢管 4.49 206000 钢管类型 钢管截面惯性矩I(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm) 24Ф48×3 10.78 205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=0.465kN;

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p'=R'max=0.337kN

横向钢管计算简图

横向钢管计算弯矩图

Mmax=0.222kN·m;

横向钢管计算剪力图

Rmax=3.099kN;

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横向钢管计算变形图

νmax=0.252mm;

σ=Mmax/W=0.222×106/(4.49×103)=49.503N/mm2<[f]=205.00N/mm2; 满足要求！

νmax=0.252mm

六、立杆承重连接计算

横杆和立杆连接方式 扣件抗滑移承载力系数 双扣件 0.8 单扣件抗滑承载力(kN) 8 Rc=8.0×2×0.80=12.800kN≥R=3.099kN 满足要求！

七、立杆的稳定性验算

钢管类型 钢管的净截面A(cm) 双立杆计算方法 立杆计算长度系数μ 2Ф48×3 4.24 钢管截面回转半径i(cm) 钢管抗压强度设计值 [f](N/mm) 21.59 205 0.6 按照分配系数分配 主立杆受力分配系数κ 1.5

NG1=1.3×(la+1.00*lb+2.00*h)*0.038/h+g1k×la×6.00/1.00=1.3×(0.50+1.00*0.70+2.00*1.80)*0.038/1.80+0.033×0.50×6.00/1.00=0.231kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×0.50×0.70/1.00=0.122kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=3.000×0.50×0.70/1.00=1.050kN;

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NQ2=q2k×la×lb/1.00=2.000×0.50×0.70/1.00=0.700kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值：

N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.231+0.122)+ 0.9×1.4×(1.050+0.700)=2.629kN; 支架立杆计算长度： L0=kμh=1×1.50×1.80=2.700m

长细比λ=L0/i=2.700×103/(1.59×10)=169.811<[λ]=210 满足要求！

轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kμh=1.155×1.500×1.8=3.119m

长细比λ= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132 由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.188 ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2

Mw=0.9×1.4×ωk×l×h2/10=0.9×1.4×0.178×0.70×1.802/10=0.051kN·m；

σ=kN/φA+Mw/W=0.60×2.629×103/(0.188×4.24×102)+0.051×106/(4.49×103)=31.091N/mm2<[f]=205.00N/mm2 满足要求！

八、连墙件验算

连墙件连接方式 连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN) 扣件连接 3 连墙件布置方式 内立杆离墙距离a(m) 2步3跨 0.25 1、强度验算

ωk=μzμsωo=0.74×0.80×0.30=0.178kN/m2 AW=1.80×0.50×2×3=5.4m2

Nw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.178×5.4=1.343kN N=Nw+N0=1.343+3.00=4.343kN

长细比λ=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由λ查表得到立杆的稳定系数φ=0.944。

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Nf=0.85×φ·A·[f]= 0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN N=4.343

连墙件采用扣件方式与墙体连接。

双扣件承载力设计值 Rc=8.0×2×0.80=12.800kN N=4.343kN

九、立杆支承面承载力验算

地基土类型 基础底面面积A(m) 2素填土 0.25 地基承载力特征值fg(kPa) 地基承载力调整系数kc 140 1 fg'=fg×kc=140.000×1.000=140.000kPa

Nk=(NG1+NG2)+(NQ1+NQ2)=(0.231+0.122)+ (1.050+0.700)=2.103kN; p=Nk/A=2.103/0.25=8.413kPa

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