菱形挂篮计算书

绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段

青义涪江大桥

现浇箱梁菱形挂篮计算书

四川公路桥梁建设集团有限公司

绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部

二○一三年六月十七日

1、挂篮概况

四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。

挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。 （1）主桁承重系统：主桁与前后横梁、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。 （2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。 （3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。

4075102050004001000273049308007105000800470 图1 挂篮侧面图

图2 挂篮正面图

2、检算依据

（1） 《青义涪江特大桥施工图》 （2） 公路桥涵施工规范《JTJ2004》 （3） 钢结构设计规范《GB50017-2003》 （4） 混凝土结构设计规范《GB50010-2002》 3、检算工况

荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。

3.1 检算工况

根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。

根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。此工况下后吊点系统受力最大。

在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。 3.2 荷载组合

荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；

荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；

荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。

4、设计参数及荷载取值

（1） 材料参数

钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3； 弹性模量E钢=2.0×105Mpa

材料容许应力：Q235钢[σw]=145 Mpa，[τ]=85 Mpa 16Mn钢[σw]=305 Mpa （2） 荷载系数

超载系数为：K1=1.05；

混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2； 挂篮行走冲击系数：K3=1.3： 挂篮行走时的安全系数为K4=1.2； 施工活载考虑如下因素：

1） 施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计； 2） 水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计； 3） 倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。 （3）挂篮自重

挂篮按照不同的构件分别计入。 （4）检算模型建立

本检算采用Midas civil 2010进行整体建模分析，然后分部位对各杆件进行局部分析的方式进行说明：整体模型如下图示：

图3 挂篮整体建模立体图

5 底模系统检算

底模纵梁为NH350*175*6*10型H型钢，腹板下设置5根，间距0.3米,其它底板下设5根间距为1.05m，经过分析,在浇筑1#块砼时底纵梁受到最不利荷载,所以采用在浇筑1#块混凝土的工况下对底模纵梁进行检算。

5.1 腹板下纵梁

腹板重量由5根NH350*175*6*10型H型钢纵梁承担荷载，1号块腹板厚度为0.75m，块段两侧梁高为8.76。则每根纵梁均布砼宽度为0.18m,则腹板下每道纵梁承受荷载：

腹板处混凝土自重(线荷载)q1=0.18×26.5×8.76*1.2=50.14kN/m； 施工活荷载：q2=0.3×6.0=1.8 kN/m；

底模（底板钢模取1.00 kN/m2）：q3=0.3×1.00=0.3kN/m； 构件自重在程序中自动计入。

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