模板方案

上海二医大南汇校区

模板施工方案

茂名市建筑集团有限公司（沪） 上海二医大南汇校区项目部

二○○四年十一月

茂名市建筑集团有限公司（沪）

上海二医大南汇校区模板施工方案审批表

建设单位：上海第二医科大学 施工单位：茂名市建筑集团有限公司（沪） 设计单位：上海建筑设计研究院有限公司 工程名称： 二医大新校区工程 编 制 人： 程小宏 编制日期： 2004年11月

审查意见： 审查意见： 项 目 部 审 查 项目工程师 年 月 日 日 技术质量： 工 工 程： 经 部 安 全： 审 查 经 营： 审查意见： 工经部经理 年 月 日 公司各部门审批意见详见“施工组织设计审核意见表” 总工程师审批意见： 公 司 审 批 总工程师 年 月 日 项目经理 年 月 建设（监理）单位 总监理工程师 年 月 日 目录

一、

工程概况 .................................................... 5

1.1建筑特点 ..................................................... 5 1.2结构特点 ..................................................... 5 二、

方案论述 .................................................... 8

2.1模板设计 ..................................................... 8 2.1.1下部结构模板 ............................................. 9 2.1.2上部结构模板 ............................................ 10 2.2模板施工 .................................................... 11 2.3模板拆除 .................................................... 13 2.4模板施工技术措施 ............................................ 15 2.5模板施工安全措施 ............................................ 16 2.6预埋件、预留洞口的处理 ...................................... 18 三、

模板设计计算书 ............................................. 18

3.1模板的荷载 .................................................. 19 3.2柱模验算 .................................................... 20 3.3梁模验算 .................................................... 29 3.5板墙模验算 .................................................. 45

一、 工程概况

1.1建筑特点

上海第二医科大学卫生技术学院及附属卫生学校新校区一期工程

位于浦东南汇周浦镇牛桥村，国际医学院区的西南侧。基地的南面是周祝公路，西面是拟建的5号线高速干道，北面是东西贯通的河道，东面是医学院内部道路，该工程由上海第二医科大学投资建设，上海建筑设计研究院有限公司设计,上海海龙工程顾问有限公司为监理。

二医大新校区一期工程总建筑面积约为62336m2,有一幢主教学楼、二幢实验实训楼、一幢行政办公楼、二幢国际教学楼（二），一幢教师公寓、一幢食堂及配套设施用房和总体组成。

1.2结构特点

一期工程的主教学楼是8层框架结构，半地下室一层；建筑物长宽为71.00×21.40m，呈━形布局，建筑面积为10375m（地下室面积为1345m）。该工程基础为半地下室箱形基础，基础桩为JZHb-240-1717-B400*400预制桩，共计235根。基础埋深为室外地坪下3.65m，地下室底板采用现浇钢筋混凝土反地梁筏板体系，地梁为900×800～1200，底板厚0.5m（局部0.7和1.1m），墙板厚为300，楼板厚为150，柱为800×800，混凝土标号为C30S8。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系。楼板厚均为100，柱为800×800，并有局部混凝土墙板厚为300，混凝土标号为C30。本工程的地下室层高为

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3.9m，上部一至八层层高均为3.9m，建筑总高度约为35.32m。本工程±0.00＝6.2m（绝对标高），室内外高差1.2 m。实验实训楼有二栋6层框架结构组成，呈┏和━形布局。建筑面积为8738×2=17476m。该工程基础为桩基承台连系地梁，基础桩为JZHb-340-121213.5B400*400预制桩，共计150根。基础埋深为室外地坪下1.4m，混凝土标号为C30。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系，坡屋面采用轻钢结构。楼板厚均为120，柱为800×800，混凝土标号为C30。本工程的底层层高为3.9m，二至六层层高均为3.6m，建筑总高度约为21.9m。本工程±0.00＝5.6m（绝对标高），室内外高差0.6m。 综合办公楼是10层框架结构，半地下室一层；建筑物长宽为74.70×56.80m，呈┛形布局，建筑面积为14500m（地下室面积为2950 m）。该工程基础为半地下室箱形基础，基础桩为JZHb-240-1718-B400*400预制桩，共计330根。基础埋深为室外地坪下4.1m，地下室底板采用现浇钢筋混凝土筏板体系，厚1.0m（局部1.5m），墙板厚为300，楼板厚为150，柱为800×800，混凝土标号为C30S6。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系，其中讲演厅为网架屋面。楼板厚均为100，柱为800×800，并有局部预应力梁，混凝土标号为C40。本工程的地下室层高为4.2m，底层层高为6m，二至四层层高均为4.5m，五至十层层高均为3.6m，建筑总高度约为41.1m。本

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工程±0.00＝6.2m（绝对标高），室内外高差1.2 m。国际教学楼（二）有二栋4层框架结构组成，建筑物长宽为58.6×24.8m，呈一形布局，建筑之间有门厅和连廊连接，建筑面积为1740×2=3480m。该工程基础为桩承台连系地梁基础，基础桩为JZHb-235-1313.5-B350*350预制桩，共计153根。基础埋深为室外地坪下1.5m，混凝土标号为C30。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系，坡屋面采用轻钢结构。楼板厚均为120，柱为500×800，混凝土标号为C30。本工程的一至四层层高均为3.6m，建筑总高度约为14.4m。本工程±0.00＝5.6m（绝对标高），室内外高差0.6 m。教师公寓有一栋4层框架结构和3层多功能厅组成，建筑物长宽为67.6×20.1m，呈一形布局，建筑面积为4063m。该工程基础为桩承台连系地梁基础，基础桩为JZHb-235-1313-B350*350预制桩，共计218根。基础埋深为室外地坪下1.5m，混凝土标号为C30。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系，坡屋面采用轻钢结构。楼板厚均为120，柱为650×650，混凝土标号为C30。本工程的一至四层层高均为3.6m，建筑总高度约为14.4m。本工程±0.00＝5.6m（绝对标高），室内外高差0.6 m。食堂为二层和局部三层框架结构组成，建筑物长宽为56.00×54.4m，呈T形布局，建筑面积为5238m。该工程基础为桩承台连系地梁基础，基础桩为JZHb-235-1414-B350*350预制桩，共

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计246根。基础埋深为室外地坪下1.5m，混凝土标号为C30。上部结构采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼屋盖采用混凝土梁板体系。楼板厚仓库、厨房、配餐和咖啡吧等为140，其余楼板厚均为120，柱为650×650，并在门厅处有4根直径为900的圆柱，结构混凝土标号均为C30。本工程的一至二层层高均为5.4m，三层层高为3.6 m，建筑总高度约为15.6m。本工程±0.00＝5.6m（绝对标高），室内外高差0.6 m。

本工程的柱截面为650×650~800×800，普遍层高为3.60m最高5.40m，最大梁截面为500×1400，普遍为400×800。楼板厚120，混凝土等级为C30。

二、 方案论述

2.1模板设计

总体上地下室墙、柱及顶板全部采用木模形式。木模板按结构总用量配置，本工程木模在上部结构施工均不翻用，模板量满足上部结构施工中的模板要求。

1、模板设计应按设计图、木工翻样图进行，考虑吊运和人力搬运因素划分板块，尽可能减少分块，以减少安装时的拼缝。

2、平台模板应考虑砼和钢筋自重以及浇捣时砼振捣压力和施工操作荷载，按设计确定牵杠、搁栅间距和支撑排架的立柱间距，还需考虑层高和立柱稳定的影响。

3、柱、梁和墙的模板计算应考虑新浇捣的砼对模板侧压力和倾倒砼时产生的荷载，计算确定围檩间距和对拉螺栓，模板计算应按刚度验

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算进行，最大变形值不得超过构件计算跨度的1/450。

4、模板的构造设计，在模板阴阳角接缝处粘贴密封泡沫海绵条嵌缝，进行防漏浆处理。平台模板拼缝粘贴塑料粘胶纸，模板对翻后再次使用前，模板上的孔洞用白铁皮修补。使浇捣砼时不漏浆。 5、墙、柱、梁板模板均为散装散拆施工工艺。

2.1.1下部结构模板

1、本工程地下室基础为大底板钢砼，全部用木模制作安装。 2、地下室底板面向上翻高30cm处，做墙体施工缝，在中间设置钢板止水带,止水板之间的焊接质量要保证。

3、电梯井、集水井等深坑采用九夹板木模做吊模，详见附图。 4、 地下室柱、墙、梁、板模全部选用九夹板。柱、墙隔栅选用50×100方木，围檩选用2Φ48钢管。

5、模板支撑系统采用?48×3.5钢管排架。排架平面尺寸≤700，离地15cm处第一道水平牵杠扫地杆，上部每1.8米高度设一道水平牵杠。梁底加一排立管，排架双向加剪刀撑加强整体性。

6、本工程最大层高为3.90m，柱竖向木隔栅间距为300，横向围檩设8道，第一道第二道φ48钢管柱箍间距控制在450mm；柱高3m以内φ48钢管柱箍间距控制在550mm，3m以上钢管围檩间距控制在650mm；柱头道围檩控制在平台板以上200mm处。每道围檩上在跨中设一根Φ14对拉螺栓，两边各一根，双向设置，详见附图。 7、 地下室墙板櫊栅间距为300。围檩纵向间距同柱一样，第一道围

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檩距结构面不得大于200，对拉螺栓用Φ14圆钢（外墙）、Φ12圆钢（内墙），横向间距不大于600。内墙螺栓设穿墙套管，外墙穿墙螺栓中间设止水片（地下室外墙不设穿墙套管）。穿墙螺栓两端设限位，地下室外墙外侧设垫木限位，拆模后割除对拉螺栓，撬除垫木，用防水砂浆粉平，详见附图。

8、柱网间距较大处，梁底模适当起拱，按全长1‰～3‰起拱，梁高大于700梁侧设一道Φ12对拉螺栓，梁高大于等于1200梁侧设三道Φ12对拉螺栓，并随梁高度增加@500增设一道对拉螺栓，梁侧设剪力撑。

9、模板安装前必须刷脱模剂，以便拆模及增加摸板使用寿命。 10、模板支设应严格按方案执行，作业前由施工部门向班组做好安全技术交底，模板支设完毕，由施工员填写模板支撑系统验收单，报技术质量办验收，经验收合格后方能进入下部工序施工。

10、梁板模拆模时间根据试块抗压报告而定，拆模前必须由施工员填写拆模令，拆模令须项目副经理、项目工程师审批。严禁野蛮施工，以免损伤砼及模板。

11、后浇带处用双层钢丝网进行分隔。

2.1.2上部结构模板

1、上部结构墙、梁板选用18厚九夹板，配置全部二层结构模板，竖楞采用50×100木楞，横楞采用2φ48×3.5钢管，排架间距、搁栅、对拉螺栓等设置基本同地下室结构。平台模利用模板的间隙中间起

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拱，详见附图。 2、 柱模板配制

模板采用涂膜九夹板，均配备二层模板。 3、 平台梁板模配制

模板采用涂膜九夹板，配量为二层模板。

4、后浇带处用双层钢丝网进行分隔。

5、 模板拆除后，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，通过人工向上运输。模板就位前应认真涂刷脱模剂。

6、外墙模板对拉螺栓穿墙位置应预埋穿墙套管。浇捣后拔除对拉螺栓凿去塑料套管，并用1:1膨胀水泥浆分二次修补螺栓洞。 2.2模板施工

现浇结构模板安装的允许偏差（mm）

项 目 允 许 偏 差 5 轴 线 底模上表面标高 ±5 基础 ±10 截面内部尺寸 ＋4 柱墙梁 －5 6 层高垂直 全高≤5m 8 全高＞5m 2 相邻两板表面高低差 5 表面（2m长度上） 1、

模板安装前，钢筋必须通过隐蔽工程验收，认真做好以下准备

工作： a.

基层砼清理浮浆、松动石子，清洗干净；

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b. c. d. e. f. g. 2、

复核基层上的轴线和模板控制线； 主筋上做好标高引测标志；

柱墙模板地脚做好模板限位和高程控制找平； 检查竖向钢筋的垂直度和保护层垫块是否齐全有效。 模板内的杂物清理干净。

在浇筑砼前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。 支模前应根据轴线弹好模板位置线，并根据该位置线用钢筋焊

好模板限位，模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的能力，上下层模板支架的立管要对准。 3、

外墙模板的固定依靠内模板支撑体系，通过螺杆拉牢，并利用

模板最下排螺杆孔洞固定在已浇捣好的砼墙上，利用对拉螺栓与内墙模板拉结，内墙模板的支撑排架和平台排架连成一体。 4、

平台模排架搭设时要望好统一标高，防止平台板出现高低，平

台模板采用九夹板，格栅采用φ48钢管及50×100木料，间距800～1000毫米，要求做到平整、牢固。支设梁模前应首先在下层地坪上弹出梁的位置线，并写上梁的端面尺寸和梁底标高，然后在线两侧搭设排架，排架间距700～800mm，梁的侧模采用二～四道水平围楞（根据梁高而定），垂直钢管围楞间距400mm，垂直围楞处用45度斜撑与排架相连，梁跨度大于4m时，梁底模按全长1‰～3‰起拱，梁与柱墙交接处，用木模板镶嵌，镶嵌面要求平整牢固。

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5、 层高大于3.6m的用双层排架撑。排架立柱间距在800～1000mm

左右。排架之间采用水平管和剪刀撑增加稳定性，＠4m左右加一道剪刀撑，＠2m左右加一道双向水平搭接与纵横支撑进行固定。 6、

楼梯模板的制作应根据翻样图找好平台标高，然后安装平台模

板，再安装楼梯段底模，钉梯段侧面的三角木，三角木尺寸根据楼梯踏步和宽度而定，要均匀一致，楼梯段钢筋扎好后，再钉踏步板，踏步板上撑斜撑，以保证踏步侧板的稳定，同时应特别注意楼梯段与梁交接处的模板固定。 2.3模板拆除

拆除时砼强度应以设计要求为准，当设计无要求时，砼强度应符合下表规定。

现浇结构模板拆除时的所需砼强度 结构类型 结构跨度（m） 按设计的混凝土强度标准的百分率计（％） 50 ≤2 75 板 ＞2，≤8 100 ＞8 75 ≤8 梁、板、壳 100 ＞8 100 悬臂构件

1、模板的拆模强度必须满足设计和规范的要求，并视气候等实际情况从严掌握。拆模时的强度应保证砼表面及棱角不受损伤。 2、侧模板拆除，应视天气情况，在砼施工结束24?36小时后进行，梁底模及楼板模板应根据施工规范的要求，在同条件养护砼试块达到

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规定强度要求后方可进行拆除。特别是悬挑模板要达到100%强度后方能拆模。

3、模板拆卸应与安装顺序相反，即先装后拆，后装先拆。在逐块拆卸过程中，应逐块卸下相邻模板之间的连接附件，并集中放在零件箱内，以便清理整修与重复使用。在拆除连接附件时，模板应设置吊点或临时支承，防止模板突然坠落倾覆倒下，造成伤人或损坏已浇捣完成的砼表面。竖向模板的拆卸，采用轻击模板背楞，使模板松动，一旦模板松动，随即用橇棒在模板拼缝肋之间撬松，使模板脱离砼面，人力向外移动模板。所有模板的拆除，严禁将撬棒插入模板和砼之间，或以砼为支点来撬松模板。

4、拆模时要小心拆除、小心搬运。按照先拆柱，后排架，再梁、平台的拆模顺序进行。注意不得碰撞、猛敲、硬撬模板，以免损伤砼体，特别是边角。

5、拆除后的模板应面板朝天卧放在平整的场地上，拆除的模板和支架管应分散堆放并及时清运，并不致被其它重物碰砸，由专人进行模板清理：清除模板拼缝处的砼浆水，更换防止漏浆的海棉条；模板面刷去浮浆，再次使用之前涂刷脱模剂。

6、模板清理的同时，应对拆卸下的模板进行检查：木模板面受损的应予以调换，缝隙要批嵌密实；模有变形的要进行矫正，松动的围柃等要焊牢，边口要保持平直。对已清理修整、矫正的模板，应由质量员、施工员进行检查，合格后挂牌，对检查后认为不合格的模板，要

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吊离撤出现场。

7、内置式对拉螺栓一拆除，就要出清孔洞内的垃圾、浮灰。用同批水泥砂浆进行修补。（即同标号砼配比，去掉石子，以求色泽一致） 8、本工程的砼（柱、墙）模板一经拆除，就要做好相应的保护和保养工作。

2.4模板施工技术措施

1、 本工程结构对使用的模板材质、施工工艺的要求较高。施工时，

要严格按制定的模板施工组织设计的有关措施进行。

2、模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，对模板表面的水泥浆进行清除，并进行修补整理，不允许有残存的砼浆，否则必须进行认真清理。

3、模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用油腻子批嵌，保证模板紧密到可以防止砼漏浆。

4、砼已经获得足够的强度，并满足设计和规范要求后方可拆除模板，拆除模板必须得到有关技术人员的认可，方可进行拆模。

5、模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大捶敲打，不允许在模板上留下铲毛或捶击痕迹。 6、对木模本身的质量应认真检查；

a. 木模表面有脱皮，中板有变质者不得使用； b. 木搁栅挠曲不直和有变质者不得使用。 c. 损坏之模板经修理妥善后，方可使用。

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d. 钢围檩翘曲不直的不得使用。

7、所有预留孔、预埋件和固定件除经建筑师批准外，均必须在封模前形成。

8、对模板的刚度、表面平整度进行检查，及时更换刚度、表面平整不合格的模板，确保砼外观质量。

9、外墙模板对拉螺栓之间位置应有止水钢片。浇捣后割掉外露的对拉螺栓，并用1:1膨胀水泥砂浆分二次修补螺栓洞。

10、本工程的体量较大，同时结构缝较多。设计对缝的留置有很高的要求。施工时要十分重视。留缝施工，缝间隙用泡沫塑料嵌缝和夹板、木档支撑。

2.5模板施工安全措施

1、 钢筋混凝土结构的模板工程施工，应编制施工设计和安全技术措施，并严格按施工设计和技术措施的规定施工。大型或技术复杂的组合模板工程，尚应组织操作人员进行技术训练，使操作人员充分熟悉和掌握施工设计及安全操作技术。

2、 安装和拆除模板，当高度在2m及2m以上时（即为高空作业），尚应遵守高空作业的有关规定。

3、 安装和拆除模板，必须严格遵守国家颁布的建筑安装企业安全施工及安全操作规程等的有关规定。

4、 遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风等情况，应停止露天的高空作业；雨停止后，要及时清除模架及地面的积水。

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5、 施工用临时照明和机电设备的接线安设，应由电工操作，严禁非电工接线及乱安电灯或电器设备。

6、 模板夜间施工时，要有足够的照明设施，并应制订夜间施工的安全措施，必要时应设安全巡守人员。

7、 楼层高度超过4m或二层及二层以上的建筑物，安装的拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架和加设防护拦杆，在临街及交通要道地区，尚应设警示牌，并设有专人维持安全，防止伤及行人。 8、 从事模板的施工人员，要经常组织技术培训，提高专业技术和安全操作知识。从事高空作业的人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高空作业。

9、 进入施工现场的人员，要佩戴安全帽，进行高空作业的人员，应系好安全带、安全帽及安全带等安全用具，应定期检验，不合格的严禁使用。

10、 安装和拆除模板，高度在3m以下时，可使用马凳操作，高度在3m及3m以上时，应搭脚手架或工作台并设有防护栏杆或安全网，脚手架或工作台应由架子工搭设，并经过检查验收后方可使用，当原有脚手架或工作台不够高时，应由架子工接高，不得在原有脚手架或工作台上加马凳等办法操作。

11、 模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加盖或设防护栏杆，必要时尚要在洞口处设安全网，防止操作人员及物体坠落。

12、 模板及其支承件般应与脚手架或操作台分割开，不能分开时，

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必须采取防止施工操作震动引起模板变形的措施。任何情况，模板及其支承件不应与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作台支成一体。

13、 支模过程中如遇中途停歇，应将已就位的模板或支承件联结稳

固，不得空架浮搁。拆模间歇时，应将已松扣的模板、支承件拆下运走，防止坠落伤人或操作人员扶空坠落。 2.6预埋件、预留洞口的处理

1、安装预埋件、预留洞，在施工前应和安装图详细核对无误后方能进行施工。

2、在模板或钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置。

3、预埋件四角留小洞用钉子固定在模板上。预留洞固定在模板上，如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上。确保在施工中不会移动。

4、地下室、水箱出外墙板的预留洞埋件一律要加止水圈。

5、施工完毕的预留洞、预埋件要请监理和有关单位进行复核和验收，减少和避免将来对结构的开凿和破坏。

7、 砼浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正。确保埋件和预留洞的准确。

三、 模板设计计算书

（本计算书采用施工现场设施安全计算软件计算）

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3.1模板的荷载

对模板及支架在风荷载作用下，应从构造上采取有效的防倾倒措施，风荷载按《工业与民用建筑结构荷载规范》的规定采用，模板的抗倾倒系数采用1.15。

根据《钢筋混凝土施工及验收规范》中对普通模板的上述各种荷载规定，提出下列参考资料。

（一） 模板及支架自重，模板及支架的自重应根据模板设计图确定。 肋形楼板及无梁楼板的模板及支架自重取值： 1. 2. 3.

模板及连接重量：0.5kN/m2；木模0.3kN/m2。

模板、连接件及钢楞重量：0.75kN/m2；木模0.5kN/m2。 楼板模板及支架重量（楼层高度为4m以下）：1.1kN/m2；

木模0.75kN/m2。

（二） 新灌筑混凝土重量，普通混凝土采用24kN/m3，其他混凝土

根据实际湿容重确定。

（三） 钢筋重量，根据工程图纸确定。一般钢筋混凝土梁板结构的

钢筋重量，楼板为1.1kN/m3，梁为1.5kN/m3。

（四） 施工人员、灌浇设备及混凝土堆集的重量：

1、 计算模板和直接支撑模板的钢楞时，均布荷载为2.5kN/m2，另应

以集中荷载2.5kN/m2进行验算，比较两者所产生的弯距，取其大者。

2、 计算直接支承钢楞的结构构件时，均布荷载为1.5kN/m。

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23、 计算支架立柱及其他支承构件时，均布荷载为1.0kN/m。 （五） 振捣混凝土时产生的荷载，对水平面模板为2.0kN/m2；对垂

直面模板为4.0kN/m2。

（六） 新灌筑的混凝土对模板侧面的压力按所推荐的公式进行计

算。

（七） 倾倒混凝土时，对水平面模板产生的荷载为2.0kN/m2。 3.2柱模验算 柱模板设计计算书

柱截面1000×700，最大净高3.90m，浇砼速度24m/h，温度T=250C，t0=200/(T+15)=5，KW=1（无外加剂），坍落度修正系数KS=1.15

柱模板支撑计算书

2一、柱模板基本参数

柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=1000mm，

柱模板的计算高度 L = 3850mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm，间距300mm。

柱箍采用方木，截面50×100mm，每道柱箍1根方木，间距300mm。

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7003003001000300175

柱模板计算简图 二、柱模板荷载标准值计算

175300333

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取1.000h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；

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2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.090kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=7.100kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 三、柱模板面板的计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

q300

300300

面板计算简图 1.面板强度计算 支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；

q = (1.2×7.10+1.4×3.00)×0.30 = 3.82kN/m d —— 竖楞的距离，d = 300mm；

经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×3.816×0.30×0.30=0.034kN.M 面板截面抵抗矩 W = 300.0×18.0×18.0/6=16200.0mm3 经过计算得到 = M/W = 0.034×106/16200.0 = 2.120N/mm2 面板的计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

22

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×3.816=0.687kN

截面抗剪强度计算值 T=3×687/(2×300×18)=0.191N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.面板挠度计算 最大挠度计算公式

其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 7.100×0.300=2.130kN/m； E —— 面板的弹性模量，E = 6000.0N/mm2； I —— 面板截面惯性矩 I = 300.0×18.0×18.0×18.0/12=145800.0mm4；

经过计算得到 v =0.677×(7.100×0.30)×300.04/(100×6000×145800.0) = 0.134mm

[v] 面板最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm； 面板的最大挠度满足要求! 四、竖楞方木的计算

23

竖楞方木直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下

q300

300300

竖楞方木计算简图 1.竖楞方木强度计算 支座最大弯矩计算公式

跨中最大弯矩计算公式

其中 q —— 强度设计荷载(kN/m)；

q = (1.2×7.10+1.4×3.00)×0.30 = 3.82kN/m d为柱箍的距离，d = 300mm；

经过计算得到最大弯矩 M = 0.10×3.816×0.30×0.30=0.034kN.M 竖楞方木截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm3 经过计算得到 = M/W = 0.034×106/83333.3 = 0.412N/mm2 竖楞方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 2.竖楞方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6qd 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

24

其中最大剪力 Q=0.6×0.300×3.816=0.687kN

截面抗剪强度计算值 T=3×687/(2×50×100)=0.206N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 竖楞方木抗剪强度计算满足要求! 3.竖楞方木挠度计算 最大挠度计算公式

其中 q —— 混凝土侧压力的标准值，q = 7.100×0.300=2.130kN/m；

E —— 竖楞方木的弹性模量，E = 9500.0N/mm2； I —— 竖楞方木截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm4；

经过计算得到 v =0.677×(7.100×0.30)×300.04/(100×9500×4166667.0) = 0.003mm

[v] 竖楞方木最大允许挠度，[v] = 300.000/250 = 1.20mm； 竖楞方木的最大挠度满足要求! 五、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4

25

PPP 480 480

B方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×7.10+1.4×3.00)×0.30 × 0.30 = 1.15kN 经过连续梁的计算得到

0.530.530.610.61

0.610.610.530.53

B方向柱箍剪力图(kN)

0.0890.0000.000

0.0960.096

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

0.000

0.030

B方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.096kN.m 最大支座力 N = 2.372kN 最大变形 v = 0.031mm 1.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f]

其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.10kN.m；

26

W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 83.33cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 B边柱箍的强度计算值 f = 1.09N/mm2； B边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算

经过计算得到 v =0.031mm

[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 350.000/250 = 1.40mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力2.37kN。 经过计算得到B方向对拉螺拴的直径要大于12mm! 七、H方向柱箍的计算

PP 463P 333P 463P

H方向柱箍计算简图 其中 P —— 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2×7.10+1.4×3.00)×0.30 × 0.30 = 1.15kN

27

经过连续梁的计算得到

1.430.860.860.570.571.430.290.290.290.291.431.43

0.570.570.860.86

H方向柱箍剪力图(kN)

0.1070.0120.0000.0000.0830.1330.0830.1330.107

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

0.014

0.061

H方向柱箍变形图(kN.m) 最大弯矩 M = 0.133kN.m 最大支座力 N = 2.003kN 最大变形 v = 0.061mm 1.柱箍强度计算

柱箍截面强度计算公式 =M/W < [f]

其中 M —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M = 0.13kN.m； W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 83.33cm3； 柱箍的强度设计值(N/mm2): [f] = 13.000 H边柱箍的强度计算值 f = 1.52N/mm2； H边柱箍的强度验算满足要求! 2.柱箍挠度计算

28

经过计算得到 v =0.061mm

[v] 柱箍最大允许挠度，[v] = 333.333/250 = 1.33mm； 柱箍的最大挠度满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；

f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺拴的强度要大于最大支座力2.00kN。 经过计算得到H方向对拉螺拴的直径要大于12mm! 3.3梁模验算

一、梁模板基本参数

梁截面宽度 B=500mm，梁截面高度 H=1400mm， H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的方木截面50×100mm，

梁模板截面底部方木距离150mm，梁模板截面侧面方木距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度

29

[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

30

H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1—— 外加剂影响修正系数，取1.000； 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。

三、梁模板底模计算

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； 梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下

q150150150

梁底模面板计算简图 1.强度计算

强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁底模板的强度计算值(N/mm2)；

31

M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

q —— 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；

q=1.2×[0.34×0.50+24.00×0.50×1.40+1.50×0.50×1.40]+1.4×2.50×0.50=23.37kN/m 最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×23.374×0.1502=-0.053kN.m =0.053×106/27000.0=1.948N/mm2

梁底模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.150×23.374=2.104kN

截面抗剪强度计算值 T=3×2104/(2×500×18)=0.351N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

32

其中 q = 0.34×0.50+24.00×0.50×1.40+1.50×0.50×1.40=18.020N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v = 0.677×18.020×150.04/(100×6000.00×243000.0)=0.042mm 梁底模板的挠度计算值: v = 0.042mm小于 [v] = 150/250,满足要求! 四、梁模板底方木计算

梁底方木的高度 H = 100mm； 梁底方木的宽度 B = 50mm；

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； 梁底方木按照按照集中荷载作用的简支梁计算，计算简图如下

图 梁底方木计算简图 1.强度计算

强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁底方木的强度计算值(N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

P —— 作用在梁底方木的集中荷载(kN/m)；

33

P={1.2×[0.34×(0.50+2×1.40)+24.00×0.50×1.40+1.50×0.50×1.40]+1.4×2.50×0.50}×0.15=3.677kN 最大弯矩计算公式如下:

其中 L —— 梁底方木的跨度，L = 500+2×300=1100mm M=3.677×1100.000/4/1000=1.011kN.m =1.011×106/83333.3=12.136N/mm2 梁底方木计算强度小于13.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.5P 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.5×3.677=1.839kN

截面抗剪强度计算值 T=3×1839/(2×50×100)=0.552N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 梁底方木抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

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其中 P = [0.34×(0.50+2×1.40)+24.00×0.50×1.40+1.50×0.50×1.40]×0.15=2.846kN 最大挠度

v = 2845.800×1100.03/(48×9500.00×4166666.8)=1.994mm 梁底方木的挠度计算值: v= 1.994mm小于[v]=1100/250,满足要求 五、梁模板侧模计算

梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下

q300300300

图 梁侧模板计算简图 1.强度计算

强度计算公式要求： = M/W < [f] 其中 —— 梁侧模板的强度计算值(N/mm2)； M —— 计算的最大弯矩 (kN.m)；

q —— 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.2×28.80+1.4×6.00)×1.40=60.144N/mm 最大弯矩计算公式如下:

M=-0.10×60.144×0.3002=-0.541kN.m =0.541×106/75600.0=7.160N/mm2

梁侧模面板计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!

35

2.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.6×0.300×60.144=10.826kN

截面抗剪强度计算值 T=3×10826/(2×1400×18)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算

最大挠度计算公式如下:

其中 q = 28.80×1.40=40.32N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.677×40.320×300.04/(100×6000.00×680400.1)=0.542mm

梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 [v] = 300/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算 计算公式:

N < [N] = fA 其中 N —— 穿梁螺栓所受的拉力； A —— 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

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f —— 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.2×28.80+1.4×6.00)×1.40×0.50/2=15.04kN

穿梁螺栓直径为14mm； 穿梁螺栓有效直径为12.1mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=115.400mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=19.618kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.036kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。 每个截面布置2 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 3.4平台模验算

扣件钢管楼板模板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

模板支架搭设高度为3.85米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.80米。

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板支撑方木的计算

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: ×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；

×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；

38

W = 5.00 I = 5.00

方木楞计算简图

1.荷载的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.180×0.300=1.350kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 1.500×0.300=0.450kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+6.000)×0.800

×0.300=2.040kN

2.强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯

矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2×1.350+1.2×0.450=2.160kN/m 集中荷载 P = 1.4×2.040=2.856kN 最大弯矩 M = 2.856×0.80/4+2.16×0.80×

0.80/8=0.744kN.m

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最大支座力 N = 2.856/2+2.16×0.80/2=2.292kN 截面应力 =0.744×106/83333.3=8.93N/mm2 方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! 3.抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = ql/2 + P/2 截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.800×2.160/2+2.856/2=2.292kN 截面抗剪强度计算值 T=3×2292/(2×50×

100)=0.688N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求! 4.挠度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠

度和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.350+0.450=1.800kN/m 集中荷载 P = 2.040kN

最大变形 v =5×1.800×800.04/(384×9500.00×

4166666.8)+2040.0×800.03/(48×9500.00×

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/tj26.html