门厅模板施工方案10.29doc(1)

西安高新创汇社区D区C标段 18#楼门厅高大模板及支撑体系

设计与施工方案

编制人：

审核人：

审批人：

西安建工第一建筑有限责任公司 西安高新创汇社区D区C标段

2017年10月10日

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目 录

一、编制依据 二、工程概况 三、施工说明 四、施工准备

五、满堂架搭设的施工工艺 六、劳动力及材料、机具配备

七、模板安装

八、模板拆除

九、安全、环保文明施工措施 十、应急预案 十一、计算书

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一、编制依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003

5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

二、工程概况

工程名称：西安高新创汇社区D区C标段18#楼 建设规模：18#楼3052.41m2 结构形式：框架结构

建设单位: 西安高新城棚改有限公司

代建单位：西安高科集团高科房产有限责任公司 设计单位：中联西北工程设计研究院有限公司 监理单位：永明项目管理有限公司

施工单位：西安建工第一建筑有限责任公司

三、施工说明

本工程拟建项目为创汇社区安置楼，18#楼为1栋地上三层幼儿园，设计使用年限为50年，耐火等级为二级，建筑面积3052.41平方米，建筑基地面积为1114.11平方米，建筑结构类型为框架结构，建筑物抗震设防烈度为八度，总高度14.4m，+-0.000相当于绝对高程为413.800m，基础垫层砼标号为C15，基础为C35，墙柱、梁板标号为C40。

门厅部位结构高度及板厚梁截面尺寸简介

门厅(1)轴向东2.6m与（2）轴距离为4m交E/F轴距离为6.6m，此处图纸要求降板80cm，故实际搭设架体高度为9.1m，其余部位搭设架体高度为8.3m，板厚为100mm。最大梁截面尺寸为450mm*800mm。

因此门厅部位对排架搭设及模板安装要求较高，该部位将采用满堂脚手搭设要求按最不利因素要求及施工高度为9.1m计算，同时针对梁底采用双道立杆支撑并对其进行计算，在顶板混凝土浇筑时先浇筑柱子，柱子在施工时分两次浇筑，在柱子达到一定强度后在浇筑梁板以保证其稳定性。

四、施工准备

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1、基础处理：门厅地面为地下室车库底板。C30混凝土，厚度350cm。

2、钢管、扣件、螺栓等零配件，必须规格统一，材质优良，并应有出厂证明书。 3、设专业质量检查员负责脚手架搭设的具体操作和安全管理材料由材料员负责购买，架子工均经过上岗培训获得上岗操作证书，持证上岗。

4、对脚手架搭设施工人员在上岗前进行施工交底，并作安全教育培训，对相关操作人员必须持证上岗。

五、满堂架搭设的施工工艺

1、由于主梁高0.8m，且跨度较大，所以主梁底支模架立杆间距按0.8m布置，步距为1.0m，经计算各项验算均符合规范及设计要求（详细计算式见附表）。板底支模架立杆间距按0.9m布置，步距为1.2m，经计算各项验算均符合规范及设计要求（详细计算式见附表）。 扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于20cm的立杆上。立杆接头必须采用对接扣件连接，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头禁止出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

2、架体采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。

竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。

水平剪刀撑对角设置，并与独立柱拉接（两侧独立柱分段先行浇筑），为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个。

六、劳动力及材料、机具配备

1、劳动力配备

工种 架子工 2、材料配备 名称 无缝钢管 直角扣件 数量 3000m 400个 规格 ф48mm×3.0mm 人数 5 任务 负责架子搭设及拆除 4

旋转扣件 对接扣件 镀锌铁丝 3、机具配备 名称 架子扳手 力矩扳手 数量 10把 1把 300个 300个 100m 直径1.2mm 备注 架子工搭设和拆除架子用 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求 七、模板安装

（一）材质及其使用的安全技术措施

1、钢管均采用φ48×3.0mm，无锈蚀、弯曲、压扁、劈裂等缺陷的钢管。符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的Q235A级钢管，其质量应符合国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235级钢的规定。

2、架体采用可锻铸铁制作的扣件，其材质符合国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。扣件紧固力矩应为40--65Nm。

3、对接扣件的开口要朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。

4、各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。

5、立杆接长必须采用对接扣件连接，立杆上的对接扣件应交错布置，其在高度方向上错开的距离不得小于50厘米，对接扣件开口应朝内。两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于50厘米，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

6、梁底立杆必须保证垂直，且立杆应对正梁的中心线。 （二）其他安全技术措施

1、使用钢管扣件搭设满堂架，在架体四周及内部纵横向不超过6米由底至顶连续设置竖向剪刀撑，同时在架体底部、顶部及中间位置分别设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑设置在竖向剪刀撑斜杆相交平面内。

2、在架体外侧四周不大于6米分别设置连墙件（拉结点）与建筑物拉结。

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3、架体步距不得大于1.0米，跨距不得大于0.8米，顶步架水平杆距U型顶托的距离不得大于50厘米，U型顶托丝杆外漏长度不得大于20厘米。 (三)、模板工程

模板工程是结构外观好坏的重要保证，在整个结构施工中也是投入最大的一部分，模板系统的选择正确与否直接影响到施工进度及工程质量。 1、顶板模板支设

顶板模板采用15mm 厚胶合板，60mm×60mm 木方做次楞，中心间距300mm，60mm×60mm 木方作主楞，900mm，采用ф48×3.0满堂钢管架做支撑系统,考虑到整个支撑系统的稳定性,设水平剪刀撑和竖向剪刀撑。

根据开间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4m 开间按1‰起拱，4m≤L＜6m按2 ‰起拱，6m≤L的按2～3‰起拱。 2、楼面梁模板体系

采用15mm厚胶合板，梁侧部分水平次龙骨采用60x60木方，间距250mm，竖向主龙骨采用?48钢管，梁高800mm，间距400mm。

本工程主梁高为800mm，必须按水平间距600mm设两道φ12对拉螺栓。

梁底模次龙骨采用60x60mm木方，主龙骨为钢管，间距400mm。梁宽450mm底设4根木方，钢管主龙骨与板下支撑连成一体。

支撑系统：梁下主龙骨钢管与板下钢管架连成整体，钢管上端支撑板底主龙骨。 3、模板工程质量

模板在支设前必须将模板表面清理干净，并刷涂脱模剂，不得粘有杂物或冰雪，铺设后对板面标高及平整度、梁断面尺寸进行检查验收。 4、模板安装安全技术措施

1）进入施工现场必须正确配戴合格的安全帽。

2）高处作业时，材料必须码放平稳、整齐。手用工具应放人工具袋内，不得乱扔乱放，搬手应用小绳系在身上，使用的铁钉不得含在嘴中。

3）配合吊装机械作业时，必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配合，机臂回转范围内不得有无关人员。支架、模板等构件就位后必须立即采取撑、拉等措施，固定

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牢靠后方可摘钩。

4）支设模板作业高度在2m以上（含2m）,必须搭设脚手架,按要求系好安全带。 5）操作人员上、下架子必须走马道或安全梯，严禁利用模板支撑攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板上行走。

6）支设独立梁模板应搭设临时工作平台，不得站在柱模上操作，不得站在梁底板模上行走和立侧模。

八、模板拆除

1、组织措施 工 长：组织、协调

技术员 ：起草、编写技术交底 质检员：监督、指导操作实施

安全员 ：安全班前教育；安全带、安全帽佩带检查；对实际施工操作进行监督； 保管员：负责验收材料；监督材料码放、分类摆放整齐；准确记录材料数量；记录回收钉子的数量；交代编织袋内楔子的数量标准并抽检核实数量；负责回收物品的清点；

指挥员：负责对高空操作人员的安全警示及对起重工吊运指挥 2、技术措施 1）方案编制

施工前，施工技术人员应以书面形式对施工班组进行技术、质量安 全交底，对施工难点编制施工方案；向施工班组进行班前教育、安全交底，加强工人的成品的保护意识和自我保护意识。针对次分项工程工程量较大的情况，施工时将施工人员分成2个班组。

2）拆模措施：

顶板模板拆除时应以房间为单位，先拆除立柱支撑体系，拆除立柱

时应顺着顶板主楞方向从中间向两端逐渐拆除，关键承重部位加设临时 支撑，立柱拆除完成后，搭设临时脚手架，脚手架二步架高度应低于框架梁200－300 ㎜，以利于木楞下落时平稳落于脚手架上，同时能够将木楞方便地运至上料平台。拆除木楞时应二人以上从房间一侧（平行与顶板主楞）同时向前撤下梁侧模、临时支撑、主楞及次楞，同时向前逐次拆下模板。

禁止用撬棍猛撬模板，致使大面积模板坠落而损坏模板，拆除的模板向下运送时，架子上下的工人一定要相互呼应，已拆除的木楞及模板应妥善堆放，及时清理工作面，避免

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操作人员因扶空、踏空或模板掉落、倒塌而伤人。

梁底模的拆除过程基本与顶板相同，对于跨度较大的梁，拆除立柱时应从中间向两侧同时逐渐拆除，然后从一侧用撬棍撬动模板，或用锤轻击，使模板脱离梁底，切不可用撬棍或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，或将其托扶放于地上，或将其暂时放于临时脚手架上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。防止模板空中坠落伤人。高空作业的工人必须系

好安全带。 3）卸放模板的措施：

模板拆除完成后，应先从临时脚手架上平稳底搬放至楼层空地，运 距较小时直接搬至卸料平台。 4）楼上材料运输措施：

模板及木楞拆除到空地后，距卸料平台水平运距小于 4.0米时，易用人工倒运的方法，当水平运距大于4.0 米时采用双轮车倒运至平台。 5）垂直运输措施：

垂直运输采用塔吊吊运，将堆放于卸料平台上的木料及模板吊至地 面，或模板下次使用的就近的地方。然后由地面工人用双轮车或直接卸到材料堆放场地。 6）地面材料运输措施：

已经由塔吊吊至地面模板和木楞。由地面工人用双轮车运至材料堆 场。材料堆场如果在塔吊工作半径范围时可直接将模板和木楞卸到材料 堆放场地。

3、模板拆除安全技术措施

1)、模板拆除时应严格遵守“拆模作业”要点的规定。

2)、登高作业时各种工具应放在工具兜内，严禁放在模板或脚手架上。 工作时应有专人指挥，并在下面标出工作区，严禁非施工人员进入工作 区。高空作业的工人必须系好安全带。

3)、工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。

4)、已拆除的模板、木楞等应及时运走或妥善堆放，防止工作人员因 扶空、踏空而坠落。

5)、拆除顶板模板时，应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆。 6)、工作时严禁在同一垂直工作面上操作。

7)、模板拆除时应逐块拆卸，不得成片松动和撬落或拉倒。

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8)、工作时每人应有足够的工作面，数人同时操作时应科学分工，统一由专人指挥和行动。

9)、拆模时应按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，损坏混凝土 表面和棱角。 4、成品保护 1)、多层板运输堆放时应防止雨淋水浸；

2)、覆膜多层竹板严禁与硬物碰撞、用撬棍敲打、任意抛掷等现象， 以保证板面覆膜不受损坏；

3)、切割或钻孔后地模板侧边要涂刷封边漆，防止水浸后引起多层板起层和变形； 4)、当拆下的多层板四周破坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷封边漆，然后重复利用。

九、安全、环保文明施工措施

操作人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，支模前必须搭好相关脚手架。拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭．挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设横板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵

拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。 大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 环保与文明施工

现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

十、应急预案：

1、项目部坍塌事故应急领导小组 组长：项目经理

组员：施工员、安全员、各班组长、技术员、质检员、值勤人员

2、防坍塌事故发生，项目部成立义务小组，由项目经理担任组长，施工员及安全员，各班组长为组员，主要负责紧急事故发生时有条有理的进行抢救或处理，其他人员做协助

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工作。

3、发生坍塌事故后，由项目经理负责现场总指挥。发生脚手架坍塌事故，按预先分工进行抢救，架子班组长组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢工作，并防止其他架子的倒塌，如有人员被砸，应首先清理抢救被砸人员。如果事故严重，应立即报告公司安全科，并请求启动公司级应急救援预案。发现事故发生人员首先高声呼喊，通知现场安全员，由安全员打事故抢救电话“120”，向上级有关部门或医院打电话抢救，班组长组织有关人员进行清理，应首先按部位进行抢救人员，其他组员采取有效措施，防止事故发展扩大。还应安排专人随时监护现场状况，防止造成次生事故的发生。在向有关部门通知抢救电话的同时，对轻伤人员在现场采取可行的应急抢救，如现场包扎止血等措施。防止受伤人员流血过多造成死亡事故发生。预先成立的应急小组人员分工，各负其责，重伤人员由水、电工协助送外抢救，值勤门卫在大门口迎接来救护的车辆。 4、施工现场安全事故救护组织

职务 项目经理 生产经理 技术负责人 现场安全员 质检员 预算员 后勤 5、救援器材、设备的配备 序号 1 2 3 4 5 6

姓名 吕强 殷鹏斌 李宝龙 马博 刘嘉俊 张晓莉 张剑飞 联系电话 13389212080 18192339186 18729257113 18092895268 13852407447 13605272256 15319905272 设备、器材名称 担架硬质 担架软质 灭火器 塑料水管 绷带 纱布 数量 壹付 壹付 四个 200m 贰盘 若干 设备、器材来源 自 置 自 置 购 置 购 置 购 置 购 置 存放地点 项目部保管室 项目部保管室 项目部保管室 项目部保管室 项目部保管室 项目部保管室 10

7 8 医药箱 常用药品 壹个 适量 购 置 购 置 项目部办公室 项目部药箱内 十一、计算书

支模架体下楼板承载力计算

一、计算依据

1、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 2、《建筑结构静力计算手册》第二版姚谏著 3、《混凝土结构设计》张晋元著

二、计算参数

基本参数 脚手架立杆排数N 立杆横距lb(m) 2 0.9 立杆纵(跨)距la(m) 脚手架内排立杆离楼板边距离a1(m) 单向板计算跨度L0(m) 脚手架搭设方向 板单元计算长度B(m) 立杆底部垫板边宽b(mm) 楼板钢筋混凝土自重标准值NGK(kN/m3) 楼板最大裂缝宽度限值wlim(mm) 底部楼板参数 楼板厚度h(mm) 混凝土抗压强度fc(N/mm2) 混凝土弹性模量Ec(N/mm2)

1.2 0.3 4 平行短跨 / 200 25.1 楼板单元计算方式 单向板计算跨数 板单元计算宽度C(m) 单根立杆传递荷载Fk(kN) 立杆底部垫板边长a(mm) 板上活荷载标准值Qk(kN/m2) 单向板 4 / 10 200 1 0.3 180 16.7 31500 板混凝土强度等级 混凝土抗拉强度ft(N/mm2) 最外层钢筋到混凝土表面的最短距离cs 11

C35 1.57 20 楼板配筋 楼板配筋方式 X向正筋钢筋等级 X向正筋间距(mm) Y向正筋直径(mm) X向负筋钢筋等级 X向负筋间距(mm) Y向负筋直径(mm) 双层配筋 HRB400 200 12 HRB400 200 12 X向正筋直径(mm) Y向正筋钢筋等级 Y向正筋间距(mm) X向负筋直径(mm) Y向负筋钢筋等级 Y向负筋间距(mm) 12 HRB400 200 12 HRB400 200 三、楼板上荷载计算

板的计算跨度：l= 4m 立杆荷载作用间距：e=1.2m

得：Mmax=18kN.m

等效楼面均布活荷载标准值：qm=8Mmax/(lb×l2)=8×18/(0.9×42)=10kN/m2 楼板自重荷载标准值：gk=h/1000×NGK=180/1000×25.1=4.518kN/m2 板计算单元活荷载标准值：qk=qm+Qk=10+1=11kN/m2

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四、板单元跨中及支座处最大弯矩及剪力计算

取宽b=1m的楼板为计算单元；强度校核时，由于单元活荷载qk>4.0kN/m2,分项系数c1取1.3。故荷载组合设计值取： F1=1.2gk+c1·qk=1.2×4.518+1.3×11=19.722kN/m2

按等跨均布荷载计算，考虑支座与梁整体连接时等跨连续板塑性内力重分布时的弯矩系数。

最大正弯矩：Mmax＋=1/14×F1L02=1/14×19.722×42=22.539kN·m 最大负弯矩：Mmax－=1/11×F1L02=1/11×19.722×42=28.686kN·m

五、板单元正截面承载力验算

已知b=1000mm（见上节假设，下同）；混凝土强度等级为C35，故α1=1。由于板厚h为180mm，则h0=h-20=180-20=160mm

(1)、跨中正弯矩验算 由计算及查表可得 fy=360N/mm2 fy'=360N/mm2 X向正筋钢筋面积：

As=1000/200×3.142/4×122=565.487mm2 X向负筋钢筋面积：

As'=1000/200×3.142/4×122=565.487mm2 对于双层配筋，由方程α1fcbx+fy'As'=fyAs得：

x=(fyAs-fy'As')/α1fcb=(360×565.487-360×565.487)/(1×16.7×1000)=0mm 由于x≤2αs=40mm，故

Mu=fyAs(h0-αs)=360×565.487×(160-20)/106=28.501kN·m

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≥Mmax＋=22.539kN·m

满足要求

(2)、支座处负弯矩验算

由于支座处楼板变成上拉下压的受力情况，故平衡方程为α1fcbx+fy'As'=fyAs，从而x=(fyAs-fy'As')/α1fcb=(360×565.487-360×565.487)/(1×16.7×1000)=0mm

因x≤2αs=40mm，从而

Mu=fyAs'(h0-αs)=360×565.487×(160-20)/106=28.501kN·m ≥Mmax=22.539kN·m

＋

满足要求

六、楼板裂缝验算

纵向受拉普通钢筋应力

σs=Mk/(0.87Ash0)=22.539×106/(0.87×565.487×160)=286.334N/mm2（式中Mk取Mmax＋） 按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率 ρte=min{As/0.5bh,0.01}=0.006

裂缝间纵向手拉钢筋应变不均匀系数

Ψ=1.1-0.65ft/(ρteσs)=1.1-0.65×1.57/(0.006×286.334)=0.533

结合规范与用户设计值，知最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离(㎜)cs=20mm；根据GB50010-2010，查表得钢筋弹性模量Es=200000N/mm2

按荷载准永久组合并考虑长期作用影响的最大裂缝宽度为： Wmax=αcrψσs[1.9cs+0.08deq/ρte]/Es

=1.9×0.533×286.334×(1.9×20+0.08×12/0.006)/200000=0.276mm

其中，板为受弯钢筋混凝土构件，受力特征系数αcr按规范取值1.9；deq取X向正筋直径。Wmax=0.276mm≤Wlim=0.3mm

满足要求

七、楼板抗冲切验算

在集中反力作用下，不配置箍筋或弯起钢筋的板受冲切承载力： F=(0.7βhft+0.25σpc)ηumh0

式中，由于板厚小于800mm，故截面高度影响系数βh=1； σpc为计算截面周长上混凝土有效预压应力加权均值，即2N/mm2；

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αs为立杆位置影响系数，即30。 βs为垫板长边与短边之比，即2。

计算截面周长为um=2(a+b+2h0)=2×(200+200+2×160)=1440mm η1=0.4+1.2/βs=0.4+1.2/2=1

η2=0.5+αs×h0/4um=0.5+30×160/(4×1440)=1.333 η=min(η1,η2)=1 代入参数，得

F=(0.7×1×1.57+0.25×2)×1×1440×160/1000=368.41kN≥1.4FK=1.4×10=14kN

满足要求

扣件式梁模板安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 3、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 1、计算参数

基本参数 计算依据 混凝土梁高h(mm) 混凝土梁计算跨度L(m) 模板荷载传递方式 梁两侧楼板情况 剪刀撑(含水平)布置方式 垂直梁跨度方向的梁两侧立杆间距lb(m) 梁侧楼板立杆的纵距la1(m) 《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 800 13.2 可调托座 混凝土梁宽b(mm) 模板支架高度H(m) 次楞悬挑长度a1(mm) 450 7.6 250 150 0.8 1 1.2 梁两侧有板 梁侧楼板厚度hb(mm) 加强型 0.8 1.2 梁跨度方向立杆间距la(m) 水平杆步距h1(m) 梁侧楼板立杆的横距lb1(m) 15

立杆自由端高度h0(mm) 次楞根数m 结构表面要求 400 4 表面外露 梁底立杆根数n 架体底部布置类型 2 底座 材料参数 主楞类型 主楞合并根数 次楞规格 面板类型 圆钢管 2 60×70 主楞规格 次楞类型 次楞合并根数 Ф48×3.0 矩形木楞 / 15mm(克隆、樟木平行方向) 覆面木胶合板 面板规格 钢管规格 Ф48×3 荷载参数 可调托座承载力容许值(kN) 架体底部垫板面积A(m^2) 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3) 施工荷载标准值Qk(kN/m^2) 计算震动、冲击荷载时的动力系数κ 脚手架结构重要性系数γ0 省份、城市 30 0.2 24 2 1.35 1 地基承载力特征值fak(kPa) 模板（不含支架）自重标准值G1k(kN/m^2) 钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) 脚手架上震动、冲击物体自重QDK(kN/m^2) 脚手架安全等级 是否考虑风荷载 / 0.2 1.5 0.5 2级 否 / 陕西(省)西安地面粗糙度类型 市(市) / / 模板支撑架顶部模板高度Hb(mm) 基本风压值Wo(kN/m^2) 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡的高度Hm(mm) / 16

2、施工简图

（图1） 剖面图1

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（图2） 剖面图2

二、面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 由可变荷载控制的组合： q1=

1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4(Qk+

κ

QDK)b=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×(2+1.35×0.5)×1)=25.618kN/m

由永久荷载控制的组合： q2=

1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4

×

0.7(Qk+

κ

QDK)b=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×1)=27.388kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(25.618,27.388)=27.388kN/m

18

（图3） 面板强度简图

1、强度验算

（图4） 面板弯矩图

Mmax=0.077kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.077×106/37500=2.054N/mm2≤[f]=30N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×1=20.6kN/m

（图5） 面板挠度计算简图

19

（图6） 面板挠度图(mm)

ν=0.042mm≤[ν]=450/((4-1)×400)=0.375mm

满足要求 三、次楞验算

由可变荷载控制的组合： q1= )=3.843kN/m

由永久荷载控制的组合： q2= 4.108kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]= max(3.843,4.108)=4.108kN/m

1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)

×a+1.4×0.7×(Qk+

κ

QDK)×a

1.2×(G1k+(G3k+G2k)×h)

×a+1.4×(Qk+

κ

QDK)×a=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×450/1000/(4-1)+1.4×(2+1.35×0.5)×450/1000/(4-1)

=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.5)×800/1000)×450/1000/(4-1)+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×450/1000/(4-1))=

（图7） 面板强度计算简图

20

1、强度验算

（图8） 次楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.264kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.264×106/(49×1000)=5.397N/mm2≤[f]=15N/mm2

满足要求

2、抗剪验算

（图9） 次楞剪力图(kN)

Vmax=1.813kN τmax=Υ0×

VmaxS/(Ib)=1×1.813×103×36.75×103/(171.5×104×6×10)=0.648N/mm2

[τ]=2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

挠度验算荷载统计， qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b/(m-1)

=(0.2+(24+1.5)×800/1000)×450/1000/(4-1)=3.09kN/m

21

≤

（图10）

挠度计算简图

（图11）

次楞挠度图(mm)

νmax=0.275mm≤[ν]=0.8×1000/400=2mm

满足要求

4、支座反力

根据力学求解计算可得： Rmax=3.627kN Rkmax= 2.728kN

四、主楞验算

梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为2，故可将主楞的验算力学模型简化为2+2-1=3跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

等跨连续梁，跨度为:3 跨距为：(等跨)0.267

主楞所承受的荷载主要为次楞传递来的集中力，另外还需考虑主楞自重，主楞自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m

自重设计值为：g=1.2gk=1.2×65.3/1000=0.078kN/m

22

则主楞强度计算时的受力简图如下：

（图12）

主楞强度计算简图

则主楞挠度计算时的受力简图如下：

（图13）

主楞挠度计算简图

1、抗弯验算

（图14）

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.172kN·m

σ=Υ0×Mmax/W=1×0.172×106/(8.986×1000)=19.141N/mm2≤[f]=205N/mm2

满足要求

23

2、抗剪验算

（图15）

主楞剪力图(kN)

Vmax= 3.637kN

τmax=Υ0×QmaxS/(Ib)=1×3.637×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=8.551N/mm2≤[τ]=120N/mm2

满足要求

3、挠度验算

（图16）

主楞挠度图(mm)

νmax=0.008mm≤[ν]=0.8×1000/(2+1)/400=0.667mm

满足要求

4、支座反力计算

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：

两端支座最大支座反力为：R1=0.612kN 非端支座最大支座反力为：R2=6.673kN

24

五、端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力 R1=0.612kN≤[N]=8kN

满足要求 六、可调托座验算

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力 R2=6.673kN≤[N]=30kN

满足要求 七、立杆验算

1、长细比验算

验算立杆长细比时取k=1,μ1、μ2按JGJ130-2011附录C取用 l01=kμ1(h+2a)=1×1.425×(1+2×400/1000)=2.566m l02=kμ2h=1×2.465×1=2.465m 取两值中的大值

l0=max(l01,l02)=max(2.566,2.465)=2.566m λ=l0/i=2.566×1000/(1.59×10)=161.367≤[λ]=210

满足要求

2、立杆稳定性验算(顶部立杆段)

λ1=l01/i=2.566×1000/(1.59×10)=161.367 根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.27

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》（GB51210）中6.2.11条规定应分别对由可变荷载控制的组合和由永久荷载控制的组合分别计算荷载，并取最不利荷载组合参与最终的立杆稳定的验算。

由可变控制的组合：

N1=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4(Qk+κQDK)×la×lb

=1.2×(0.2+(24+1.5)×800×0.001)×0.8×0.267+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.267=6.073kN 由永久荷载控制的组合：

N2=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb

25

=1.35×(0.2+(24+1.5)×800×0.001)×0.8×0.267+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.8×0.267=6.492kN N=max（N1，N2）=max(6.073,6.492)=6.492kN

Υ0×N/(υA)=1×6.492×1000/(0.27×4.24×100)=56.73N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

3、立杆稳定性验算(非顶部立杆段)

λ2=l02/i=2.465×1000/(1.59×10)=155.01

根据λ1查JGJ130-2011附录A.0.6得到υ=0.291 此处还应考虑架体的自重产生的荷载 由可变控制的组合：

N3=1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.2×H×gk +1.4(Qk+κQDK)×la×lb

=1.2×(0.2+(24+1.5)×800×0.001)×0.8×0.267+1.2×7.6×0.153+1.4×(2+1.35×0.5)×0.8×0.267=7.469kN

由永久荷载控制的组合：

N4=1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×la×lb+1.35×H×gk +1.4×0.7×(Qk+κQDK)×la×lb

=1.35×(0.2+(24+1.5)×800×0.001)×0.8×0.267+1.35×7.6×0.153+1.4×0.7×(2+1.35×0.5)×0.8×0.267=8.063kN

N=max（N3，N4）=max(7.469,8.063)=8.063kN

Υ0×N/(υA)=1×8.063×1000/(0.291×(4.24×100))=65.358N/mm2≤f=205N/mm2

满足要求

结论：梁模板搭设及支撑体系符合规范及设计要求，

各项验算均满足要求。

楼板模板安全计算书

一、计算依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

4、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013

二、计算参数

26

基本参数 100 6.6 楼板厚度h(mm) 楼板边长L(m) 4 9.1 楼板边宽B(m) 模板支架高度H（m） 0.9 主楞布置方向 平行于楼板长立杆纵向间距la(m) 边 0.9 1.2 立杆横向间距lb(m) 水平杆步距h1(m) 400 立杆自由端高度h0(mm) 架体底部布置类型 垫板 300 200 次楞间距a(mm) 次楞悬挑长度a1(mm) 200 1 主楞悬挑长度b1(mm) 主楞合并根数 结构表面要求 表面外露 剪刀撑（含水平）布置方式 加强型 计算依据 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 材料参数 60×60 主楞类型 矩形木楞 主楞规格 60×70 次楞类型 矩形木楞 次楞规格 面板类型 覆面木胶合板 面板规格 15mm(克隆、樟木平行方向) Ф48×3 钢管类型 荷载参数 / 基础类型 混凝土楼板 地基土类型 / 0.2 地基承载力特征值fak(kPa) 架体底部垫板面积A(m^2) 是否考虑风荷载 否 架体搭设省份、城市 陕西(省)西安市(市) / / 地面粗糙度类型 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2) 24 1.1 新浇筑混凝土自重标准值钢筋自重标准值G3k(kN/m^3) G2k(kN/m^3) 2.5 2.5 计算模板及次楞时均布活荷计算模板及次楞时集中活荷载Q1k(kN/m^2) 载Q2k(kN) 1.5 1 计算主楞时均布活荷载计算立杆及其他支撑构件时Q3k(kN/m^2) 均布活荷载Q4k(kN/m^2) / 基本风压值Wo(kN/m^2) 简图：

27

（图1） 平

（图2） 纵向剖面图1

28

（图3） 横向剖面图2

三、面板验算

取b=1m单位面板宽度为计算单元。 W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3 I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4 1、强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.077kN/m

由永久荷载控制的组合：

29

q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4

0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=5.498kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(6.077,5.498)=6.077kN/m

×

（图4） 可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1)=2.927kN/m p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图5） 可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1)=3.293kN/m p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

30

（图6） 永久荷载控制的受力简图

取最不利组合得： Mmax=0.068kN·m

（图7） 面板弯矩图

σ=Mmax/W=0.068×106/37500=1.823N/mm2≤[f]=30N/mm2

满足要求

2、挠度验算

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×1=2.71kN/m

（图8） 挠度计算受力简图

31

（图9） 挠度图

ν=0.088mm≤[ν]=300/400=0.75mm

满足要求 四、次楞验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时： 计算简图：

（图10） 可变荷载控制的受力简图1

由可变荷载控制的组合： q1=0.9×{1.2[G1k+

（G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=1.823kN/m

由永久荷载控制的组合： q2=0.9×{1.35[G1k+

（

G2k+G3k)h]a+1.4

×

0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.649kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.823,1.649)=1.823kN/m 当可变荷载Q1k为集中荷载时： 由可变荷载控制的组合：

32

q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000)=0.878kN/m

p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

（图11）

可变荷载控制的受力简图2

由永久荷载控制的组合：

q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000)=0.988kN/m

p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

（图12） 永久荷载控制的受力简图

1、强度验算

（图13） 次楞弯矩图

Mmax=0.648kN·m

σ=Mmax/W=0.648×106/(49×103)=13.216N/mm2≤[f]=17N/mm2

满足要求

33

2、抗剪验算

（图14） 次楞剪力图

Vmax=3.326kN

τmax=VmaxS/(Ib0)=3.326×1000×36.75×103/(171.5×104×6×10)=1.188N/mm2≤[τ]=2.4N/mm2

满足要求

3、挠度验算 挠度验算荷载统计，

qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m

（图15） 挠度计算时的受力简图

（图16） 次楞变形图

νmax=0.15mm≤[ν]=0.9×1000/400=2.25mm

满足要求

34

五、主楞验算

将荷载统计后，通过次楞以集中力的方式传递至主楞。 用于强度计算时的荷载为： A.由可变荷载控制的组合： q1=Υ0

1000)=1.445kN/m

B.由永久荷载控制的组合： q2=Υ0

×

{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4

××

{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/

0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.385kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max(1.445,1.385)=1.445kN 此时次楞的荷载简图如下

（图17） 次楞强度计算时的荷载简图

用于挠度计算时的荷载为：

qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.2+(24+1.1)×100/1000)×300/1000=0.813kN/m 此时次楞的荷载简图如下

（图18） 次楞挠度计算时的受力简图

根据力学求解计算可得：

35

Rmax=1.431kN Rkmax=0.805kN

还需考虑主楞自重，则自重标准值为gk=21.6/1000=0.022kN/m 自重设计值为：g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×21.6/1000=0.023kN/m 则主楞强度计算时的受力简图如下：

（图19） 主楞强度计算受力简图

则主楞挠度计算时的的受力简图如下：

（图20） 主楞挠度计算受力简图

1、抗弯验算

（图21） 主楞弯矩图

Mmax=0.388kN·m

σ=Mmax/W=0.388×106/(36×1000)=10.773N/mm2≤[f]=15N/mm2

36

满足要求

2、抗剪验算

（图22） 主楞剪力图

Vmax=2.667kN

τmax=QmaxS/(Ib0)=2.667×1000×27×103/(108×104×6×10)=1.111N/mm2≤[τ]=2N/mm2

满足要求

3、挠度验算

（图23） 主楞变形图

νmax=0.808mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm

满足要求

4、支座反力计算

立杆稳定验算要用到强度计算时的支座反力，故： Rzmax=4.663kN

六、立杆验算

1、长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距 则长细比为：

λ=h1/i=1.2×1000/(1.59×10)=75.472≤[λ]=150

37

满足要求

2、立杆稳定性验算

根据λ查JGJ162-2008附录D得到υ=0.717 N1=0.9

×

[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb

+0.9

×

1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.2+(24+1.1)×100/1000)+1.4×1)×0.9×0.9+0.9×1.2×9.1×0.172=5.082kN

f=N1/(υA)=5.082×1000/(0.717×(4.24×100))=16.712N/mm2≤[σ]=205N/mm2

满足要求 七、可调托座验算

按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =4.663 kN N=4.663 kN≤[N]=30kN

满足要求

结论：楼板模板搭设及支撑体系符合规范及设计要求，

各项验算均满足要求。

西安建工第一建筑有限责任公司

西安高新创汇社区D区C标段项目部

2017年10月10日

38

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/tghg.html