超高模板支架施工方案

一、工程概况

本工程位于湾头大桥北岸东侧，原为庄桥摩托车轮厂和庄桥庄桥砖瓦厂地块，设置地下室一层，地上结构两层，框架结构。±0.000相当于绝对标高为黄海标高3.800m。本方案为地下室超高模板支架搭设方案（普通模板支架方案另详），施工必须按专家论证后的施工方案进行，情况如下：（1）超高部位交○4~○11轴/○C~○F轴。（2）超高部位底板标高为-5.100m，顶板标高为5.800m。模板支架搭设高度为10.9m。立杆落在地下室底板砼结构上。（3）超高部位屋面梁最大跨度为18m。

本工程地下室超高部位各梁断面为300×500，300×600，300×850，400×1200，450×1200矩形柱截面尺寸为500×500，550×550，600×600板厚为130mm。地下室框架柱、梁、板砼强度等级为C35，地上结构框架柱、梁、板砼强度等级为C25，。

二、施工部署与材料要求

根据本工程的结构类型特点结合本公司的技术设备力量，对本工程的部署如下：地下室顶板或上部各层楼板以变形缝与后浇带为界，分工段流水作业。柱子按层高分段支模、绑扎钢筋及浇捣商品混凝土，每层柱的水平施工缝留于楼层的楼面梁底下50mm处。柱子混凝土采用塔吊吊斗运输，插入式振捣器分层浇捣密实。楼、屋面的梁、板采用泵送商品混凝土，分别用插入式、平板式振捣器振捣密实。

地下室和楼层采用钢管模板支架，材料要求如下：（1）梁与板的模板支架的立杆、水平杆及剪刀撑用钢管Φ48×3.5，壁厚不得小于3.2。（2）大梁的底模用18厚九夹板加方木楞50×70mm或Φ48×3.5钢管，方木楞下为横向钢管Φ48×3.5支于立杆上。（3）梁的侧模用18厚九夹板，用50×70mm方木楞加固。（4）柱模板分4块组合拼装，柱模用18厚九夹板加50×70mm方木楞，外加Φ48×3.5钢管箍扣件夹头固定。

搭设及计算依据为国家行业标准《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035－2006、

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《建筑施工模板技术规范》JGJ162—2008、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99、《木结构设计规范》GB50005－2003及建筑结构施工图纸。

三、施工工艺流程与立杆间距表

施工地下室底板→测量放线→立钢管支撑架→测量放线定标高、轴线→分段施工柱子→支标高为-0.67m处梁底模→绑扎梁钢筋→浇捣梁砼→支标高为2.570 m处梁底模→绑扎梁钢筋→浇捣梁砼→支标高为5.800m处梁底模→绑扎梁钢筋→支顶板板模板→绑扎板筋→浇捣梁板砼→养护→拆模。

超高模板支架立杆间距表

名称 截面尺寸 纵距 横距 楼板 h=130 ≤880 ≤810 300×500 ≤880 见详图 见详图 （底模下1根立杆） 见详图 （底模下1根立杆） 见详图 （底模下2根立杆） 梁 b×h 300×600 ≤880 300×850 ≤440 400×1200，450×1200 ≤440 说明：1、施工活载，加砼浇捣活载按3KN/m2。

2、板底立杆与横杆的连接扣件均需采用双扣件。梁下中立杆与横杆连接采用双扣件。

3、当梁高大于700mm时，应设对拉螺栓。 4、如有未注明的梁按就高就近的原则参考此表。

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四、混凝土墙、柱模板搭设

（一）混凝土墙模板支架搭设

本工程砼墙板与楼板均采用木模板， 承重架为φ48x3.5钢管满堂架子，用 对拉螺栓进行墙模加固。

（1） 组合式木模均需按施工图进行配模 制作，九夹板制作时要直边统角，保证模板组合 拼装平直缝密，并编号。

0.000 非人防顶板 -5.100 （2）立模前对施工缝进行处理，清除浮浆和松动石子，必要时锤子凿毛。

（3）砼对模板的侧压力较大，故需在模板内外用对拉螺杆和模板连接使其固定，螺杆用φ12纵横间距@400～500，在定位外模时用短钢筋焊于螺杆上，使模板尺寸正确。

（4）楼板上满堂脚手架作为墙模支撑，既用于上层梁板承重架，也作为砼墙浇捣的操作架（满堂脚手架立杆间距详见模板支架立杆间距表。竖向每层（步距）一般约为1800，用φ48x 3.5钢管纵横向设剪刀撑。 （二）混凝土柱模板支架搭设

①柱模板配一套，当型号不一致时作局部调整。

②柱模板分4块组合拼装，为加快周转和确保砼柱节点砼质量和外形顺直，在接头部位高1.2m处柱模不随下部柱模拆除。

③立模前后先在基层上弹出纵横轴线和周边线，浆木框固定在砼基层面上，并在木框上标出柱中线，柱模四周方木需固定在已找平的木框表面上，这样柱模位置正确，模板上口平直，为防止底部“跑浆”、“吊脚”提供有效措施，柱模详见下图。

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对于断面小于600的柱子，每边用二根竖向方木，柱箍采用Ф48@500～700，单根钢管，每节点二只扣件式夹头固定，对于断面大于600的柱子用3～5根方木，柱箍Ф48@600双根钢管，二边加Ф12对拉螺杆（如图）。对于断面大于等于1000的柱子，侧模用5～7根方木，在水平钢管箍外侧用Ф12对拉螺杆固定。 五、混凝土梁板模板支架构造 （一 ）钢管模板支架构造 五、混凝土梁板模板支架构造 （一） 立 杆

（1）模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（2）模板支架除底层步距约为1.8m，其余步距1.2～1.8m。立杆纵距与横距必须按立杆间距表施工。

（3）立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：

1 立杆上的对接扣件应交错布置，错开500mm以上，两根相邻立杆的接头不○

应设置在同步内；

2 搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的○

边缘至杆端距离不应小于100mm。

3各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 ○

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（二） 水平杆

（1）水平杆接长宜采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定： 1 对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同○

跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；

2 搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边○

缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

（2） 主节点处必须设置二根纵、横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。 （3）每步的纵、横向水平杆应双向拉通。 （三） 剪刀撑

（1）纵、横向竖向剪刀撑设置见平面图，由底至顶连续设置；

（2）竖向剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45?~60?之间。倾角为45?时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60?时，则不应超过5根；

（3）剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；

（4）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

（四） 支架的拉结

模板支架应与施工区域内及周边已具备一定强度的构件（墙、板、柱等）通过连墙件进行可靠连接的所有柱。沿竖向隔步拉结，梁按结构层每层设置，水平间距为每四根立杆设一拉结点。拉结件见拉结详图。

六、模板支架施工要点

钢管模板支架施工要点 （一） 模板支架搭设

（1）立杆的垫板均应准确地放在定位线上；立杆底用木契挤紧。 （2） 模板支架必须设置纵、横向扫地杆。

（3）扣件安装：扣件规格必须与钢管外径相匹配；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应

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大于150mm；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

（4）模板布置：跨度超过4m的梁考虑起拱值，梁底模按2/1000起拱。 （5）验收

模板支架投入使用前，应由项目部组织公司工程部参加对搭设高度、立杆的间距、步距、立杆垂直度、扣件拧紧、扫地杆设置、拉结点设置、立杆搭接方式、剪刀撑的设置、以及材料的合格证书与检测报告进行验收。验收合格才能投入使用。

（二）拆除

（1）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表要求。 构件类型 构件跨度（m） 强度标准值的百分率（%） ＞2，≤8 板 ＞8 ≤8 梁 ＞8 悬臂构件 — ≥100 ≥100 ≥100 ≥75 ≥75 达到设计的混凝土立方体抗压 梁墙侧模板拆除时间，目前季节为1.5～2天。

（2） 拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。

（3） 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面。

七、质量安全管理要求

1 模板支架搭设和拆除人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。

2 搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。 3 模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。

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4 当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。

5 混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

6 混凝土浇筑应从中间向两端同时均匀浇捣，大梁进行分层浇捣。 7 工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。

8 在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 9 模板支架拆除时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

10 梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩应全数检查。

八、混凝土梁模板支架承载力验算（L450×1200）

一、工程概况

新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 超高 450×1200 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 130 10.9 二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 950 880 475 自定义 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距离(mm) 梁底立杆支撑方式 梁底支撑小楞根数 双扣件 4 每纵距内附加梁底支撑主楞根数 0 '440 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '1800 810 2 330,620 设计简图如下： 7

模板设计立面图

模板设计平面图

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三、荷载设计

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 50年一遇 0.5 宁波市 B类(田野、乡村、丛地面粗糙度 林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 10 敞开式 沿模板支架横向作用 70 1 0.35 0.533 1 0.187 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： 9

W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=45.915kN/m 1、抗弯验算

Mmax=0.1ql2=0.1×45.915×0.152=0.103kN·m σmax=Mmax/W=0.103×106/54000=1.913N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×45.915×0.15=4.132kN τmax=3Qmax/(2bh)=3×4.132×103/(2×1000×18)=0.344N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×45.915×1504/(100×6000×486000)=0.054mm νmax=0.054mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[150/250，10]=0.6mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=R4=0.4ql=2.755kN，R2=R3=1.1ql=7.576kN

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2

3

3

3

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五、次楞验算

次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232三等跨连续梁 50×70 13 40.833 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 142.917 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.95-0.475-0.45/2)/2=1.126kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m q=max[2.755/1.0+0.014+1.126+0.722，7.576/1.0+0.014，

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2.755/1.0+0.014+1.126+0.722]=7.589kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax=0.1ql2=0.1×7.589×0.442=0.147kN·m σmax=Mmax/W=0.147×106/40833=3.598N/mm2≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×7.589×0.44=2.004kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.004×1000/(2×50×70)=0.859N/mm2 τmax=0.859N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.589×4404/(100×9000×1429170)=0.15mm νmax=0.15mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[440/250，10]=1.76mm 符合要求！

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1×(2.755+0.014+1.126+0.722)×0.44=2.235kN R2=1.1×(7.576+0.014)×0.44=3.673kN R3=1.1×(7.576+0.014)×0.44=3.673kN R4=1.1×(2.755+0.014+1.126+0.722)×0.44=2.235kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422Ф48×3 424 125 10.78 主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m 计算简图如下：

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1、强度验算 Mmax=0.163kN·m σmax=Mmax/W=0.163×106/4490=36.199N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=3.68kN τmax=2Qmax/A=2×3.68×1000/424=17.356N/mm2 τmax=17.356N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.035mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[330/250，10]=1.32mm 符合要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=0.056kN,R2=5.874kN,R3=5.874kN,R4=0.056kN

七、纵向水平钢管验算

纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 0.8 最大支座反力Rmax=5.874kN 1.05×Rmax=1.05×5.874=6.167kN，6.167kN≤0.8×12.0=9.6kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=10.9/60=0.182＜5 符合要求！

十、立杆验算

钢管类型 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算

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h/la=1800/440=4.091，h/lb=1800/950=1.895，查附录D，得k=1.163，μ=1.299 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.299×1800，1800+2×50]=2719mm λ=l0/i=2719/15.9=172≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.24 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.44m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.166

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.44m，b/h=0.44/1.8=0.244 通过插入法求η，得η=0.95 μzω0d2=1×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.166×1.2×(1-0.9570)/(1-0.95)=3.874 μs=υwμstw=0.166×3.874=0.643 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.643×0.5=0.225kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.5=0.35kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/[1+0.005×(10.9-4)]=0.967

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：

R1=0.056+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.44+1.4×(1+2)×0.44]×(0.81/2+(0.475-0.45/2)/2) +1.35×0.15×10.9=4.364kN R2=5.874+1.35×0.15×(10.9-1.2)=7.838kN R3=5.874+1.35×0.15×(10.9-1.2)=7.838kN

R4=0.056+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.44+1.4×(1+2)×0.44]×(0.81/2+(0.95-0.475-0.45/2)/2) +1.35×0.15×10.9=4.364kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.364, 7.838, 7.838, 4.364]=7.838kN

1.05Nut/(υAKH)=1.05×7.838×103/(0.24×424×0.967)=83.664N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=4.212kN, R2=7.736kN, R3=7.736kN, R4=4.212kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.212, 7.736, 7.736, 4.212]=7.736kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.225×0.44×1.82/10=0.038kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×7.736×103/(0.24×424×0.967)+0.038×106/(4.49×103)=91.082N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m)

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F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.35×0.44/80=0.054kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.054×10.9/[(34+1)×60]=0.001kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×7.736+0.001)×103/(0.24×424×0.967)=82.587N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

九、混凝土板模板支架承载力验算 一、工程概况

新浇混凝土板特性 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 超高 10.9 60 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架的纵向长度La(m) 130 80 二、模板支撑体系设计

立杆纵向间距la(mm) 纵横向水平杆步距h(mm) 880 1800 立杆横向间距lb(mm) 次楞布置方式 810 平行于立杆纵向方向 次楞间距(mm) 扣件抗滑承载力设计值折减系数 270 0.8 荷载传递至立杆方式 双扣件 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计纵向剖面图

模板设计横向剖面图

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三、荷载设计

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 3320.3 0.01 0.033 0.15 24 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 50年一遇 0.5 宁波市 B类(田野、乡村、丛地面粗糙度 林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区) 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 10 敞开式 沿模板支架横向作用 70 1 0.35 0.533 1 0.187 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 四、模板验算

模板验算方式 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 2三等跨连续梁 18 1.4 模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： 16

W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.1)×0.13]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=9.01kN/m 1、抗弯验算

Mmax=0.1ql2=0.1×9.01×0.272=0.066kN·m σmax=Mmax/W=0.066×106/54000=1.216N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×9.01×0.27=1.46kN τmax=3Qmax/(2bh)=3×1.46×103/(2×1000×18)=0.122N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×9.01×2704/(100×6000×486000)=0.111mm νmax=0.111mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[270/250，10]=1.08mm 符合要求！

2

2

3

3

3

4

五、次楞验算

次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232二等跨连续梁 50×70 13 40.833 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 142.917 计算简图如下：

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q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.27+0.01]+1.4×(1+2)×0.27=2.446kN/m

1、强度验算

Mmax=0.125ql2=0.125×2.446×0.882=0.237kN·m

62

σmax=Mmax/W=0.237×10/40833=5.799N/mm≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

Qmax=0.625ql=0.625×2.446×0.88=1.345kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×1.345×1000/(2×50×70)=0.577N/mm2 τmax=0.577N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×2.446×8804/(100×9000×1429170)=0.594mm νmax=0.594mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[880/250，10]=3.52mm 符合要求！

4、支座反力计算 Rmax=1.25ql=1.25×2.446×0.88=2.691kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞验算方式 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(cm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422三等跨连续梁 Ф48×3 4.24 125 10.78 主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 计算简图如下：

支座反力依次为R1=4.679kN,R2=8.83kN,R3=8.83kN,R4=4.679kN 1、强度验算

σmax=Mmax/W=0.584×106/4490=130.054N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

τmax=2Qmax/A=2×3.43×1000/424=16.18N/mm2 τmax=16.18N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！

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3、挠度验算

νmax=1.237mm≤[ν]=min[l/250，10]=min[810/250，10]=3.24mm 符合要求！

4、扣件抗滑验算 是否考虑荷载叠合效应 是 最大支座反力Rmax=max[R1,R2,R3,R4]=8.83kN 1.05×Rmax=1.05×8.83=9.272kN，9.272kN≤0.8×12.0=9.6kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

七、立杆验算

钢管类型 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算 h/la=1800/880=2.045，h/lb=1800/810=2.222，查附录D，得k=1.163，μ=1.272 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.163×1.272×1800，1800+2×50]=2663mm λ=l0/i=2663/15.9=168≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.251 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.88m，h=1.8m，查《规程》表4.2.7得υw=0.123

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.88m，b/h=0.88/1.8=0.489 通过插入法求η，得η=0.97 μzω0d2=1×0.5×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9770)/(1-0.97)=4.337 μs=υwμstw=0.123×4.337=0.533 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.533×0.5=0.187kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.5=0.35kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/[1+0.005×(10.9-4)]=0.967 不组合风荷载时

Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0.15γGH=8.83+0.15×1.35×10.9=11.038kN

σ=1.05Nut/(υAKH)=1.05×11.038×103/(0.251×424×0.967)=112.657N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！ 组合风荷载时

Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk=R'max+0.15γGH=8.22+0.15×1.35×10.9=10.427kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.187×0.88×1.82/10=0.063kN·m σ=1.05Nut/(υAKH)+Mw/W=

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1.05×10.427×103/(0.251×424×0.967)+0.063×106/(4.49×103)=120.519N/mm2≤[f]=205N/mm2

符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 233 F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.35×0.88/80=0.108kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.108×10.9/[(34+1)×60]=0.002kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×10.427+0.002)×103/(0.251×424×0.967)=106.439N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

十、立杆底地基承载力验算

立杆落在地下室底板上，底板厚400，且与基础相连，故不再计算，认为满足要求。

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