高支模架搭拆专项施工方案

目 录

一、编制依据 第2页 二、工程概况 第2页 三、模板工程搭设体系选择 第3页 四、施工部署 第5页 五、施工准备 六、构造要求 七、模板安拆施工 八、施工管理 九、安全管理措施 十、重大危险源识别及环境保护措施 十一、监测措施 十二、成品保护 十三、应急预案 十四、支撑架施工安全防护领导小组

附：

1、楼板、梁模板计算书 2、承重支模架立杆平面布置图 3、支撑架剖面图 4、剪刀撑平面示意图 5、节点详图

第9页 第9页 第11页 第13页 第16页 第17页 第22页 第23页 第23页 第24页

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一、编制依据

1、天宇名都大酒店2#楼建筑、结构设计图纸 2、天宇名都大酒店工程总施工组织设计 3、《建筑工程安全生产管理条例》

4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204－2002) 5、《建筑结构荷载规范》(GB50009－2001)（2006年版） 6、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）

7、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006)

8、 《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》建质[2009]87 9、《建筑施工安全手册》(杜荣军 主编)

10、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2001) 11、国家、省、市现行安全生产、文明施工的规定。

二、工程概况 1、工程概况：

本工程位于

2、结构概况：

本高大承重支模架涉及部分的主体结构粱、柱、板砼强度均为C30，高大承重支模架涉及范围为2#楼14号轴至17轴之间与D轴至G轴部之间相交部位 （详附图1），该部位主要特点为：结构整体高度较高，面积不大，荷载较大。该部位粱截面分别为300mm×700mm，300mm×1850mm，450mm×1200mm，250mm×650mm，250mm×2200mm，250mm×1750mm，450mm×600mm；板厚为250mm和130mm，粱最大跨度9.8m，支模架高度10.4m，中间泳池底部区域支模架高度为8.9m。支模架基础位于地下室顶板上，地下室顶板混凝土强度为C45，板厚200mm。 3、各责任主体名称

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建设单位：浙江天宇交通建设集团有限公司 设计单位：浙江中和建筑设计有限公司 施工单位： 监理单位：

三、模板工程搭设体系选择 （一）总体筹划

本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

5、综合以上几点，支模架的搭设，还必须符合JGJ59-99等检查标准要求。 6、结合以上支模架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下支模架方案：扣件钢管架。 （二）支撑体系设计理念

在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。 （三）混凝土浇筑方式

先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。本工程泳池部位混凝土浇筑时，采用由中间向两边的对称方式进行，即先浇筑中间泳池底部的粱，再浇筑板，然后再向两边逐步浇筑混凝土。 （四）支撑体系方式

根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。为保证扣件抗滑满足要求，采用双扣件加强受力横杆。 （五）支架搭设参数

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支架搭设参数

由于泳池边部位250 mm×2200 mm截面梁与250 mm×650 mm截面梁距离较近（500mm），所以在设计计算时，将该部位两根梁按照一根梁荷载进行计算，折算后梁截面为750 mm×1000mm。梁支撑设计：支架计算高度取10.4m，沿梁宽度方向，梁两侧立杆间距取1200mm，梁底设两道承重立杆，沿梁跨度方向间距为不大于700mm，步距1.5m。梁底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶，余同）。250mm×1800mm、250mm×1750mm截面梁部位架体搭设与250 mm×2200 mm截面梁部位相同（具体详立杆平面布置图与架体剖面图）。

300mm×1850mm截面梁支撑设计：该梁为边梁，支架计算高度取10.4m，沿梁宽度方向，梁两侧立杆间距取1000mm，梁底设两道承重立杆，梁两侧立杆沿梁跨度方向间距为不大于700mm。横杆步距1.5m。梁底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶）。梁测模采用四道对拉螺杆固定，具体见2－2剖面图。

450mm×1200mm截面梁支撑设计：支架计算高度取8.9m，沿梁宽度方向，梁两侧立杆间距取1000mm，梁底设两道承重立杆，梁两侧立杆沿梁跨度方向间距为不大于700mm。横杆步距1.5m。梁底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶）。

450mm×600mm截面梁支撑设计：支架计算高度取8.9m，沿梁宽度方向，梁两侧立杆间距取900mm，梁底设一道承重立杆，梁两侧立杆沿梁跨度方向间距为不大于700mm。横杆步距1.5m。梁底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶）。

300mm×700mm梁支撑设计：支架计算高度取10.4m，沿梁宽度方向，梁两侧立杆间距取700mm，梁底不设承重立杆，梁两侧立杆沿梁跨度方向间距不大于700mm。横杆步距1.5m。梁底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶，余同）。

粱截面高度超过1m时，侧模采用对拉螺杆固定。

板底支撑设计，250mm厚板部位立杆间距不大于700mm×700mm，横杆步距1.5m。板底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶，余同）。130mm厚板部位立杆间距不大于800mm×800mm，横杆步距1.5m。板底连接横杆和立杆的扣件均采用防滑双扣件（一扣一顶，余同）。为确保架体整体稳定性，所有板底梁底立杆均在满足间距设置要求情况下，相互拉通，具体立杆间距及部位详立杆平面布置图。

立杆基础：立杆基础位于地下室顶板上，立杆底部设置底座和垫板，同时在本层结构未达到设计强度前，对应部位地下室顶板下部承重支模架不得拆除。

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四、施工部署、组织机构及管理职责 (一)施工部署

1、施工目标：在模板分项工程中确保达到合格，运用现代化的管理思想和方法，强化项目现场施工管理和专业化施工，确保工程目标的实现。 2、施工工期详施工组织设计施工进度表。 （二）组织机构及管理职责

1、安全管理组织机构框图

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2、安全保证体系框图

项 目 经 理 安全技术措安全监督管理 安全管理作业 安全指标计定期、不定期检日常检查 记 分 台 账 数 量 事 故 预 测 分 析 事 故 报 告 竞 赛 评 比 结 束 安全技术交安全措施实 整 改 检 查 问 题 违 章 违 纪 隐 患 处 理 劳 务 队 工 人 班 组 整 改 合 格 合 格 奖 罚 奖 罚 作业前 作业中 作业后 班前会 周六安全会 三点活动 各工种安全技术操作规程 岗位责任制 作业环境 机具设备 个人防护用品牢戴 主要安全措施 基他特殊问题 违纪现象 违章现象 违章指挥 不懂不会操作 事故违犯操作规程 其他问题 材料物资整理 机具设备整理 清扫工作 其他问题 第 7 页 共 62 页

3、环境保护体系图

环境监督 法规指导、教育 制定制度、 监督 教育、 贯彻、 执行 自我控制、 落实措施 项目部例行检查 上级部门 市环卫部门监督 管理层次 环保管理 项目部 施工队 作业班 管理手段 环保教育 环保措施 奖罚制度 环保法规学习 统一思想、 提高认识 噪声控制 水土保护 尘埃控制 环境卫生 文物保护 市环卫部门奖罚 上级单位年评奖罚 经理部月评奖罚 工程队自评奖罚 第 8 页 共 62 页

五、施工准备

施工前必须仔细审核图纸，有关的图纸问题必须在施工前解决，计算各种模板和支撑的数量。施工前应根据不同部位进行木模板的配模。本工程所有框架梁底模、板模采用普通模板支设，楼模板及梁两侧模板采用多层夹板（18mm）。采用扣件式钢管支撑体系（?48×3.5）及60×80方木。

模板支架搭设前，应由项目技术负责人向全体操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与模板支架专项施工方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全注意事项。安全技术交底应形成书面记录，交底方和全体被交底人员应在交底文件上签字确认。

六、构造要求 （一）架体总体要求

1、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；

2、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载； 3、构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求； 4、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。 （二）水平杆

1、每步纵横向水平杆必须尽量拉通。

2、水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 3、水平对接接头位置要求如下图。

立杆500ala/3500A横向水平杆 (小横杆)Aala/3A-A接头不在同跨内（平面）lala接头不在同步内（立面）hlb

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纵向水平杆 (大横杆)4、搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接（上图）。

h1001001000 （三）立杆

1、立杆平面布置图（详见附图）

2、搭接要求：本工程所有部位立杆接长除顶步可采用搭接外，其余均采用对接扣件连接，接头位置要求如下。

立杆水平杆h/3la≤3、扫地杆设置

la

h纵向扫地杆横向扫地杆200h1000h/3200

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la（四）剪刀撑

本工程为圆形支架，竖向剪刀撑设置部位及示意图见附图3。

（五）周边拉结

1、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。 2、用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

500对接扣件lah

（六）施工照明

现场施工用照明须装设单独的照明开关箱，不能与动力电箱混合使用，施工区照明采用橡胶电缆。在照明系统中的每一单相回路中，灯具和插座的数量不宜超过25个，并应装设熔断电流为15A及15A以下的熔断器保护。 七、模板安拆施工 （一）准备工作 1、模板拼装

模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。

2、模板的基准定位工作

（1）首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。 （2）标高测量

利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。 （3）已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。

（4）支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。 （二）模板支设。 1、柱模板

（1）工艺流程：搭设安装架 → 模板安装就位 → 检查对角线、垂直和位置 → 安置柱箍 → 全面检查校正 → 群体固定→冲洗封底。 （2）主要方法：

1）基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。

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2）柱、墙根部清理干净。

3）柱、梁接槎部位此处加垫海棉。柱子阳角接缝处必须加垫海棉条， 4）为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接。 2、梁、板模板

（1）梁模安装工艺：弹梁轴线并复核 → 搭支模架→调整托梁→ 安放梁底模并固定 → 梁底起拱 → 扎梁筋 → 安侧模 → 侧模拉线支撑→ 复核梁模尺寸、标高、位置 → 与相邻模板连固

（2）楼板模安装工艺：搭支架 → 测水平→摆60×80木楞 → 调整楼板模标高及起拱 → 铺九合板模板 → 清理、刷油 → 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。 （3）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。

（4）所有跨度≥4m的梁必须起拱2‰，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。

（5）所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴。

（6）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端。 （7）梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。 3、模板拆除

（1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。 （2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。

（3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。 2）底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除。

3）板底模≤2米，混凝土强度达到50%，＞2米≤8米混凝土强度达到75%，＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。

4）模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。 5）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧帮模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱

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落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。 八、施工管理 （一）技术交底

施工前组织相关人员集中进行交底，会上解决疑惑，避免施工时设计意图不能贯彻，责任不明确等诱发工程质量和安全隐患的不合理因素，样本格式如下：

工程名称 分项工程名称 施工单位 交底部位 交底内容 主要参数 安装示意图 施工工艺流程 质量要求 质量保证措施 安全保证措施 注意事项 文明施工 应急措施 节点示意图 交底人 （二）材料管理 1、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。

2、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。 3、木方必须符合质量标准要求。

4、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

5、采用标准规格Φ48×3.5mm钢管，壁厚不得小于3mm，每根钢管的最大质量不应大于25kg。

6、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：

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交底时间 被交底人 （1）应有产品质量合格证；

（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；

（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2001）的规定； （5）钢管必须涂有防锈漆。

7、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：

（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2001）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2001）规定。 （3）钢管上严禁打孔。

8、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

9、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。

（1）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

（2）新、旧扣件均应进行防锈处理。

（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。 （三）过程管理 1、施工前管理 （1）材料管理

材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。

（2）交底管理

交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理

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岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。 2、施工中管理要点

（1）竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工。 （2）模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收。 （3）砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化。

（4）模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。 3、质量管理措施

（1）认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002和其它有关规定施工和验收，并随时接受业主、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导。

（2）认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态。

（3）严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量。 （4）混凝土浇筑过程中应派专人2～3名在承重架外侧看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑。

（5）对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放使用。

（6）为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵。

（7）所有梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆。

（8）模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度。

（9）严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞。 （10）每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数

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据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到有关生产负责人，及时进行整改和纠正。 （11）所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。 （12）阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理。

（13）为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。 （四）验收管理

1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。 2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。

3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。

4、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法 项目 轴线位置 底模上表面标高 截面内基础 梁 部尺寸 层垂直不大大于高度 相临两板表面高低差 表面平整度 （五）砼浇捣管理 允许偏差5 ±5 ±10 +4,-5 6 8 2 5 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢经纬仪或吊线、钢钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 混凝土框架柱、楼面梁板分二次浇筑。先施工框架柱砼，待柱子混凝土强度达到80%后浇筑楼面梁、板砼。柱砼浇筑完毕达到一定强度后作为梁板支模架水平拉结点，有效提高模板支架侧向刚度，提高支承系统的承载能力。浇捣过程中严格控制实际施工荷载，不超过设计荷载；钢筋等材料不能在支架上方集中堆放；浇捣过程中，派人检查支架的支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 九、安全管理措施

1、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。 2、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。

3、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工

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具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。

4、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。

5、装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时， 除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。

6、对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。

7、对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。

9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。

10、搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。

11、模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。

十、重大危险源识别及环境保护措施 （一）重大危险源辨识

本模板工程涵盖了钢筋、混凝土、模板等工程，施工过程中存在的主要危险源有以下几点：

1、机械伤害

形成原因：木工棚、机械缺陷误操作，防护不到位 应采取的控制措施：

（1）设专人负责，按规范操作经常检查电锯、电刨等的防护罩，分料器、推料器等设施，确保安全有效。

（2）停机时要拉闸、断电、上锁。 2、触电

形成原因：漏电开关失效，违规接送电源。 应采取的控制措施：

（1）机械设备必须做到“一机一闸一漏电”。 （2）按、拆电源应由专业电工操作。

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（3）漏电开关等必须灵敏有效。 （4）现场电缆布设规范。

（5）设备必须使用按扭开关严禁使用倒顺开关。 3、火灾

形成原因：明火。 应采取的控制措施： （1）严禁烟火；

（2）严禁存放易燃易爆物品； （3）操作间必须配齐消防器材。 4、物体打击

形成原因：模板搬运违章作业 、支模设施设备缺陷。 应采取的控制措施：

（1）轻拿慢放，规范作业，注意安全。 （2）应经常检查所用工具，确保安全有效。 5、坍塌

形成原因：木料等堆放不规范，支撑体系基础不满足受力要求。 应采取的控制措施：

（1）应分散放料，并严格控制堆放高度，严禁超过规定载荷。

（2）基础符合设计要求，达到设计的承载力，检测条件缺乏的情况下，可做堆载实验。

6、起重伤害

形成原因：模板等吊运不规范。 应采取的控制措施：

（1）吊装时应把吊物绑牢固。

（2）信号工及吊装司机必须持证上岗，密切配合，严格遵守“十不吊”规定。 （3）被吊物严禁从人上方通过，人员严禁在被吊物下方停留。 （4）经常检查吊索具，并且保持安全有效。

（5）遇有6级以上强风、大雨、大雾等天气严禁吊物。 （6）整个预防措施过程都比必须安排有专门人员进行监控。 8、其他伤害：

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形成原因：支拆模环境不良

应采取的控制措施：应把所有拆下木料上的钉子去除或砸平。 （二）环境保护措施

1、安全警示标志牌

所有施工和生产现场必须按照施工规范标准和规定等的要求，在重要部位设置齐全的安全文明生产标志、标牌等标识。

安全文明标志牌须由安全色、几何图形和图形符号组成，要能表达特定的安全信息。 如安全文明标志在使用中，要用其他补充文字说明时要与安全文明标志平行悬挂一处，让操作人员明确其含义。

2、现场围挡

搭、拆模板时必须进行围挡并派专人看守。 3、场容场貌

进入现场一切材料必须按施工现场平面布置图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。

建筑物内外的零散料及时清理，施工及生活垃圾要分开堆放，及时外运，做到活完场清。

通道等处严禁堆放材料和其他物品，进场的成品采取相应的保护措施。

施工区、办公区和生活区域分隔开，对施工现场内进行绿化布置。建立严格的管理责任制，划分责任区，设置明显的标志牌，分片包干，责任到人。

4、材料堆放

建筑物内外存放的各种物资要分类别、规格按施工平面布置图码放整齐，符合其具体要求。

构件、半成品、模板、块料必须指定地点分类存放整齐，堆放平稳。 现场工人操作做到活完料净脚下清。

现场施工垃圾集中堆放，及时分拣、回收、清运。施工作业面建筑垃圾及时清理。 现场余料、包装容器及时回收，堆放整齐。 5、现场防火

不准在宿舍、办公室内私自用电炉、电炒煲、电热杯、煤油炉等，不准私自乱拉乱接电灯，不准在宿舍、办公室内使用60瓦以上的灯泡。

加强消防器材的管理，维修和保养，经常保持完整好用。钢、木加工厂及其他场合

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要配备适当数量的在使用期内的灭火器并教会进场工人正确使用。

严禁工人携带易燃、易爆物品进入施工现场。 6、垃圾清运

在生活区修建卫生的公共厕所，厕所的污水必须经化粪池处理才允许排入公共下水道。

建立健全卫生责任制。

提供给工人饮用水必须从当地的卫生饮用水源接到。 施工现场设公共浴室、浴室必须是淋浴。 生活垃圾集中堆放于垃圾池，并且定期清运出去。

整个生活区的公共卫生设专人负责，以保持生活区经常清洁、干净。 7、环保及不扰民措施 （1）施工现场环保工作计划

认真学习和贯彻国家、地方环境法律法规和本公司环境方针、目标、指标及相关文件要求，达到并超过\文明安全工地\的要求。

积极全面地开展环保工作，建立项目部环境管理体系，成立环保领导小组，予以运行控制，定期或不定期监测监控。

加强环保宣传工作，提高全员环境意识。

现场采取图片、表扬、评优、奖励等多种形式进行环保宣传，并将环保知识的普及工作落实到每位施工人员身上。

对上岗的施工人员实行环保达标上岗制度，做到凡是上岗人员均通过环保考试。 现场建立环保义务监督岗制度，保证及时反馈信息，对环保做得不周之处及时提出整改方案，积极改进并完善环保措施。

根据现场实际情况组织有关技术人员进行环保革新发明，并注意及时宣传推广。每月三次进行环保噪声检查，发现问题及时解决。实行奖罚、曝光制度，定期奖励。严格按照施工组织设计中环保措施开展环保工作，其针对性和可操作性要强。

（2）施工现场环保工作措施

1）环境管理体系有效运转，各单位环保员切实做好本职工作，随时进行信息反馈，每月召开例会，由专职环保员总结信息，集体解决落实，保证环境管理体系有效运行，持续改进。

2）为防止大气污染，施工现场采取如下具体措施：

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职工大灶和茶炉，采用煤气（电）方式，每月进行两次自检。现场严禁烧杂物。每月进行3次烟尘黑监测。

3）为防止施工粉尘污染，现场采取如下具体措施：

工程施工现场采用砖砌围墙进行现场围挡，并保证高度在2.5m以上。

对易飞扬细颗料散体材料，安排在临时库房存放或用彩条布遮盖；运输时采用彩条布遮盖或其他方式防止遗撒、飞扬；卸装时要小心轻放，不得抛撒，最大限度的减少扬尘。

对进出现场的车辆，进行严格的清扫，做好防遗撒工作。在土方开挖运输期间，设专人负责清扫车轮，并拍实车上土，对松散易飞扬物采取遮盖。临时施工道路进行路面硬化，在干燥多风季节定时洒水。结构施工中的施工垃圾采用容器吊运至封闭垃圾站，并及时清运。

运输车不得超量运载，运载工程土方最高点不超过车辆槽帮上沿50cm，边缘低于车辆槽帮上沿10cm，装载建筑渣土或其他散装材料不得超过槽帮上沿。定期对施工作业人员进行文明施工的教育，对施工生产有关管理人员定期进行文明施工现场对噪声控制要求的考核。

结构施工阶段昼间不超过70分贝，夜间不超过55分贝以下，并经常测试。混凝土浇筑如须连续施工，在夜间施工时，须做好周围居民的工作并向环保局提出书面报告，同时要尽量采取降噪措施，做到最大限度的减少扰民。

对强噪声机械如电锯、电刨等，使用时须在封闭工棚内，尽量选用低噪声或备有消声降噪设备的施工机械；对使用时不能封闭的机械如振捣棒等，严格控制工作时间。

建筑物四周挂降噪声网。

施工期间，尤其是夜间施工尽量减少撞击声、哨声，禁止乱扔模板、拖铁器及禁止大声喧哗等人为噪声。

每月进行两次噪声值监测，并在夜间22:00以后进行抽测。

加强噪声监测，采取专人监测、专人管理的原则，及时对施工现场超标的有关因素进行调整，达到施工噪声不扰民的目的。

会同有关部门和领导及时妥善处理重大扰民问题，详细记录问题及处理结果，必要时及时上报监理和甲方。

4）为防止水污染，现场采取如下具体措施：

施工现场道路平整，做到不积水。对现场油料集中保管，油料库做好防渗、污、跑、

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冒、滴、漏处理。搅拌机和运输车辆冲洗污水、地泵污水等须设二级沉淀池后，排入市政污水管线。现场内职工食堂污水经过滤、沉淀、隔油后排入污水管线。

5）做好施工现场环境保护的监督检查工作，每月初、月中和月末对环境各项工作进行一次检查，对存在的问题及时解决，并做好文字记录和存档工作。 十一、监测措施 1、监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 2、监测点设置

观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）。 3、监测措施

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。 4、仪器设备配置

名称 电子经纬仪 精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 检测板手 5、监测说明 （1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查； （2）模板工程日常检查重点部位：

1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 3）施工过程中是否有超载现象；

规格 DT202C RXT—232 DZJ2 数量 1 1 1 2 1 2 3 1 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000 精度 第 22 页 共 62 页

4）安全防护措施是否符合规范要求； 5）支架与杆件是否有变形现象； 6、监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。

（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。

（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理

十二、成品保护

1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。在支好的顶板上焊接钢筋（固定线盒）时，必须在模板上加垫铁皮或其它阻燃材料，以及在顶板上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，须用木方作垫进行。

2、根据图纸精心排板，每块板、每根梁尽量少拼缝。

3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。 4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。

5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。 6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。 十三、应急预案 （一）应急领导小组 组 长： 副组长： 组 员： （二）应急材料

钢丝绳、钢管、手动葫芦、手电筒等若干 （三）应急措施

1、浇捣施工过程中，如支撑架有上面情况，必须马上停止施工，上部作业人员全部疏散到安全地方，项目部组织人员进行检查排除各种存在的安全隐患，加强对高支撑

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的检查和验收工作，根据脚手架验收规范严格执行，保证不超载施工。

2、一旦在砼施工过程中，一处板或梁处出现轻微下陷，施工人员应马上通知项目部，及时疏散施工人员，马上卸掉板上的砼，停止施工，再加强底部支撑架的支撑力，对整个支撑架进行加固通过验收后再施工，保证高支模的安全。

3发生火灾事故时，现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火，并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥，组织非应急人员疏散。在火势扩大蔓延时，立即寻求第三方求助，拨打119，并组织抢救财产和保护现场。

4、触电情况的发生采取的应急措施：发现有人触电时，应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神智清醒者，应让其在通风处休息一会儿，观察病情变化。对应失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使其呼吸不受阻碍，对心跳停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。

5、坠落情况发生采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小和呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶到现场。对疑有脊柱和骨盆骨折的伤员，这时千万不要区轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救前，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颔面损伤的伤员，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防颅内感染而危及生命。对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。

6、报警联系方式

火警电话：119 急救电话：120 十四、支撑架施工安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提、是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场、样板工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成，人员编制及责任分工如下：

组 长： 副组长： 组 员：

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附计算书：

300mm×1850mm截面梁模板(扣件式)计算书

一、工程概况

新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 300*1850截面梁 300×1850 24 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 130 10.4 12 二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式 梁一侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '700 900（1000） 700 450 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 '1500 700 2 300,600 按梁两侧立杆间距梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距均分 离(mm) 梁底支撑小楞根数 梁底立杆支撑方式 双扣件 4 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至100 模板支撑点的长度a(mm) 设计简图如下：

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模板设计立面图

模板设计平面图

三、荷载设计

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 2233220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1 1.5 1.1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 2 基本风压ω0(kN/m) 2重现期 城市 地面粗糙度 30年一遇 0.45 杭州市 C类(有密集建筑群的城市市区) 10 0.74 0.069 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的第 26 页 共 62 页

高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载体型系数μs 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 敞开式 沿模板支架横向作用 10 1 0.233 0.297 四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.85]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=68.291kN/m 1、抗弯验算

Mmax=0.1ql2=0.1×68.291×0.12=0.068kN·m σmax=Mmax/W=0.068×106/54000=1.265N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×68.291×0.1=4.097kN τmax=3Qmax/(2bh)=3×4.097×103/(2×1000×18)=0.341N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×68.291×1004/(100×6000×486000)=0.016mm νmax=0.016mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[100/150，10]=0.667mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=R4=0.4ql=2.732kN，R2=R3=1.1ql=7.512kN

223334

五、次楞验算

次楞验算方式 三等跨连续梁 次楞材质类型 方木 第 27 页 共 62 页

次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 23260×80 13 64 9000 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 420.01 1.3 256 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=0kN/m

梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.9-0.45-0.3/2)/2=1.352kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×1.85=1.249kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.85-0.13)=1.161kN/m q=max[2.732/1.0+0.014+0+1.249，7.512/1.0+0.014，2.732/1.0+0.014+1.352+1.161]=7.526kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax=0.1ql2=0.1×7.526×0.72=0.369kN·m σmax=Mmax/W=0.369×106/64000=5.762N/mm2≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×7.526×0.7=3.161kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×3.161×1000/(2×60×80)=0.988N/mm2 τmax=0.988N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×7.526×7004/(100×9000×2560000)=0.531mm νmax=0.531mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm 符合要求！

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1×(2.732+0.014+0+1.249)×0.7=3.075kN R2=1.1×(7.512+0.014)×0.7=5.795kN R3=1.1×(7.512+0.014)×0.7=5.795kN

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R4=1.1×(2.732+0.014+1.352+1.161)×0.7=4.048kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422Ф48×3 424 125 10.78 主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.347kN·m

σmax=Mmax/W=0.347×106/4490=77.358N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

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主楞剪力图(kN)

Qmax=5.802kN τmax=2Qmax/A=2×5.802×1000/424=27.367N/mm2 τmax=27.367N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

主楞变形图(mm)

νmax=0.133mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[300/150，10]=2mm 符合要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=-0.767kN,R2=9.657kN,R3=10.63kN,R4=-0.767kN

七、纵向水平钢管验算

纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 1 最大支座反力Rmax=10.63kN 1.05×Rmax=1.05×10.63=11.162kN，11.162kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=10.4/12=0.867＜5 符合要求！

十、立杆验算

钢管类型 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算 h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/900=1.667，查附录D，得k=1.167，μ=1.356 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.356×1500，1500+2×100]=2374mm λ=l0/i=2374/15.9=150≤[λ]=210 长细比符合要求！

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查《规程》附录C得 υ=0.308 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.7m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.172

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467 通过插入法求η，得η=0.96 μzω0d2=0.74×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.9610)/(1-0.96)=1.729 μs=υwμstw=0.172×1.729=0.297 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×0.297×0.45=0.069kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×1×0.45=0.233kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/[1+0.005×(10.4-4)]=0.969

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)： R1=0.767+1.35×0.15×10.4=2.873kN R2=9.657+1.35×0.15×(10.4-1.85)=11.388kN R3=10.63+1.35×0.15×(10.4-1.85)=12.362kN R4=0.767+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.7+1.4×(1+2)×0.7]×(0.7/2+(0.9-0.45-0.3/2)/2) +1.35×0.15×10.4=6.026kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[2.873, 11.388, 12.362, 6.026]=12.362kN 1.05Nut/(υAKH)=1.05×12.362×103/(0.308×424×0.969)=102.571N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=2.866kN, R2=11.308kN, R3=12.208kN, R4=5.799kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[2.866, 11.308, 12.208, 5.799]=12.208kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.069×0.7×1.52/10=0.013kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×12.208×103/(0.308×424×0.969)+0.013×106/(4.49×103)=104.19N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 233 F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.233×0.7/24=0.191kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.191×10.4/[(4+1)×12]=0.099kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×12.208+0.099)×103/(0.308×424×0.969)=102.084N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

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250×2200截面梁和250×650截面梁

梁模板(扣件式)计算书

一、工程概况

新浇混凝土梁板特性 2号楼+8.950m，14～17轴交DG轴L8(1) 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 750×1000（折算） 模板支架高度H(m) 24 模板支架的横向长度Lb(m) 10.4 12 新浇混凝土楼板厚度(mm) 250 二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '700 1200 700 600 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 '1500 700 2 475,725 按混凝土梁梁宽均梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距分 离(mm) 梁底支撑小楞根数 梁底立杆支撑方式 双扣件 6 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至100 模板支撑点的长度a(mm) 设计简图如下： 第 32 页 共 62 页

模板设计立面图

模板设计平面图

三、荷载设计

第 33 页 共 62 页

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 地面粗糙度 30年一遇 0.45 杭州市 C类(有密集建筑群的城市市区) 0.74 模板支架顶部离建筑物地面的高度(m) 模板支架状况 支架 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 10 敞开式 沿模板支架横向作用 10 1 0.233 0.297 0.069 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下： 第 34 页 共 62 页

W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=39.03kN/m 1、抗弯验算

223334

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.092kN·m

σmax=Mmax/W=0.092×106/54000=1.712N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

剪力图(kN)

Qmax=3.544kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×3.544×103/(2×1000×18)=0.295N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

第 35 页 共 62 页

变形图(mm)

νmax=0.045mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[150/150，10]=1mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=2.311kN,R2=6.625kN,R3=5.7kN,R4=5.7kN,R5=6.625kN,R6=2.311kN

五、次楞验算

次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232三等跨连续梁 60×80 13 64 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 256 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(0.6-0.75/2)/2=1.471kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)+1.4×(1+2)]×(1.2-0.6-0.75/2)/2=1.471kN/m 梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1-0.25)=0.506kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1-0.25)=0.506kN/m q=max[2.311/1.0+0.014+1.471+0.506，6.625/1.0+0.014，2.311/1.0+0.014+1.471+0.506]=6.638kN/m 计算简图如下：

第 36 页 共 62 页

1、强度验算

Mmax=0.1ql2=0.1×6.638×0.72=0.325kN·m σmax=Mmax/W=0.325×106/64000=5.082N/mm2≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×6.638×0.7=2.788kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.788×1000/(2×60×80)=0.871N/mm2 τmax=0.871N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×6.638×7004/(100×9000×2560000)=0.468mm νmax=0.468mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm 符合要求！

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1×(2.311+0.014+1.471+0.506)×0.7=3.312kN R2=1.1×(6.625+0.014)×0.7=5.112kN R3=1.1×(5.7+0.014)×0.7=4.4kN R4=1.1×(5.7+0.014)×0.7=4.4kN R5=1.1×(6.625+0.014)×0.7=5.112kN R6=1.1×(2.311+0.014+1.471+0.506)×0.7=3.312kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422Ф48×3 424 125 10.78 主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m 计算简图如下：

第 37 页 共 62 页

1、强度验算

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.442kN·m

σmax=Mmax/W=0.442×106/4490=98.457N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图(kN)

Qmax=6.545kN τmax=2Qmax/A=2×6.545×1000/424=30.871N/mm2 τmax=30.871N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

第 38 页 共 62 页

主楞变形图(mm)

νmax=0.358mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[475/150，10]=3.167mm 符合要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=1.901kN,R2=10.95kN,R3=10.95kN,R4=1.901kN

七、纵向水平钢管验算

纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 1 最大支座反力Rmax=10.95kN 1.05×Rmax=1.05×10.95=11.498kN，11.498kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=10.4/12=0.867＜5 符合要求！

十、立杆验算

钢管类型 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算 h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/1200=1.25，查附录D，得k=1.167，μ=1.536 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.536×1500，1500+2×100]=2689mm λ=l0/i=2689/15.9=170≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.245 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.7m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.172

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467

第 39 页 共 62 页

通过插入法求η，得η=0.96 μzω0d2=0.74×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.9610)/(1-0.96)=1.729 μs=υwμstw=0.172×1.729=0.297 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×0.297×0.45=0.069kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×1×0.45=0.233kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/[1+0.005×(10.4-4)]=0.969

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)： R1=1.901+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.7+1.4×(1+2)×0.7]×(0.7/2+(0.6-0.75/2)/2) +1.35×0.15×10.4=8.24kN R2=10.95+1.35×0.15×(10.4-1)=12.854kN R3=10.95+1.35×0.15×(10.4-1)=12.854kN R4=1.901+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.7+1.4×(1+2)×0.7]×(0.7/2+(1.2-0.6-0.75/2)/2) +1.35×0.15×10.4=8.24kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[8.24, 12.854, 12.854, 8.24]=12.854kN 1.05Nut/(υAKH)=1.05×12.854×103/(0.245×424×0.969)=134.08N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=7.993kN, R2=12.66kN, R3=12.66kN, R4=7.993kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[7.993, 12.66, 12.66, 7.993]=12.66kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.069×0.7×1.52/10=0.013kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×12.66×103/(0.245×424×0.969)+0.013×106/(4.49×103)=134.948N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 233 F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.233×0.7/24=0.191kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.191×10.4/[(4+1)×12]=0.099kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×12.66+0.099)×103/(0.245×424×0.969)=133.043N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

第 40 页 共 62 页

450mm×1200mm截面梁模板(扣件式)计算书

一、工程概况

新浇混凝土梁板特性 混凝土梁截面尺寸(mm)【宽×高】 模板支架的纵向长度La(m) 450*1200截面梁 450×1200 24 新浇混凝土楼板厚度(mm) 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 130 8.9 12 二、模板支撑体系设计

混凝土梁支撑方式 梁两侧有板，梁底立杆纵向间距la(mm) 次楞平行梁跨方向 1000 700 500 模板支架步距h(mm) 楼板立杆横向间距lb(mm) 梁底增加承重立杆根数 '700 立杆横向间距lb(mm) 楼板立杆纵向间距la(mm) 梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆的布置方式 '1500 700 2 333,667 按梁两侧立杆间距梁底增加立杆依次距梁左侧立杆的距均分 离(mm) 梁底支撑小楞根数 梁底立杆支撑方式 双扣件 5 立杆伸出顶层横向水平钢管中心线至100 模板支撑点的长度a(mm) 设计简图如下：

模板设计立面图

第 41 页 共 62 页

模板设计平面图

三、荷载设计

模板(kN/m) 次楞(kN/m) 模板及支架自重标准值 主楞(kN/m) 支架(kN/m) 梁侧模板自重标准值(kN/m) 新浇筑混凝土自重标准值 (kN/m) 钢筋自重标准值 (kN/m) 33220.3 0.01 0.033 0.15 0.5 24 梁 板 1.5 1.1 2施工人员及设备荷载标准值(kN/m) 1 振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m) 基本风压ω0(kN/m) 222 重现期 城市 地面粗糙度 30年一遇 0.45 杭州市 C类(有密集建筑群的城市市区) 10 0.74 0.069 风荷载标准值ωk(kN/m) 2风荷载高度变化系数μz 模板支架顶部离建筑物地面的高度第 42 页 共 62 页

(m) 模板支架状况 支架 风荷载体型系数μs 风荷载作用方向 与风荷载在同面内的计算单元立杆数n 模板 敞开式 沿模板支架横向作用 10 1 0.233 0.297 四、模板验算

模板类型 模板抗弯强度设计值fm(N/mm) 模板弹性模量E(N/mm) 22胶合板 15 6000 模板厚度(mm) 模板抗剪强度设计值fv(N/mm) 218 1.4 取1.0m单位宽度计算。计算简图如下：

W=bh/6=1000×18/6=54000mm，I=bh/12=1000×18/12=486000mm q=γGΣqGk+1.4ΣqQk=1.35×[0.3+(24+1.5)×1.2]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=45.915kN/m 1、抗弯验算

2

2

3

3

3

4

弯矩图(kN·m)

Mmax=0.062kN·m

σmax=Mmax/W=0.062×106/54000=1.143N/mm2≤fm=15N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

第 43 页 共 62 页

剪力图(kN)

Qmax=3.122kN

τmax=3Qmax/(2bh)=3×3.122×103/(2×1000×18)=0.26N/mm2≤fv=1.4N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

变形图(mm)

νmax=0.016mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[112/150，10]=0.747mm 符合要求！ 4、支座反力

R1=2.02kN,R2=5.877kN,R3=4.775kN,R4=5.877kN,R5=2.02kN

五、次楞验算

次楞验算方式 次楞材料规格(mm) 次楞抗弯强度设计值fm(N/mm) 次楞截面抵抗矩W(cm) 次楞弹性模量E(N/mm) 232三等跨连续梁 60×80 13 64 9000 次楞材质类型 次楞材料自重(kN/m) 次楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 次楞截面惯性矩I(cm) 42方木 0.01 1.3 256 次楞自重荷载：q1＝γGQ=1.35×0.01=0.014kN/m 梁左侧楼板传递给次楞荷载： q2=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(0.5-0.45/2)/2=1.239kN/m 梁右侧楼板传递给次楞荷载： q3=γGΣNGk+1.4ΣNQk= [1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)+1.4×(1+2)]×(1-0.5-0.45/2)/2=1.239kN/m

第 44 页 共 62 页

梁左侧模板传递给次楞的荷载：q4=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m 梁右侧模板传递给次楞的荷载：q5=γGΣNGk=1.35×0.5×(1.2-0.13)=0.722kN/m q=max[2.02/1.0+0.014+1.239+0.722，5.877/1.0+0.014，2.02/1.0+0.014+1.239+0.722]=5.891kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

Mmax=0.1ql2=0.1×5.891×0.72=0.289kN·m

6

σmax=Mmax/W=0.289×10/64000=4.51N/mm2≤fm=13N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 Qmax=0.6ql=0.6×5.891×0.7=2.474kN τmax=3Qmax/(2bh0)=3×2.474×1000/(2×60×80)=0.773N/mm2 τmax=0.773N/mm2≤fv=1.3N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×5.891×7004/(100×9000×2560000)=0.416mm νmax=0.416mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[700/150，10]=4.667mm 符合要求！

4、支座反力计算

梁底次楞依次最大支座反力为： R1=1.1×(2.02+0.014+1.239+0.722)×0.7=3.076kN R2=1.1×(5.877+0.014)×0.7=4.536kN R3=1.1×(4.775+0.014)×0.7=3.687kN R4=1.1×(5.877+0.014)×0.7=4.536kN R5=1.1×(2.02+0.014+1.239+0.722)×0.7=3.076kN

六、主楞(横向水平钢管)验算

主楞材质类型 主楞材料自重(kN/m) 主楞抗弯强度设计值Fm(N/mm) 主楞截面抵抗矩W(cm) 主楞弹性模量E(N/mm) 232钢管 0.033 205 4.49 206000 主楞材料规格(mm) 主楞截面面积(mm) 主楞抗剪强度设计值fv(N/mm) 主楞截面惯性矩I(cm) 422Ф48×3 424 125 10.78 第 45 页 共 62 页

主楞自重荷载：q1=γGq=1.35×0.033=0.045kN/m 计算简图如下：

1、强度验算

主楞弯矩图(kN·m)

Mmax=0.284kN·m

σmax=Mmax/W=0.284×106/4490=63.246N/mm2≤fm=205N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算

主楞剪力图(kN)

Qmax=6.391kN τmax=2Qmax/A=2×6.391×1000/424=30.148N/mm2 τmax=30.148N/mm2≤fv=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算

第 46 页 共 62 页

主楞变形图(mm)

νmax=0.108mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[333.333/150，10]=2.222mm 符合要求！ 4、支座反力

支座反力依次为R1=-0.267kN,R2=9.741kN,R3=9.749kN,R4=-0.267kN

七、纵向水平钢管验算

纵向水平钢管仅起构造作用，可不用计算。

八、扣件抗滑验算

是否考虑荷载叠合效应 是 扣件抗滑承载力设计值折减系数 1 最大支座反力Rmax=9.749kN 1.05×Rmax=1.05×9.749=10.237kN，10.237kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！

九、模板支架整体高宽比验算

H/Lb=8.9/12=0.742＜5 符合要求！

十、立杆验算

钢管类型 截面回转半径i(mm) 抗压、弯强度设计值[f](N/mm) 2Ф48×3 15.9 205 截面面积A(mm) 截面抵抗矩W(cm) 32424 4.49 1、长细比验算 h/la=1500/700=2.143，h/lb=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，μ=1.458 l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.458×1500，1500+2×100]=2552mm λ=l0/i=2552/15.9=161≤[λ]=210 长细比符合要求！

查《规程》附录C得 υ=0.271 2、风荷载验算

1) 模板支架风荷载标准值计算

la=0.7m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.172

因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=la=0.7m，b/h=0.7/1.5=0.467

第 47 页 共 62 页

通过插入法求η，得η=0.96 μzω0d2=0.74×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25 通过插入法求μs1，得μs1=1.2

因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.172×1.2×(1-0.9610)/(1-0.96)=1.729 μs=υwμstw=0.172×1.729=0.297 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×0.297×0.45=0.069kN/m2 2) 整体侧向力标准值计算 ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.74×1×0.45=0.233kN/m2 3、稳定性验算 KH=1/[1+0.005×(8.9-4)]=0.976

1) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)： R1=0.267+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.7+1.4×(1+2)×0.7]×(0.7/2+(0.5-0.45/2)/2) +1.35×0.15×8.9=5.144kN R2=9.741+1.35×0.15×(8.9-1.2)=11.3kN R3=9.749+1.35×0.15×(8.9-1.2)=11.309kN R4=0.267+[1.35×(0.3+(24+1.1)×0.13)×0.7+1.4×(1+2)×0.7]×(0.7/2+(1-0.5-0.45/2)/2) +1.35×0.15×8.9=5.144kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[5.144, 11.3, 11.309, 5.144]=11.309kN 1.05Nut/(υAKH)=1.05×11.309×103/(0.271×424×0.976)=105.87N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.85×1.4∑NQk)： R1=4.931kN, R2=11.127kN, R3=11.135kN, R4=4.931kN

Nut=max[R1,R2,R3,R4]=max[4.931, 11.127, 11.135, 4.931]=11.135kN Mw=0.85×1.4ωk lah2/10=0.85×1.4×0.069×0.7×1.52/10=0.013kN·m 1.05Nut/(υAKH)+Mw/W= 1.05×11.135×103/(0.271×424×0.976)+0.013×106/(4.49×103)=107.138N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

4、整体侧向力验算 结构模板纵向挡风面积AF(m) 233 F=0.85AFωkla/La=0.85×33×0.233×0.7/24=0.191kN N1=3FH/[(m+1)Lb]=3×0.191×8.9/[(4+1)×12]=0.085kN σ=(1.05Nut+N1)/(υAKH)= (1.05×11.135+0.085)×103/(0.271×424×0.976)=105.005N/mm2≤[f]=205N/mm2 符合要求！

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板模板(扣件式)计算书

一、工程概况

新浇混凝土板特性 2号楼+7.450m，14～17轴交D~G轴楼板 模板支架高度H(m) 模板支架的横向长度Lb(m) 8.9 9.8 模板支架的纵向长度La(m) 19.8 新浇混凝土楼板厚度(mm) 250 二、模板支撑体系设计

立杆纵向间距la(mm) 纵横向水平杆步距h(mm) 700 1500 立杆横向间距lb(mm) 次楞布置方式 700 平行于立杆纵向方向 次楞间距(mm) 扣件抗滑承载力设计值折减系数 350 0.8 荷载传递至立杆方式 立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm) 双扣件 100 设计简图如下：

模板设计平面图

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模板设计纵向剖面图

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本文来源：https://www.bwwdw.com/article/t0w8.html