高支模板

安徽逸景大酒店 高支模板施工方案

大厅高支模板专项施工方案

第一节 编制依据

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社； JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范

第二节 工程概况

本工程为安徽天筑建设（集团）有限公司投资兴建的逸景大酒店、上海东方建筑设计研究院有限公司设计，勘察单位是安徽省阜阳市勘测院，施工单位是安徽天筑建设（集团）有限公司。逸景大酒店位于阜阳市三环路，北临二道河路、西临颖州南路，南接住宅区，东至东清河及沿河绿化带，地下一层，地上二十五层。该工程总建筑面积56393.21m2，（其中地下建筑面积6393.21 m2、地上建筑面积50000 m2，）建筑高度97.8米，逸景大酒店由二十五层高的塔楼与四层高的裙楼组成。塔楼为五星级酒店。裙楼部分为大堂、大小宴会厅、餐厅、商业。在主楼大厅+15.3m处2-4/1轴和2-2/1轴有两道0.55*1.80m的后张法预应力梁，高度为15.3m，跨度为28.88m，采用商品混凝土施工。

YKL-1位置示意图

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第三节 模板方案选择

由于该预应力梁支撑系统跨度大且空间高度亦大，地下室顶板是否承受高支模板支撑的荷载，故采用钢管、型钢和扣件式钢管支模架组合支撑体系。 KYL-1梁下纵向设置槽钢组合钢梁（见下图），主要用以承载大梁浇捣时的荷载。次梁和屋面板浇捣时的荷载采用扣件式支模架支撑体系来支承。钢管、型钢支撑体系与扣件式钢管支模架支撑体系之间用钢管和扣件连接，组成可靠的空间组合式支撑体系，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.6m、梁底间距为0.5m。（后浇带处钢管支撑加密1/2，后浇带处板下加水平方向60×80方木间距为400mm比后浇带每边各伸出1000mm，模板支撑在后浇带处增加八字支撑，并设三道水平拉杆）梁对拉螺栓采用φ12的竖向间距为600mm，水平间距为400mm。脚手钢采用用:Φ48×3.5(mm)立杆间距为0.8m×0.8m，步距1.6m。梁钢管支撑底部采用可调座，以便调整支撑高度，模板采用18mm厚九夹模板+槽钢（底部）；木楞采用60×80方木，间距400；木楞下横杆采用脚手钢管。模板职称的扫地杆要设置，剪刀撑设置外侧立面的两端各设置一道从底到顶连续的剪刀撑，中间各道剪刀撑之间的净距应为15 m；每道剪刀撑跨越6跨，宽度为1.86m，且底、上应各设一道水平剪刀撑。结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下2种模板及其支架方案：

模板高支撑架，梁模板。

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110y130d=9［18槽钢xx钢板：340×100×12mm@500满焊连接 梁下槽钢示意图 梁下槽钢详图

由于本高支模板支撑坐在地下室顶板上，高支模板支撑的重量地下室顶板经过计算能承受高支模板的荷载。（见计算书）

计算书：本工程地下室顶板混凝土设计荷载为40 kN/m2。 □1 模板以及支架自重标准值（木模板可用0.35kN/m2） 脚手架自重： 钢管自重

立杆：15.3?2=31.6M 水平杆：10?0.8?2=16M 搁 栅：10?0.8?2=16M 小横筒：10?1.5=15M

钢管自重：(31.6+16+16+15) ?3.84=286.46kg 扣件自重： 601.2=72kg

脚手架自重为： 286.46+72 =364.22kg

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静荷载为3.6 kN/m2+0.35kN/m2=3.95 kN/m2

□2 板新浇混凝土自重：混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 板混凝土取25.000×0.120×1 = 3.0 kN/m2

□3 梁新浇混凝土自重：混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 梁1： 梁高为1.8m混凝土取25.00×0.55×1.8= 24.75 kN/m2 板：25.00×0.45×1×0.12=1.35 kN/m2 计26.1kN/m2

梁2： 梁梁交叉处验算；梁高为1.4m的梁相交处，宽为0.6mm和0.4mm宽。 25.00×（1×1.4×0.6+0.4×1.4×0.4）=26.6 kN/m2 板：（1×1- 0.6×1-0.4×0.4）×0.12×25.00 =0.72kN/m2 计27.32kN/m2

因此梁新浇混凝土自重按照梁2计算为27.32 kN/m2 □4 施工人员及设备荷载标准值: 砼采用泵送按照3.0kN/m2估算 □5 振捣混凝土产生的荷载 取2.0kN/m2的垂直力 荷载组合：

计算平板模板支架：□1+□2+□4+□5

3.95 kN/m2+3.0kN/m2+3.0kN/m2 +2.0 kN/m2=11.95kN/m2 地下室顶板混凝土设计荷载为40 kN/m2≥11.95 kN/m2 满足要求

计算大梁模板支架：□1+□3+□4+□5

3.95 kN/m2+27.32 kN/m2+3.0 kN/m2+2.0 kN/m2=36.27kN/m2 地下室顶板混凝土设计荷载为40 kN/m2≥36.27kN/m2 地下室混凝土顶板承载力满足要求

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第四节 材料选择

按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。 模板高支撑架

板底采用钢管支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

梁模板

面板采用20mm 钢面板40×60木方（内楞）现场拼制，50×100木方（外楞）支撑，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。梁底采用50×100木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用φ48×3.5钢管。

第五节 模板安装

1、模板安装的一般要求

模板高支撑架

1、楼板模板采用Ф48×3.5钢管做板底支撑，中心间距500mm，扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架排距0.8m，跨距0.8m，步距1.6m。 2、楼板模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；

（4）根据房间大小，决定顶板模板起拱大小：＜4 开间不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

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（5）模板支设，下部支撑用满堂脚手架支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体\吃模\，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。

（6）从墙根起步300mm 立第一根立杆以后按900mm 和1200mm 的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下三道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。

8、梁模板支撑

梁模板

1、梁侧模板采用木方作为内楞间距300mm，木方作为外楞间距200mm，采用可回收的M12普通穿墙螺栓加固水平间距200mm，竖向间距同外楞。梁模板采用20mm钢面板作为面板，梁底采用小头直径为50mm 圆木横向布置，间距300mm。纵向支承为φ48×3.5钢管。扣件式钢管脚手架作为撑系统，脚手架梁跨方向1.6m，梁两侧立杆间0.5m，步距0.8m。 2、梁模板施工时注意以下几点：

（1）横板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木方；

（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；

（3）根据梁跨度，决定顶板模板起拱大小：＜4不考虑起拱，4≤L＜6起拱10mm，≥6 的起拱15mm；

（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取45°）

第六节 模板拆除

1、模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发

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放拆模通知书后，方可拆模。

2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。

3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 （1）墙模板拆除

墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 （2） 楼板模板拆除

楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。

4、模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。

5、模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。

第七节 模板技术措施

1、进场模板质量标准

模板要求：

（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。

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（2）外观质量检查标准（通过观察检验）

任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2 （3）规格尺寸标准

厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。

2、模板安装质量要求

必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即\模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\。 （1）主控项目

1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。

检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目

1）模板安装应满足下列要求：

模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净； 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。

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2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。

检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。

检验方法：钢尺检查。

（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。

检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差

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和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。） （4）模板垂直度控制

1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。

2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；

3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制

每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制

1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。

2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 3）门窗洞口处对称下混凝土；

4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头

模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。 （8）窗洞口模板

在窗台模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。

（9）清扫口的留置

楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木方固定。

（10）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。

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（11）与安装配合

合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。

（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。

（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。

3、其他注意事项

在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。 （1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。

（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。

（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。

（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。

（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。

（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。

4、脱模剂及模板堆放、维修

（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。钢模板用油性脱模剂，机油:柴油＝2:8。

（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。

（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆

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放。

（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。

第八节 安全、环保文明施工措施

（1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。

（2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。

（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\禁止通行\安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。

（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。

（5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板

（7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。

（8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋

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冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工

夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。

第九节 模板计算

模板高支撑架

一、参数信息:

1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):15.30； 采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80； 板底支撑连接方式:钢管支撑； 板底钢管的间隔距离(mm):300.00；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 楼板浇筑厚度(m):0.200；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

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图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、纵向支撑钢管的计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 w=5.08cm3 截面惯性矩 I=12.19cm4

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1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11= 25.000×0.250×0.200 = 1.250 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m): q12= 0.350×0.250 = 0.088 kN/m ；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)： q2 = (1.000 + 2.000)×0.250 = 0.750 kN/m；

2.钢管强度验算:

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 最大弯矩计算公式如下:

静荷载：q1 = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×1.250+1.2×0.088 = 1.605 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4×0.750 = 1.050 kN/m；

最大弯距 Mmax = (0.100×1.605+0.117×1.050 ) ×0.8002 = 0.181 kN.M； 最大支座力计算公式如下:

最大支座力 N = ( 1.1 ×1.605 + 1.2×1.050)×0.800 = 2.420 kN ； 钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0.181×106/5080.0 = 35.698 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；

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纵向钢最大应力计算值为 35.698 N/mm 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm,满足要求！

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3.挠度计算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:

静荷载 q1 = q11 + q12 = 1.250+0.088=1.337 kN/m； 活荷载 q2 = 0.750 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V= (0.677×1.337+0.990×0.750)×800.04/( 100×2.060×105×121900.0 ) =2.688 mm；

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10 mm,满足要求!

三、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P取最大支座反力2.420kN

支撑钢管计算简图

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支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.524 kN.m ； 最大变形 Vmax = 0.826 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.009 kN ；

钢管最大应力 σ= 0.524×106/5080.000=103.195 N/mm2 ； 钢管抗压强度设计值 [f]=205.000 N/mm2 ；

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支撑钢管的计算最大应力计算值 103.195 N/mm 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!

2

支撑钢管的最大挠度小于800.000/150与10 mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.009 kN；

R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：

NG1 = 0.125×15.300 = 1.909 kN； 钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2 = 0.350×0.800×0.800 = 0.224 kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3 = 25.000×0.200×0.800×0.800 = 3.200 kN；

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经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.333 kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) ×0.800×0.800 = 1.920 kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 9.088 kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 9.088 kN； φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)；

[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

l0 = h+2a

k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；

u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；

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a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；

上式的计算结果：

立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.600+0.100×2 = 1.800 m； L0/i = 1800.000 / 15.800 = 114.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.489 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9088.128/（0.489×489.000） = 38.006 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 38.006 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)

k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.800 按照表2取值1.038 ；

上式的计算结果：

立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.038×(1.600+0.100×2) = 2.322 m； Lo/i = 2322.421 / 15.800 = 147.000 ；

由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.320 ；

钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=9088.128/（0.320×489.000） = 58.079 N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值 σ= 58.079 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm，满足要求！

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模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

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以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]:

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

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3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计：

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

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b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

梁模板

因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。 梁段:YKL1。

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一、参数信息

1.梁模板支撑及构造参数

梁截面宽度 B(m):0.55；

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梁截面高度 D(m):1.80 混凝土板厚度(mm):0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10； 脚手架步距(m):1.60；

梁支撑架搭设高度H(m)：15.30； 梁两侧立柱间距(m):1.00；

承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面； 立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； 采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

2.荷载参数

模板自重(kN/m2):0.35； 钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5； 新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0； 振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

3.材料参数

木材品种：柏木；

木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0； 木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0； 木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7； 面板类型：钢面板；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0； 钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

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面板弹性模量E(N/mm)：210000.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

2

4.梁底模板参数

梁底模板支撑的间距(mm)：300.0； 面板厚度(mm)：20.0；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：200； 次楞间距(mm)：300； 穿梁螺栓水平间距(mm)：200； 穿梁螺栓竖向间距(mm)：600； 穿梁螺栓直径(mm)：M12；

主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm； 主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；

二、梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；

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T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾

倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间 距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

1.抗弯验算

其中， σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 面板的最大弯距(N.mm)；

W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 20.00×2.0×2.0/6=13.33cm3； [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:

新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.20×18.00×0.85=3.67kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×0.20×2.00×0.85=0.48kN/m；

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q = q1+q2 = 3.672+0.476 = 4.148 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；

面板的最大弯距 M= 0.1×4.15×300.002 = 3.73×104N.mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 3.73×104 / 1.33×104=2.800N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 205.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值 σ =2.800N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.20 = 3.60N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E--面板材质的弹性模量: E = 210000.00N/mm2；

I--面板的截面惯性矩: I = 20.00×2.00×2.00×2.00/12=13.33cm4；

面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×3.60×300.004/(100×210000.00×1.33×105) = 0.007 mm；

面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；

面板的最大挠度计算值 ω =0.007mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ω]=1.200mm，满足要求！

四、梁侧模板内外楞的计算

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1.内楞计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40×60×60/6 = 24.00cm3； I = 40×60×60×60/12 = 72.00cm4；

（1）.内楞强度验算

强度验算计算公式如下:

其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm)； M -- 内楞的最大弯距(N.mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。

2

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/1=6.22kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距): l = 200mm；

内楞的最大弯距: M=0.1×6.22×200.002= 2.49×104N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.49×104/2.40×104 = 1.037 N/mm2；

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内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm；

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内楞最大受弯应力计算值 σ = 1.037 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.内楞的挠度验算

其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00N/mm2；

q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/1= 5.40 N/mm； l--计算跨度(外楞间距)：l = 200.00mm； I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105N/mm2；

内楞的最大挠度计算值: ω = 0.677×5.40×200.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.008 mm；

内楞的最大容许挠度值: [ω] = 0.800mm；

内楞的最大挠度计算值 ω=0.008mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ω]=0.800mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 50×100×100/6 = 83.33cm3；

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I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm；

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（1）.外楞抗弯强度验算

其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N.mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.20×0.60/1=2.49kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 600mm；

外楞的最大弯距：M = 0.175×2488.800×600.000 = 2.61×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.61×105/8.33×104 = 3.136 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值 σ =3.136N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=17.000N/mm2，满足要求！

（2）.外楞的挠度验算

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其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00N/mm2；

p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p =18.00×0.20×0.60/1= 2.16 KN； l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 600.00mm； I--面板的截面惯性矩：I = 4.17×106mm4；

外楞的最大挠度计算值: ω = 1.146×2.16×103×600.003/(100×10000.00×4.17×106) = 0.128mm；

外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.400mm；

外楞的最大挠度计算值 ω =0.128mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ω]=2.400mm，满足要求！

五、穿梁螺栓的计算

验算公式如下:

其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；

f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2； 查表得：

穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18.000×0.200×0.600×2 =4.320 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；

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穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.320kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=12.920kN，满足要求！

六、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 500.00×20.00×20.00/6 = 3.33×104mm3；

I = 500.00×20.00×20.00×20.00/12 = 3.33×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；

l--计算跨度(梁底支撑间距): l =275.00mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.50×1.80×0.85=23.41kN/m； 模板结构自重荷载：

q2:1.2×0.35×0.50×0.85=0.18kN/m；

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振捣混凝土时产生的荷载设计值： q3: 1.4×2.00×0.50×0.85=1.19kN/m；

q = q1 + q2 + q3=23.41+0.18+1.19=24.78kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:

Mmax = 0.125×24.778×0.275=0.852kN.m； σ =0.852×106/3.33×104=25.552N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =25.552 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=205.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q =（(24.0+1.50)×1.800+0.35）×0.50= 23.13N/mm； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =275.00mm； E--面板的弹性模量: E = 210000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ω] =275.00/250 = 1.100mm； 面板的最大挠度计算值: ω =

0.521×23.125×275.04/(100×210000.0×3.33×105)=0.010mm；

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面板的最大挠度计算值: ω =0.010mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ω] = 275.0 / 250 = 1.100mm，满足要求！

七、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = (24.000+1.500)×1.800×0.500=22.950 kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.500×(2×1.800+0.550)/ 0.550=1.320 kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.500+2.000)×0.550×0.500=1.238 kN；

2.方木的支撑力验算

均布荷载 q = 1.2×22.950+1.2×1.320=29.125 kN/m； 集中荷载 P = 1.4×1.238=1.733 kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为： N1=3.037 kN； N2=11.741 kN； N3=3.037 kN；

方木按照三跨连续梁计算。

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本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；

I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 11.741/0.500=23.481 kN/m；

最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×23.481×0.500×0.500= 0.587 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.587×106/83333.3 = 7.044 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；

方木的最大应力计算值 7.044 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力: V = 0.6×23.481×0.500 = 7.044 kN； 圆木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；

圆木方受剪应力计算值 T =7.04×1962.50/(416.67×50.00) = 0.66 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [T] = 1.700 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 0.664 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.700 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算:

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