建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范 - 图文

ICS 93.010 P09

备案号：

DB45 DB45/T ××××—2009 广西壮族自治区地方标准 建筑施工模板及作业平台

钢管支架构造安全技术规范

（征求意见稿）

2009-××-××发布 2009-××-××实施 广西壮族自治区质量技术监督局 发布 DB45/T ××××—2009

目 次

前 言 .............................................................................. II 引言 ................................................................................. III 1 范围 ................................................................................. 1

2 规范性引用文件 ....................................................................... 1 3 术语、定义及符号 ..................................................................... 1 4 应使用钢管搭设的支架、支架支承面与细部构造 ........................................... 3 5 扣件式钢管支架的构造 ................................................................. 9 6 其他形式钢管支架的构造及使用范围。 .................................................. 16 7 安全管理程序 ........................................................................ 17 附录A 检查表与验收表（规范性附录） .................................................. 19 附录B 支架内力分析和几何不变的架体（资料性附录） .................................... 26 B.1 支架内力分析 ...................................................................... 26 B.2 几何不变的架体 .................................................................... 29 B.3 几何不变架体的构造 ................................................................ 32 B.4 成功的实例 ........................................................................ 33 附录C 条文说明（资料性附录） ........................................................ 35 C.1 范围 .............................................................................. 35 C.2 规范性引用文件 .................................................................... 35 C.3 术语、定义及符号 .................................................................. 35 C.4 应使用钢管搭设的支架、支架支承面与细部构造 ........................................ 35 C.5 扣件式钢管支架的构造 .............................................................. 37 C.6 其他形式钢管支架的构造及使用范围 .................................................. 43 C.7 安全管理程序 ...................................................................... 45 C.8 附录A说明 ........................................................................ 46

表1 扣件拧紧抽样检查数目及合格判定标准 ............................................... 11

I

DB45/T ××××—2009

前 言

本标准根据GB/T 1.1—2000《标准化工作导则 第1部分：标准的结构和编写规则》进行编写。

本标准附录A为规范性附录，附录B、附录C为资料性附录。

本标准由广西壮族自治区建设厅提出并归口管理，授权广西壮族自治区建设工程质量安全监督总站负责具体技术内容的解释。

本标准起草单位： 广西壮族自治区建设工程质量安全监督总站。

本标准参加起草单位： 广西图正建筑工程咨询有限责任公司 广西城乡规划设计院

广西建筑科学研究设计院

广西建工集团第一建筑工程有限责任公司 广西建工集团第二建筑工程有限责任公司 广西建工集团第五建筑工程有限责任公司 广西建设监理有限责任公司 南宁市建筑管理处

本标准主要起草人员： 本标准为首次发布。

II

DB45/T ××××—2009

引言

针对近年来全国范围内建筑施工模板不断倒塌造成大量人员伤亡的实际情况，广西壮族自治区建设厅委托广西壮族自治区建设工程质量安全监督总站，会同有关单位制定本标准，以求杜绝施工模板倒塌事故，确保作业人员的人身安全。

通过对事故案例的分析发现，模板倒塌的技术原因无非是两点：计算错误或模板支架构造措施失当。对计算问题，本标准解决的办法是，由标准制定工作组设定一个数据范围进行计算，确定在此范围内的支架安全后，将结果写入标准，凡符合本标准规定条件的支架，仅需作荷载计算，无需再作复杂的稳定性计算（见附录C，C.5.1.7）。这样做既可避免施工人员计算错误导致发生事故，又可省去既繁琐又重复的工作；对支架构造措施问题，标准制定工作组经过深入的理论分析，总结了事故案例的教训和广西成功的经验（见附录B），以理论结合实际的方式提出行之有效的支架构造措施写入标准。计算无误加上构造措施得当，只有两者兼备支架才是安全的，这应该成为支架设计、搭设、检查、验收所秉承的理念。

本标准经过广泛征求意见和反复修改后完成，在执行过程中，请各单位认真总结经验，随时将修改意见和建议函告广西壮族自治区建设工程质量安全监督总站，以便使本标准不断完善（地址：南宁市东葛路30号，邮编：530022）。

III

DB45/T ××××—2009

建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范

1 范围

本标准规定了建筑施工模板和作业平台钢管支架构造的术语、应使用钢管搭设的支架、支架支承面与细部构造、扣件式钢管支架的构造、其他形式钢管支架的构造、安全管理程序。

本标准适用于新浇混凝土梁板、高架道路等平面或斜面构件模板和施工作业平台的钢管支架构造。

本标准的内容以对扣件式钢管支架的规定以为主。第6章是对其他形式钢管支架的规定。 本标准仅规定钢管支架的构造，不涉及计算。钢管支架的构造执行本标准，计算、构配件材质性能及其他可执行现行国家行业标准的有关规定。 2 规范性引用文件

下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容）或修订版均不适用于本标准，然而，鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本标准。

JG 13 门式钢管脚手架

JGJ 128 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 162 建筑施工模板安全技术规范

JGJ 166 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 3 术语、定义及符号 3.1 术语和定义

下列术语和定义适用于本标准。 3.1.1

高大模板、高大作业平台

符合以下条件之一者为高大模板或高大作业平台： —— 支撑体系高度达到或超过8 m；

—— 跨度达到或超过18 m； —— 按JGJ 162进行荷载组合之后的施工面荷载达到或超过10 kN/m2； —— 按JGJ 162进行荷载组合之后的施工线荷载达到或超过15 kN/m。 3.1.2

一般模板、一般作业平台

除高大模板、高大作业平台之外的模板、作业平台。 3.1.3

钢管支架

由钢管、扣件、零配件搭设而成，用于支承新浇混凝土的模板或支承作业平台的支撑体系，简称支架。

3.1.4

侧移

支架底部不动，上部其他部位在水平方向上所发生的位移。支架顶部的水平位移称为架顶侧移。

1

DB45/T ××××—2009

3.1.5

几何不变架体

在正常施工荷载作用下，内部任意两点之间无相对位移的支架架体。 3.1.6

立杆

支架中的竖向杆件。 3.1.7

水平杆

支架中在水平方向上连接立杆的水平杆件。

3.1.8

步高、步

水平杆在竖向上的间距称为步高，每一间距称为一步。 3.1.9

立杆间距

沿水平杆方向，相邻立杆之间的距离。 3.1.10

扫天杆

支架中最顶层的水平杆。 3.1.11

扫地杆

支架中最底层的水平杆。 3.1.12

剪刀撑

支架中成对设置的交叉斜杆。分为：

—— 纵向竖直剪刀撑； —— 横向竖直剪刀撑； —— 水平剪刀撑。 3.1.13

剪刀撑体系

设置在支架内部，由纵向竖直剪刀撑、横向竖直剪刀撑、水平剪刀撑共同构建的体系，是从支架内部防止支架发生侧移的装置。 3.1.14

斜撑

除剪刀撑外，与立杆、水平杆均斜交的杆件。 3.1.15

扣件

采用螺栓紧固的扣接连接件。分为： —— 直角扣件；

—— 旋转扣件； —— 对接扣件。 3.1.16 底座

设于立杆底部的座垫。分为： —— 固定底座；

2

DB45/T ××××—2009

—— 可调底座。

3.1.17

垫板

设于底座下宽度不小于200 mm的木板。 3.1.18

螺栓顶托

旋入立杆顶端，可以调节高度的配件。 3.1.19

外连装置

使支架与建筑物连结，将支架中的水平内力传至建筑物，是从外部防止支架发生侧移的装置。分为： —— 抱柱装置； —— 连墙装置； —— 连板装置； —— 保险装置。

3.1.20

格构框架体系

支架内沿支架纵横两向，由格构柱、格构梁组成的框架体系。 3.2 符号

下列符号适用于本标准。 H－支架的高度； HD－支架中的危险区域；

h－步高;

la－沿支架纵向的立杆间距；

lb－沿支架横向的立杆间距。

4 应使用钢管搭设的支架、支架支承面与细部构造

4.1 应使用钢管搭设的支架

4.1.1 当支架高度超过4 m时，应使用钢管搭设。 4.2 支架支承面

4.2.1 支架的支承面为地面时，场地应平整，排水应畅通，地面不应发生沉陷。地基承载力应按JGJ 162的要求进行验算。

1. 验算后符合要求的，可以根据以下情况放置立杆：

a) 搭设一般作业平台支架的，可在地基上铺垫板后放置立杆，立杆下应设置底座。

b) 搭设高大作业平台支架、一般模板支架和高大模板支架的，应浇捣120mm～150mm厚C10混凝土支承面后再放置立杆。

2 验算后不符合要求的，可以根据支架荷重和场地情况选择如下方法之一进行处理：

a) 进行地基处理后按本条第1款处理。 b) 先按施工图完成地面混凝土工程，再搭设支架。

4.2.2 支架的支承面为楼面或屋面时，应符合如下规定：

3

DB45/T ××××—2009

搭设一般模板支架或高大模板支架的，支承面下应加支顶，应根据实际荷重对该支承面进行结构验

算，以确定实际需要支顶的层数，但至少支顶1层。搭设高大作业平台支架的，应根据实际荷重对该支承面进行结构验算，以确定是否需要对支承面进行支顶和需支顶的层数。 4.2.3 高大模板支架和高大作业平台支架的立杆下宜设置底座。

4.3 细部构造

4.3.1 扫天杆、扫地杆

扫天杆应尽量贴近模板底，扫地杆位于支承面以上≤200 mm处，如图1所示：

图1 扫天杆、扫地杆

4.3.2 剪刀撑

剪刀撑倾角为45o～60o（宜优先采用45o），跨越5～7条立杆，如图2所示：

图2 剪刀撑

剪刀撑分为竖直剪刀撑和水平剪刀撑。

1 竖直剪刀撑。分为： —— 纵向竖直剪刀撑，在竖直面上沿支架纵向全高全长设置；

4

DB45/T ××××—2009

—— 横向竖直剪刀撑，在竖直面上沿支架横向全高全长设置。

竖直剪刀撑应与每一条与其相交的立杆扣接。

2 水平剪刀撑 。沿水平面全平面设置，并与每一条与其相交的立杆扣接，不能与立杆扣接之处应与水平杆扣接。 4.3.3 扣件式钢管支架的杆件接长

杆件接长分为搭接和对接： —— 搭接。搭接长度不应小于700 mm，用3个旋转扣件扣接，搭接杆件伸出扣件盖板边缘的长度

不应小于100

mm。如图3A所示。

—— 对接。对接的两杆杆轴在同一条直线上。如图3B所示。

A 搭接 B 对接

图3 杆件接长

4.3.4 抱柱装置

使支架与建筑物的柱连结的装置，如图4所示。

A 与一柱连结的抱柱 B 与多柱连结的抱柱

图4 抱柱装置

5

DB45/T ××××—2009

4.3.5 连墙装置

使支架与建筑物的混凝土墙连结的装置，如图5所示。

图5 连墙装置（平面图）

4.3.6 连板装置

使支架与建筑物的楼面板、屋面板连结的装置，如图6所示。

图6 连板装置

6

DB45/T ××××—2009

4.3.7 保险装置

在无法采用抱柱装置、连墙装置、连板装置与建筑物连结之处，为防止架顶侧移所设置的装置，如7、图8所示。钢丝绳适度收紧，但不可对立杆施力过大，以免立杆向架内侧移。

图7 在一处设置保险装置（平面图）

图8 在多处设置保险装置（平面图）

7

图DB45/T ××××—2009

4.3.8 格构柱

由支架中4条或多条立杆围成的矩形截面柱。柱的4个侧面设之字斜撑，之字斜撑与组成柱的立杆扣接；每步高设2道水平短剪刀撑，水平短剪刀撑与柱角的立杆扣接。如图9、图10所示。

1—1

图9 4条立杆围成的格构柱

2－2

图10 多条立杆围成的格构柱

4.3.9 格构梁

由支架中4条或多条水平杆围成的矩形截面梁。梁的4个侧面设之字斜撑，之字斜撑与组成梁的水平杆扣接；沿梁长方向每la或每lb设1道与梁垂直的竖直短剪刀撑，竖直短剪刀撑与组成梁的水平杆扣接，短剪刀撑位置在立杆附近200 mm以内，如图11所示。格构梁的支座是格构柱。

8

DB45/T ××××—2009

1－1 4条水平杆围成的格构梁 2－2 多条水平杆围成的格构梁

图11 格构梁

5 扣件式钢管支架的构造 5.1 一般规定

5.1.1 所用?48×3.5mm钢管，壁厚最小值不应小于3.0 mm。

5.1.2 支架内部应按本章各节要求设置剪刀撑体系，以保证支架整体成为几何不变体，从支架内部防止支架发生侧移。

5.1.3 支架应按本章各节要求设置外连装置与建筑物连结，从外部防止支架发生侧移。 5.1.4 杆件接长按如下规定进行。

1 水平杆的接长：

所有支架的扫天杆、以及在扫天杆往下h范围内和危险区域HD范围内（见5.3.4条、5.4.2条）的水平杆采用搭接接长，禁止对接；

9

DB45/T ××××—2009

2 剪刀撑采用搭接接长；

3 立杆应采用对接接长，相邻两立杆的接头不应在同一步高内。

5.1.5 支承楼面板、屋面板的立杆，其间距应与支承梁的立杆间距成倍数关系。 5.1.6 截面高度达到或超过1.2 m的梁，其底模下的支承立杆应不少于2排。

5.1.7 在按本标准规定设置剪刀撑体系和外连装置，遵守本标准杆件接长规则的前提下，分别满足如下第1款全部条件或第2款全部条件的，可以不做立杆稳定性计算。

1 高度不超过40m、步高不超过1.5m的支架：

a) 按JGJ162－2008式5.2.5－14进行荷载组合后（见附录C，C.5.1.7条），荷载在单立杆截

面上所产生的轴向内力 Nw≤20kN

；

b) 支架搭设高度 H≤40m； c) 水平杆步高 h≤1.5m；

d) 立杆的间距 la≤1.5m，lb≤1.5m；

e) 搭设地点在广西壮族自治区行政区域内除海岛以外的地区。 2 高度不超过8m、步高不超过1.6m的支架：

a) 按JGJ 162－2008式5.2.5－14进行荷载组合后，荷载在单立杆截面上所产生的轴向内力

Nw≤20kN；

b) 支架搭设高度H<8m； c) 水平杆步高 h≤1.6m

d) 立杆的间距 la≤1.5m，lb≤1.5m；

e) 搭设地点在广西壮族自治区行政区域内除海岛以外的地区。

5.1.8 不满足5.1.7条所列第1款全部条件或第2款全部条件的，应做立杆稳定性计算，经计算确定立杆的间距和水平杆的步高。计算可按JGJ162的规定进行。 5.1.9 水平杆的布置按如下规定进行。

1 步高按5.1.7或5.1.8确定，但不得超过本章各节的规定； 2 水平杆应纵横两向布置，每步高上纵横两向均不应缺杆； 3 支架内应有扫天杆、扫地杆，并且纵横两向均不应缺杆。

5.1.10 从楼面挑出型钢梁作上层支架的立杆支座时，应对型钢梁和锚固件进行计算（含强度、稳定性和抗倾覆计算）、对支承梁的楼面结构构件进行强度验算。型钢梁搁置在楼面上的长度与挑出长度之比应≥2（如有可靠的抗倾覆措施，此比值可适当减小），型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均应与楼面有可靠锚固。在立杆支承点上，型钢梁应有可靠的限位装置，以保证立杆在型钢梁上不发生滑移。

禁止用钢管代替型钢作悬挑梁使用。

5.1.11 可调底座、螺旋顶托的伸出长度不应超过300 mm。

5.1.12 扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.m，不应大于65 N.m。安装完成后的扣件螺栓应采用力矩扳手抽样检查。

抽样部位及要求为：

1 抽样检查应全部合格的部位。在扫天杆位置及从扫天杆往下一个步高h范围内，按随机分布原则抽10个扣件检查全部合格。 2 允许出现不合格点的部位。除扫天杆及扫天杆往下一个步高h范围之外，其余部位允许出现不合

10

DB45/T ××××—2009

格点。在该范围内抽样时，应在危险区域HD范围内抽取总抽样数的80％，HD范围外抽取20％，

抽样数量及允许不合格数量见表1。

第一次抽样检查不合格的， 应对全支架的扣件重新拧紧，拧紧后进行第二次抽样检查，直至达到表1的要求。

表1 扣件拧紧抽样检查数目及合格判定标准

抽样部位 扫天杆位置及扫天杆往下一步高h范围内 安装扣件数量（个） 抽检数量（个） 允许的不合格数（个） 附注 如扣件安装数量超过3 200个，抽样数量应增加。 50～90 91～150 151～280 281～500 501～1200 1201～3200 5 8 13 20 32 50 0 1 1 2 3 5 在HD范围内抽80%，HD范围外抽20%。 如扣件安装数量超过3 200个，抽样数量应增加。 不限 10 0 其余部位

5.1.13 支架的高宽比宜小于或等于1.5。当高宽比大于1.5时可采取增加外连装置的数量和扩大外连装置的设置范围、扩大支架下部尺寸等做法或采取其他构造措施。 5.2 一般作业平台支架和一般模板支架 5.2.1 水平杆最大步高：

1

一般作业平台支架，h≤1.8m； 2 一般模板支架，h≤1.6m。 5.2.2 立杆最大间距：

1 一般作业平台支架，2 一般模板支架，

lala≤1.5m，

lb≤1.5m；

≤1.4m，

lb≤1.4m。

5.2.3 剪刀撑体系的设置：

1 支架周边应设置竖直剪刀撑，全高全长全立面设置；

2 扫天杆位置应设置水平剪刀撑，全平面设置；

3 支架内部应分别设置纵横两向竖直剪刀撑，间距为：沿支架纵向每≤4.5m设一道，沿支架横向每≤4.5m设一道。每道竖直剪刀撑均为全高全长设置；

4 支架内部应设置水平剪刀撑，位置为：从扫天杆开始并往下每≤4.5m设一道，每道水平剪刀撑均为全平面设置。

剪刀撑体系如图12所示。

11

DB45/T ××××—2009

6.1.3 碗扣式钢管支架可用作所有作业平台支架及模板支架。

6.2 门式钢管支架

6.2.1 材质应符合JG13和JGJ128的要求，计算及构造措施执行JGJ128的规定。 6.2.2 禁止在支架中省略剪刀撑、水平架、水平加固杆。 6.2.3 禁止以角钢或扁钢代替钢管充当交叉支撑。 6.2.4 交叉支撑不应松动。

6.2.5 门式钢管支架可用作H≤3.5m的一般作业平台支架和H≤3.5m的一般模板支架，超出此范围不应使用。高大作业平台和高大模板支架禁用。 6.3 插销式钢管支架

6.3.1 禁止使用插销式钢管支架作为作业平台支架和模板支架。 7 安全管理程序

7.1 一般作业平台支架和一般模板支架的安全管理程序。 7.1.1 安全管理应按以下7道程序进行。

1 编制方案

搭设前由施工企业编制专项施工方案。 2 审查方案

施工企业、项目监理机构分别对专项施工方案进行审查。

3 批准方案

审查结果符合要求的，分别送施工企业质量（技术）部门负责人或安全生产管理部门负责人签字批准、送项目总监理工程师签字批准。 经批准的专项施工方案应存档。

4 技术交底

由施工企业工程项目部技术负责人就有关构造要求的技术细节和安全施工的技术要求，向施工作业班组的作业人员作出详细的技术交底。技术交底应有记录，技术交底记录应由交底人和接受交底人签字确认后存档。 5 执行方案

项目经理应对专项施工方案的实施负责，支架的搭设应严格按照经批准的专项施工方案进行，不允许随意修改。

6 检查监控

支架搭设过程中，施工单位和项目监理机构应进行检查监控，发现错误应当纠正。检查监控应使用附录A表A.1或表A.2。检查记录应存档。 7 整架验收

支架搭设完成后，由施工企业的工程项目部、监理企业的现场监理机构共同验收。验收不合格的整改后再验收；验收合格的，由作业班长、工程项目部专职安全员、工程项目部技术负责人、项目经理、监理工程师和总监理工程师签字后，交付下道工序安装作业平台或安装模板。 验收应使用附录A表A.3。验收记录应存档。

7.2 高大作业平台支架和高大模板支架的安全管理程序。 7.2.1 安全管理应按以下9道程序进行。

1 编制方案

搭设前由施工企业编制专项施工方案。 2 初审方案

由施工企业和现场监理机构对专项施工方案进行初审。通过初审的专项施工方案经项目经理、施工企业技术负责人、监理工程师和项目总监理工程师分别签字后送专家论证。

17

DB45/T ××××—2009

3 专家论证

由施工企业组织不少于5人的专家组，对专项施工方案进行论证审查。专家组应提出论证审查报告。论证审查报告应存档。 4 修改方案

根据专家组的论证审查意见，由施工企业对专项施工方案进行修改完善。修改后的方案由负责修改的部门负责人审查后报请批准。 5 批准方案

修改后的专项施工方案分别送施工企业（法人单位）的技术负责人批准，送项目总监理工程师批准。经批准的专项施工方案应存档。 6 技术交底

由施工企业工程项目部技术负责人就有关构造要求的技术细节和安全施工的技术要求，向施工作业班组的作业人员作出详细的技术交底。技术交底应有记录，技术交底记录应由交底人和接受交底人签字确认后存档。

7 执行方案

项目经理应对专项施工方案的实施负责，支架的搭设应严格按照经批准的专项施工方案进行，不允许随意修改。 8 检查监控

支架搭设过程中，施工单位和项目监理机构应进行检查监控，发现错误应当纠正。检查监控应使用附录A表A.4或表A.5。检查记录应存档。 9 整架验收

支架搭设完成后，由施工企业（法人单位）的质量（技术）部门或安全部门、施工企业的工程项目部、监理企业的现场监理机构共同验收。验收不合格的整改后再验收；验收合格的由作业班长、工程项目部专职安全员、工程项目部技术负责人、项目经理、施工企业的质量（技术）部门或安全部门人员、方案编制人、方案审查人、监理工程师和总监理工程师签字后，交付下道工序安装作业平台或安装模板。

验收应使用附录A表A.6。验收记录应存档。

18

DB45/T ××××—2009

附 录 A （规范性附录） 检查表与验收表

19

DB45/T ××××—2009

表A.1 一般作业平台支架安全要点检查表

工程名称 施工单位 施工企业内部有关部门审查 监理单位 支架材质 经施工企业内部有关□ 部门负责人批准 经总监理工程师批准 □ □ 钢管□ 资 料 检 查 有专项施工方案 有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明） 保证支架内部稳固的措施 □ 审查方□ 项目监理机案 构审查 □ 批准方案 □ 有技术交底记录 现 场 检 查 设置纵横两向扫地杆，且纵横两向均不缺杆 沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆 设置纵横两向扫天杆，扫天杆位置有水平剪刀撑 竖直方向沿纵向全高全长从两端开 始每≤4.5m设一道剪刀撑 剪刀撑倾角竖直方向沿横向全高全长从两端开45°～60°，始每≤4.5 m设一道剪刀撑 跨越5～7条杆 水平方向沿全平面从扫天杆往下每≤4.5m设一道剪刀撑 □ □ 外□ 连□ 装置的□ 设置 □ 扫天杆位置、每楼层（或沿柱高每≤4 m）□ 设抱柱装置 每楼层设连板装置 □ 连墙装置在竖直方向上的位置同抱柱装置□ （禁止在砌体上设置） 在无法采用以上3种方法处设保险装置 □ □ 立杆支在地面上有垫板，支承面的处理符合规定 从楼面挑出型钢梁作上层悬挑作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与楼板有可靠锚固。型钢梁的限位装置能保证立杆不滑移 禁水平杆在禁止区域内，禁止对接 禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出□ 禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑作止 作为立杆支座 事业平台 项 禁止用木杆接长作立杆 □ 禁止使用叠层搭设的支撑体系 其立杆间距、水平杆步高符合要求 □ 扣件螺栓拧紧符合规定 它 □1、通过 □2、整改 □3、停止搭设 检查单位：施工□ 监理□ 检整改或停止范围如下： 查检查人： 结 论 年 月 日 注：一般作业平台是指除高大作业平台之外的作业平台。

支于地面时，有垫板。支承面的处理符□ 合规定 □ 建筑物立悬挑部杆分的作支业平台承 可调底座或螺栓顶托的伸出长度不□ 支 架 大于300mm

□ □ □ □ □ 20

DB45/T ××××—2009

表A.2 一般模板支架安全要点检查表

工程名称 施工单位 施工企业内部有关部门审查 监理单位 支架材质 经施工企业内部有关□ 部门负责人批准 经总监理工程师批准 □ □ 钢管□ 资 料 检 查 有专项施工方案 有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明） 保证支架内部稳固的措施 □ 审查方□ 项目监理机案 构审查 □ 批准方案 □ 有技术交底记录 现 场 检 查 设置纵横两向扫地杆，且纵横两向均不缺杆 沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆 设置纵横两向扫天杆，扫天杆位置有水平剪刀撑 □ □ 扫天杆位置、每楼层（或沿柱高每≤4 m）设抱柱装置。H≥6 m□ 的，扫天杆往下h处抱柱 □ □ □ □ 外□ 连装竖直方向沿纵向全高全长从两端开□ 置每楼层设连板装置 始每≤4.5m设一道剪刀撑 剪刀撑倾角的连墙装置在竖直方向竖直方向沿横向全高全长从两端开45°～60°，设□ 上的位置同抱柱装置置 始每≤4.5 m设一道剪刀撑 跨越5～7条（禁止在砌体上设置） 杆 水平方向沿全平面从扫天杆往下每在无法采用以上3种□ ≤4.5 m设一道剪刀撑。 方法处设保险装置 支于地面时，须在混凝土地面上支立立杆支在混凝土地面上，支承面□ 杆。支承面的处理符合规定 的处理符合规定 楼面下至少加一层支顶 □ 建筑物从楼面挑出型钢梁作上层悬挑立支于楼面时，模板的立杆支座，型钢梁搁置在杆悬挑部楼板上的长度与挑出长度之比支分的模≥2，型钢梁与楼面接触部分的承 可调底座或螺栓顶托的伸出长度不□ 板支架 首尾两端均与楼板有可靠锚固。大于300 mm 型钢梁的限位装置能保证立杆不滑移 禁支承梁的立杆必须对接，禁止搭接 □ 水平杆在禁止区域内，禁止对接 止 禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模□ 事作为立杆支座 板 项 禁止用木杆接长作立杆 □ 禁止使用叠层搭设的支撑体系 □ 截面高度1．其立杆间距、水平杆步高符合要求 2m及以上的梁，支承立杆不少它 扣件螺栓拧紧符合规定 □ 于2排 □1、通过 □2、整改 □3、停止搭设 检查单位：施工□ 监理□ 检整改或停止范围如下： 查检查人： 结 论 年 月 日 注：一般模板是指除高大模板之外的模板。

□ □ □ □ □ 21

DB45/T ××××—2009

表A.3 一般模板支架、一般作业平台支架整架验收记录

类别：一般模板支架□ 一般作业平台支架□ 验收日期： 年 月 日 工程名称： 验收部位：○~○×○~○轴 实测值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均值 方案值 立杆横距 间距 纵距 水平杆步高 每道纵向竖直剪刀撑间距 每道横向竖直剪刀撑间距 每道水平剪刀撑间距 验收 架顶部位加强措施 H≥6 m模板支架扫天杆以下h处加一道抱柱装置： 保险装置： 内容 外连装置设置情况 抱柱： 连板： 连墙： 支承面为地面的处理情况 支承面为楼层的支顶情况 水平杆缺失情况 扫地杆缺失情况 扫天杆缺失情况 扫天杆位置设置 水平剪刀撑情况 扣件螺栓拧紧情况 禁止对接区内，水平杆的截面高度1．2m及以上的梁， 搭接情况 支承立杆不少于2排 责任人架子班长 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 验 收 安全员 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 意 见 项目部技术负责人 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 监理工程师 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 验收 项目经理 签名： 结论： 合格（ ）不合格（ ） 结论 项目总监理工程师 签名： 结论： 合格（ ）不合格（ ） 22

DB45/T ××××—2009

表A.4 高大作业平台支架安全要点检查表

工程名称 施工单位 监理单位 支架材质 经施工企业技术负责人批准 经总监理工程师批准 钢管□ 资 料 检 查 有专项施工方案 有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明） 保证支架内部稳固的措施 □ 不少于5人的专家组论证专项施工□ 方案并出具论证意见 论证后经修改的方案 □ □ □ □ 有技术交底记录 现 场 检 查 设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑 沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆 □ □ 外设置纵横两向扫天杆，扫天杆位置有水平剪刀撑 □ 连竖直方向沿纵向全高全长从两端开装□ 始每≤4.5m设一道剪刀撑 置剪刀撑倾角的竖直方向沿横向全高全长从两端开45°～60°，□ 设 始每≤4.5m设一道剪刀撑 跨越5～7条置 杆 水平方向沿全平面每≤4.5m高设一□ 道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑 支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定 □ 建筑物悬挑部分的作业平台支 架 扫天杆位置、每楼层（或沿柱高每≤4 m）□ 设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置 每楼层设连板装置 连墙装置在水平剪刀撑位置上设置（禁止在砌体上设置） 在无法采用以上3种方法处设保险装置 □ □ □ 立杆支在混凝土地面上，支承面□ 的处理符合规定 从楼面挑出型钢梁作上层悬挑作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比≥2，型钢梁与楼面接触部□ 分的首尾两端均与楼板有可靠锚固。型钢梁的限位装置能保证立杆不滑移 水平杆在禁止区域内，禁止对接 □ 禁禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出□ 禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑作止 作为立杆支座 □ 业平台 事项 禁止用木杆接长作立杆 □ 禁止使用叠层搭设的支撑体系 □ 立杆支于楼面时，需支顶层数由验算定 □ 支承 可调底座或螺栓顶托的伸出长度不□ 大于300 mm 立杆间距、水平杆步高符合要求 其它 扣件螺栓拧紧符合规定 □ □ 格构框架体系设置 □ □1、通过 □2、整改 □3、停止搭设 检查单位：施工□ 监理□ 检整改或停止范围如下： 查检查人： 结 论 年 月 日 注：高大作业平台是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8 m，或跨度18 m，或经荷载组合后的施工面荷载10kN/㎡，或经荷载组合后的施工线荷载15kN/m。

23

DB45/T ××××—2009

表A.5 高大模板支架安全要点检查表

工程名称 施工单位 监理单位 支架材质 经施工企业技术负责人批准 经总监理工程师批准 钢管□ 资 料 检 查 有专项施工方案 有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明） 保证支架内部稳固的措施 □ 不少于5人的专家组论证专项施工□ 方案并出具论证意见 论证后经修改的方案 □ □ □ □ 有技术交底记录 现 场 检 查 设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置有水平剪刀撑 沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆 □ □ 外设置纵横两向扫天杆，扫天杆位置有水平剪刀撑 □ 连竖直方向沿纵向全高全长从两端开装□ 每楼层设连板装置 □ 始每≤4m设一道剪刀撑 置剪刀撑倾角的连墙装置在水平剪刀竖直方向沿横向全高全长从两端开45°～60°，□ 设撑位置上设置（禁止在□ 始每≤4m设一道剪刀撑 跨越5～7条置 砌体上设置） 杆 水平方向沿全平面每≤4.5m高设一在无法采用以上3种□ □ 道剪刀撑，架顶部位加密水平剪刀撑 方法处设保险装置 支于地面时，须在混凝土地面上支立立杆支在混凝土地面上，支承面□ □ 杆。支承面的处理符合规定 的处理符合规定 支于楼面时加支顶，需支顶层数由验从楼面挑出型钢梁作上层悬挑立□ 建筑物算定，但不少于1层 模板的立杆支座，型钢梁搁置在杆悬挑部楼板上的长度与挑出长度之比支分的模≥2，型钢梁与楼面接触部分的□ 承 可调底座或螺栓顶托的伸出长度不板支架 □ 首尾两端均与楼板有可靠锚固。 大于300mm 型钢梁的限位装置能保证立杆不滑移 □ 禁支承梁的立杆必须对接，禁止搭接 □ 水平杆在禁止区域内，禁止对接 止 禁止用钢管代替型钢梁从楼层挑出禁止用钢管从外脚手架上伸出斜支悬挑模□ □ 事作为立杆支座 板 项 禁止用木杆接长作立杆 □ 禁止使用叠层搭设的支撑体系 □ 截面高度1.2m及以上的梁，支承立杆不少□ □ 其立杆间距、水平杆步高符合要求 于2排 它 扣件螺栓拧紧符合规定 □ 格构框架体系设置 □ □1、通过 □2、整改 □3、停止搭设 检查单位：施工□ 监理□ 检整改或停止范围如下： 查检查人： 结 论 年 月 日 注：高大模板是指达到或超过以下指标的模板：高度8m，或跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载10kN/㎡，或经荷载组合后的施工线荷载15kN/m。

扫天杆位置、每楼层（或沿柱高每≤4 m）□ 设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置 24

DB45/T ××××—2009

表A.6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录

类别：高大模板支架□ 高大作业平台支架□ 验收日期： 年 月 日

工程名称： 验收部位：○~○×○~○轴 实测值 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 平均值 方案值 立杆横距 间距 纵距 水平杆步高 每道纵向竖直剪刀撑间距 每道横向竖直剪刀撑间距 验收 每道水平剪刀撑间距 内容 危险区域加强措施 加密抱柱： 加密顶部水平剪刀撑 保险装置： 外连装置设置情况 抱柱： 连板： 连墙： 支承面为地面的处理情况 支承面为楼面的支顶情况 扫地杆缺失情况 扫地杆位置的水平剪刀撑 水平杆 扫天杆缺失情况 扫天杆位置的水平剪刀撑 缺失情况 扣件螺栓拧紧情况 截面高度1．2m及以上的梁， 格构框架体 禁止对接区内水平杆搭接 支承立杆不少于2排 系设置情况 架子班长 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 责任人验安全员 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 收意见 项目部技术负责人 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 公司内部有关部门人员 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 监理工程师 签名： 意见： 合格（ ）不合格（ ） 方案编审方案编制人 签名： 意见： 通过（ ）不通过（ ） 人员意见 方案审查人 签名： 意见： 通过（ ）不通过（ ） 验收 项目经理 签名： 结论： 合格（ ）不合格（ ） 结论 项目总监理工程师 签名： 结论： 合格（ ）不合格（ ） 25

DB45/T ××××—2009

附 录 B (资料性附录)

支架内力分析和几何不变的架体

B.1 支架内力分析

B.1.1 支架中的内力

支架中的内力：支架中杆件与杆件、杆件与扣件之间相互作用的力。

在支架内部，杆件纵竖相扣、横竖相扣、斜竖相扣、杆件接长，从而形成整体性的支架。在外力作用下，杆件与杆件、杆件与扣件相互传递力，形成支架内力。支架内力是外力转化而来的。

施工过程中，施工荷载和风荷载大小不定、位置不定、方向不定，转化为支架内力时，每条杆（立杆、水平杆、斜杆）、每一个扣件都可能受力。

B.1.2 支架计算未涉及的内容和使用计算公式的2个前提条件

支架计算公式

NW+MWW≤f

?A仅仅是立杆的内力计算公式。即支架计算未涉及水平杆的内力，未将水平杆的内力视为威胁支架安全的危险因素。

该公式限制立杆在稳定范围内工作。对于支架中的立杆，使用公式必须满足以下2个前提条件： 1 扣件在立杆失稳之前不脱落。此条件即是规定立杆在工作时的计算长度与设计计算长度一致，不考虑因扣件脱落使水平杆缺失，进而使立杆计算长度猛增而导致失稳破坏的因素。 2 支架整体是一个几何不变架体，能支持立杆在失稳前正常工作。

若不能满足上述2个前提条件，则计算无意义，因为在立杆失稳之前支架已倒塌。 B.1.3 从工程实例看支架计算的局限性

1 实例1：广西南宁国际贸易大厦工程，在楼面混凝土浇捣完成后，发现扫天杆弯曲（图B.1）,如果不是防范得当加了保险装置，该模板支架有可能倒塌。扫天杆弯曲表明杆内存在足以使其弯曲的大的内力，此力使支架变形，已威胁架体的安全。

A 现场照片 B 示意图

图 B.1 扫天杆弯曲

26

DB45/T ××××—2009

2 实例2：2007年2月12日广西医科大学图书馆二期工程工地模板倒塌，调查人员在事故现场发现

大量脱落的扣件。此现象表明扣件在立杆失稳前松脱的可能性存在。

3 实例3：2009年1月15日青海省西宁市在建高架桥工地模板倒塌（图B.2），支架内部无剪刀撑体系支撑，顶部在水平方向上有侧移，表明支架是几何可变体系，架体不能支持立杆正常工作。

图 B.2 支架顶部侧移

以上实例表明:支架计算未涉及的水平杆内力是导致架体变形的重要因素；使用计算公式的2个前提条件在上述倒塌案例中并不一定具备，支架有在立杆失稳前倒塌的可能。换言之，用支架计算公式计算，确认立杆稳定了，并不等于支架就安全了。支架的稳固，除立杆必须稳定之外，尚需要合理的构造措施，以确保支架架体的几何不变性。 B.1.4 支架中水平内力的成因

支架中的水平内力，可以由推车、泵送混凝土和风荷载等水平外力转化而来，但更主要又不可避免的因素是，立杆倾斜引起竖向外力转化为支架的水平内力（水平杆的内力）如图B.3所示，图中的N既是立杆的支座反力，又是水平杆所受的力。

立杆倾斜的原因：

1 杆件有初弯曲。因反复使用，立杆、水平杆均有初弯曲，在支架搭设过程中，杆件的初弯曲导致立杆偏离预定位置而形成斜立杆。

2 为使立杆不偏离预定位置，有部分立杆被强拉入排入列，捣制混凝土时，振动力使扣件松动，立杆偏离预定位置形成斜立杆。

3 施工中的偏差。底立杆的偏差、往上接长各杆段的偏差均有发生，并且带有很大的随机性，也造成立杆倾斜。

以上因素导致支架中大量存在斜立杆，这些因素是不可避免的，这已在大量的工程实践中得到证实。

所以，只要有荷载，支架中必定存在水平内力。

图 B.3 竖向外力转化为

支架的水平内力

27

DB45/T ××××—2009

B.1.5 支架中水平内力的分布

支架中的水平内力其实就是水平杆所受的力，是水平杆支持着立杆使其不倒下。在荷载作用下的立杆，如果将其视为连续梁如图B.4，它的支座反力就是水平杆所受的力，此力若沿水平杆杆轴传递，则水平杆内产生拉应力或压应力，此力若垂直于水平杆杆轴传递，则水平杆内产生弯矩。因图B.4 A中的弹性支座不易确定其刚度系数，又因刚性支座梁的内力和支座反力均较弹性支座梁为大，以刚性支座连续梁的力学模型计算偏于安全，所以以刚性支座取代弹性支座如图B.4 B所示。

A 弹性支座连续梁 B 刚性支座连续梁

图 B.4立杆的连续梁力学模型

立杆可以是无限跨连续梁，按惯例仅分析5跨，用力矩分配法求解，得到立杆的弯矩图和支座反力分布数据如图B.5所示。

图 B.5 立杆弯矩图和支座反力分布图

28

DB45/T ××××—2009

由图B.5可知，水平力的最大值出现在扫天杆上，从扫天杆下方h开始，水平力值以约为()n的减

41弱趋势，在扫天杆以下的水平杆中逐步递减，水平力影响区域约为4个步高即4h范围。当然，随着分析跨数的增多，影响区域会略有扩展，但()n的递减趋势不可能让水平力往下分布太远的距离。另一方

41面，考虑到图B.4A弹性支座的因素，水平力影响区域应>4h。所以在高支架中将水平力的影响区域扩展到架高的

14～

13的范围。

12（注:对于等截面等跨连续梁，支座两端梁的弯矩分配系数各为传递系数为

12，各段梁梁端向远端传递弯矩的

12×12=14，所以从一个支座往下一个支座所传递的弯矩值等于该支座弯矩值的。本例的

支座反力是根据梁端弯矩求出的，所以亦按此规律递减。）

B.1.6 水平内力是扣件松脱和架顶侧移的原因，最终可以导致塌架

首先考察竖向内力是否会引起扣件松脱和架顶侧移。支架的竖向内力是作用在立杆上的，立杆采用对接接长，传递竖向力是杆对杆的直传，对接扣件不受力，所以不会松脱；立杆的内力值是经计算确定的，立杆在材料的弹性阶段内工作，其变形极小可忽略不计，所以竖向内力不会引起立杆的压缩变形，又因力是竖向的，架顶在水平方向上的侧移与其无直接关系。

而水平内力则不同，尤其是扫天杆上的水平内力更危险： 1 水平内力可以造成扣件松脱

现行行业标准JGJ 162规定水平杆采用对接形式接长，工 程实践中也是如此处理的。当立杆沿水平杆杆轴方向传 递水平力时，水平杆上的对接扣件无法承受拉力而松脱 如图B.6所示；当立杆沿垂直于水平杆的方向向水平杆传 递水平力时，水平杆上产生弯矩，对接扣件无法承受弯 矩而松脱如图B.7所示。扣件松脱可以造成塌架。

图 B.6 水平杆承受拉力扣件松脱

2 扫天杆及其附近水平杆的内力可以造成架顶侧移 水平杆与立杆以扣件相连，扣件靠摩擦力工作。一旦水 平力大于扣件与杆件间的摩擦力，扣件会被撑松，杆件 的外表面与扣件的内表面之间出现空隙，扫天杆被水平 力推动而发生水平方向的移动，从而推动架顶发生水平 方向的侧移。架顶侧移后，立杆向水平杆施加的水平力 增大，出现下一个恶性循环直至塌架。

过大的水平内力最终可以导致支架倒塌。

图 B.7 水平杆承受弯矩扣件松脱

B.2 几何不变的架体 B.2.1 节点的力学性质

对扣件式钢管支架的杆件连接点(节点)力学性质的定性，工程界意见分歧很大，有人认为是半刚节点，有人认为是铰节点。既然如此，就应从工程实例来判断：

1 刚节点。其特征是结构破坏前与结构破坏后节点上各构件之间的角度不变。图B.8A、图B.8B所示为结构破坏前、结构破坏后钢筋混凝土框架的节点， 此种节点是典型的刚节点。

29

DB45/T ××××—2009

A 结构破坏前 B 结构破坏后

图 B.8 框架的刚节点

2 铰节点。其特征是结构破坏前与结构破坏后节点上各构件之间的角度已改变。例如预制构件与其支座所构成的节点（图B.9A、图B.9B）。

A 结构破坏前 B 结构破坏后

图 B.9 预制构件的铰节点

3 扣件式钢管支架的节点（图B.10A、图B.10B）。

A 结构破坏前 B 结构破坏后

图 B.10 扣件式钢管支架的节点

30

DB45/T ××××—2009

从图可见，扣件式钢管支架的节点与预制构件的节点相似（结构破坏后各杆的角度已改变），而与

框架节点不同。从力学分类看，扣件式钢管支架的节点与预制构件的节点应划为同一类节点――铰节点。况且，节点的力学性质不应以工作状态来定性，而应以破坏状态来定性，因为支架的安全是以结果来衡量的。

扣件式钢管支架节点应定性为铰节点。

B.2.2 几何不变架体的定义

从结构力学的机动分析可知，由3条链杆和3个铰链构成的三角形为几何不变的基本单元如图B.11所示，由三角形叠加而成的体系为几何不变体如图B.12所示。在外力作用下，几何不变体内任意两点之间是不会有相对位移的。

图B.11 三角形几何不变单元 图 B.12 由三角形叠加而成的几何不变体

几何不变架体可定义为：在正常施工荷载作用下，支架内任意两点之间无相对位移的架体。

B.2.3 几何可变架体与几何不变架体

在某一个平面上无三角形几何不变单元作支撑的支架，在此平面上呈几何可变状态如图B.13A所示。反之，若在该平面上有三角形几何不变单元作支撑，支架在此平面上呈几何不变状态如图B.13B所示。

A 几何可变 B 几何不变

图 B.13 几何可变与几何不变

一个支架架体在三维空间中是六面体，若无三个维度的三角形几何不变单元支撑，该支架架体是空间几何可变架体如图B.14A所示,有人认为可以通过增加水平杆和立杆解决问题，其实是于事无补，它的变形形态还是如图B.13A所示。反之，若有三个维度的三角形不变单元支撑（六个面上均设置剪刀撑，形成剪刀撑体系），此支架就是空间几何不变架体，它六个面中的任何一面均不变形如图B.13B所示。一个单元的几何不变架体称为几何不变六面单元如图B.14B所示。

31

DB45/T ××××—2009

A 几何可变架体 B 几何不变六面单元

图 B.14 几何可变架体与几何不变六面单元

把几何不变六面单元在三维空间上作叠加，得到几何不变的架体如图B.15所示(在高大模板支架中竖直剪刀撑间距一般不超过4m，所以组成高大模板支架的几何不变六面单元的尺寸一般不大于

4m×4m ×4.5m)。

图 B.15 几何不变架体

B.3 几何不变架体的构造 B.3.1 构造原则

把支架内部的水平力传递到架外去、避免扣件松脱、在支架内部限制架体变形和架顶侧移是几何不变架体构造的3个原则。

B.3.2 把支架内部的水平力外传

用外连装置－抱柱装置、连墙装置、连板装置、保险装置把支架的水平内力传递到架外去，从架体外部限制架顶侧移。根据B.1.5的分析，全架最大的水平内力分布在扫天杆及扫天杆附近，所以把这一范围设定为架体的危险区域，并在这一区域采取必要的加强措施将水平内力外传。 B.3.3 避免扣件松脱

扣件松脱可使立杆突然失稳，或使水平杆在接长处断开而导致架体变为几何可变体。这两种情况都可导致架体倒塌，所以应加以防范：

32

DB45/T ××××—2009

1 防止立杆上的扣件松脱。立杆的最佳传力路线是上立杆将力直接传至下立杆，不通过扣件的摩

擦力来传递，从而避免扣件松脱，所以立杆接长主要采用对接方式。 2 防止水平杆上的扣件松脱。对接的水平杆，对接点上的扣件不能承受过大的拉力和弯矩的作用，为防止扣件松脱，在有拉力存在的区域内水平杆应采用搭接方式进行接长。根据B.1.5的分析，从扫天杆位置往下一段区域是有水平内力存在的危险区域，所以在危险区域内禁止水平杆对接，危险区域外可以对接。

B.3.4 在支架内部限制架体变形和架顶侧移

1 架体内设置三维剪刀撑体系。用三维剪刀撑体系－竖直纵向、竖直横向、水平向剪刀撑将架体

支撑起来，使支架成为一个由几何不变六面单元叠加而成的架体，从支架内部限制架体的局部变形和架顶侧移。

2 对于超高支架，可在架内增设格构框架体系。

考察一底端固定，上端自由的立杆，当其上端受一水平力Q作用时，上端的水平侧移为：

?=QH3EI3

如图B.16所示。

式中V为杆端水平侧移值，Q为水平力，H为立杆高度，

EI为立杆的抗弯刚度。

可见杆的水平侧移与水平力Q成正比，与立杆高度的

立方成正比，而与立杆抗弯刚度的3倍成反比。换言之，杆越 高，抗侧移能力越差，刚度越大，抗侧移能力越强。这对于单 立杆如此，对于整架而言也如此。对于整个架体，EI就是整架 的抗侧移刚度。

图 B.16 水平力作用下的杆端位移

在架高超过40 m的超高支架内，采取增设格构框架体系的措施，并在格构梁两侧加竖直剪刀撑，形成类似于建筑结构体系中的框架剪力墙体系，使整架的抗侧移刚度EI加大，可抵御强大的水平力而不变形，不发生大侧移。从而确保支架的安全。 B.4 成功的实例

应用支架内力分析和几何不变架体理论，采取限制架顶侧移的措施，以下工程的高大模板或高大作业平台的安全得到了保障：

1 广西科技馆工程高大模板，架高21 m，是倾斜24.5°的屋面模板，有大的水平推力。支架采用

抱柱装置、连板装置和三维剪刀撑体系。纵横两向竖直剪刀撑间距均为3 m，水平剪刀撑间距4.5 m沿斜屋面一直往上作水平设置。

2 南宁国际贸易大厦工程高大模板，架高67m，支架采用抱柱装置、连板装置和三维剪刀撑体系。

纵横两向竖直剪刀撑间距均为3.2 m，水平剪刀撑间距4.5 m。架顶有18 m跨的楼面模板越出外

墙4m使该处支架无法与建筑物连结，采用保险装置拉住架顶（见图7），混凝土浇捣完成后发现架顶侧移被保险装置所限制（见图B.1）。

3 广西工学院科教中心大楼工程高大模板，架高37 m。支架采用抱柱装置、连板装置、连墙装置

和三维剪刀撑体系。纵横两向竖直剪刀撑间距均为3.6 m，水平剪刀撑间距4.5 m，支架内有2

处各约24 m无法与建筑物连结，采用保险装置限制架顶侧移。

33

DB45/T ××××—2009

4 南宁国土资源局国土交易综合楼工程高大作业平台，架高51 m，用于安装屋面钢网架，采用高

空散装和吊车组装相结合的安装方法，有静荷载也有动荷载，有竖向荷载也有水平荷载。支架

采用抱柱装置、连墙装置和三维剪刀撑体系。因两面临街架体无法与建筑物连结，采用保险装置（见图8）。又因架体过高又承载动荷载，支架内设置格构柱，柱距纵横两向均为6 m。 在制定本标准时，总结了上述成功的经验并将其写入标准。

34

DB45/T ××××—2009

附 录 C （资料性附录） 条 文 说 明

C.1 范围 条文1

保证模板支架、作业平台支架安全的两大技术要素是：正确的计算和合理的构造措施。现行国家行业标准已对计算作出了详细的规定，本标准不再重复。本标准仅对构造措施作出规定。 C.2 规范性引用文件

条文2

本章仅列出本标准直接引用的技术标准。而本标准所贯彻的法律法规和建设部的规范性文件、间接使用的技术标准未列出，现列出如下。

1 本标准所贯彻的法律法规、建设部的规范性文件：

中华人民共和国主席令第70号 中华人民共和国安全生产法

中华人民共和国国务院令第393号 建设工程安全生产管理条例

建设部建质[2004]213号 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 2

本标准间接使用的技术标准： GB 50003 砌体结构设计规范

GB 50009 建筑结构荷载规范

GB 50204 混凝土结构工程施工质量验收规范

C.3 术语、定义及符号 C.3.1 术语和定义

条文B.3.1

本节给出本标准所用术语及其定义。因为支架构造的需要，本节提出了侧移、几何不变架体、扫天杆、剪刀撑体系、外连装置、格构框架体系等新术语。 C.3.1.1

条文 3.1.1

对高大模板的界定，本标准执行建设部建质[2004]213号文件（见C.2），对其中荷载值的规定，本标准按经组合的荷载值执行。

在工程实践中，高大作业平台也是重大危险源。对高大作业平台的界定，本标准参照执行建设部对高大模板的规定。

C.4 应使用钢管搭设的支架、支架支承面与细部构造 C.4.1 应使用钢管搭设的支架 C.4.1.1

条文4.1.1

JGJ 162-2008第6.1.1条第7款限制木材支架的搭设高度在5m以内，并规定高度超过5m的支架使用钢管搭设。

35

DB45/T ××××—2009

广西木材市场上可用于搭设支架的木材长度一般达不到5m。立杆是不允许接长使用的，所以根据

广西的实际情况，本标准限制木材支架的高度在4 m范围以内，超过此高度的支架应使用钢管搭设。 C.4.2 支架的支承面 C.4.2.1

条文4.2.1

支架搭设在地面上时，不允许地面沉陷，否则会引发塌架。为防止地面沉陷可采取如下措施： 1 荷载重的支架立杆下设置混凝土支承面。 2 3

荷载轻的支架可在承载力符合要求的的地面上搭设，但立杆下须设置垫板和座垫，以分散立杆下传的集中力。

对承载力不符合要求的地面，须进行地基处理。处理方法有用毛石垫层置换表层松土，铺碎石层再捣混凝土面层的做法。也有先打木桩，铺毛石垫层，铺碎石层再捣混凝土面层的做法。可根据实际情况选择合适的做法。

如果条件允许，最好是按施工图先完成混凝土地面工程再搭设支架。

4

C.4.2.2

条文4.2.2

支架搭设在楼面上时，必须要注意两点：一是楼面不能有过大的下挠，否则会威胁支架安全；二是施工荷载不能超过设计荷载，否则会留下质量隐患。所以本条提出了对楼面的支顶要求。 C.4.3 细部构造 C.4.3.1

条文4.3.1

受螺旋顶托的影响，对扫天杆的位置很难作统一规定，但其应尽量贴近模板底，以减小立杆顶端的自由高度。扫地杆的位置依照国家行业标准的规定。 C.4.3.2

条文4.3.2

对剪刀撑的倾角，国家行业标准规定为45o～60o，但45o是最佳角度，并且很容易做到。本条采用国家行业标准的规定，但优先采用45o角，以求达到限制架体变形的最佳效果。 C.4.3.3

条文4.3.3

对于杆件的搭接，不同的规范有不同的规定：JGJ 130规定搭接长度不应小于1000 mm，用3个扣件固定；JGJ 162规定搭接长度不应小于500 mm，用2个扣件固定。本条规定搭接长度不应小于700 mm，是考虑在此长度上布置3个扣件已有足够的位置，规定用3个扣件固定是因为危险区域的水平杆、剪刀撑等不但承受轴向力，而且还承受弯矩作用，如果仅用2个扣件固定，一旦其中一个松脱，该杆随即失去作用，架体在该位置上变形。 C.4.3.4

条文4.3.4

根据工程的实际情况，支架可以在一柱上抱柱，也可以把多条柱的抱柱箍相连再抱柱，以增加支架的抱柱点。 C.4.3.5

条文4.3.5、 4.3.6

工程中支架的连墙连板，一般习惯在墙上板上设置单个预埋件，当水平杆与这些预埋件相连时，发现预埋位置往往与实际需要不符。为解决此问题，采用以长钢管把多个预埋件相连的方法，支架的水平杆不与预埋件直接相连，而与长钢管相连。 C.4.3.6

条文4.3.7

36

DB45/T ××××—2009

这是借鉴汽车乘客安全带的原理设计的。乘客上车后系好安全带并适度收紧，汽车正常行驶时安全

带不工作，一旦出现意外安全带便发挥作用，阻止乘客撞击车内装置或被抛出车外，从而最大限度保障乘客的人身安全。支架的保险装置也一样，架顶不发生侧移时不工作，一旦架顶侧移发生，保险装置便发挥作用，限制架顶的侧移。

C.4.3.7

条文4.3.8、 4.3.9

目的是用支架内部的杆件组成支架的框架体系。 C.5 扣件式钢管支架的构造 C.5.1 一般规定

本节的规定是根据所有扣件式钢管支架的共性作出的，是所有扣件式钢管支架在构造上应遵守的规定。

C.5.1.1

条文5.1.1

本条规定出自JGJ 130。 C.5.1.2

条文5.1.2

在支架内部设置剪刀撑体系的做法，其理论依据是把几何不变六面单元叠加即可得到几何不变架体（详见附录B）。 C.5.1.3

条文5.1.3

设置外连装置与架体相连，可以把支架的内力传至架外，有效防止架体变形和架体侧移。 C.5.1.4

条文5.1.4

在扫天杆、扫天杆位置往下h和危险区域HD范围内，架体存在水平内力。若水平杆采用对接接长会出现如下情形：当水平力为拉力并沿水平杆轴向传递时，对接扣件经受不住拉力而松脱；当水平力垂直于水平杆传递时，水平杆的内力为弯矩，对接扣件经受不住弯矩的作用而松脱。所以在此范围内的水平杆应搭接（见附录B，B.1.6）。 C.5.1.5

条文5.1.5

本条的目的是使竖直剪刀撑、水平杆能在架内通长设置而不中断。 C.5.1.6

条文5.1.6

截面高度达到1.2 m的梁，梁底立杆的荷载很大，如用单排立杆支承则立杆容易产生压弯变形。 C.5.1.7

条文5.1.7

本条规定基于以下计算。

按JGJ 162-2008《建筑施工模板安全技术规范》、2006年版GB 50009-2001《建筑结构荷载规范》计算立杆的稳定性。设：

经荷载组合后，荷载在单立杆截面上所产生的轴向内力Nw?25kN（注意此处用Nw?25kN试算，而不是用Nw?20kN试算）；立杆间距la?lb?1.5m；水平杆步高h?1.5m；支架搭设地点在北海、东兴等沿海地带的空旷海边,基本风压按10年一遇取值；所搭支架为扣件式钢管支架，分别使用

37

DB45/T ××××—2009

?48?3.5mm、?48?3.0mm两种钢管。按以下两种情况计算：

1 H≤40m、h≤1.5m的支架；

2 H<8m、h≤1.6m的支架。

解：按《建筑施工模板安全技术规范》式5.2.5-13及式5.2.5-15计算：

Nw+MW2（5．2．5-13）

w?AMw≤f2=0.9×1.4Wklah10

（5．2．5-15）

1 H≤40m、h≤1.5m的支架

按H=40m、h=1.5m取值。 a) 风荷载计算

风荷载标准值

Wk??z?s?zW0

式中各系数及基本风压的取值为： —— 风振系数

?z?1

按《建筑施工模板安全技术规范》第4.1.3条的规定取值。

—— 体型系数

?s?1.4

套用《建筑结构荷载规范》表7.3.1第37项密排多管的各管总和值，偏于保守，放大了风力的影响，不尽合理。但表中未给出符合模板支架条件的值，故只能套用此项取值，表中也未给出迎风第一条管的?s值，考虑到各管之间有牵扯连带作用，故取总值。如有

可靠的风洞试验数据，可据实取值。 —— 高度变化系数

?z?1.92

按《建筑结构荷载规范》第7.2.1条，海边的地面粗糙度为A类，查表7.2.1，得到

离地面40m高度处的值。

—— 基本风压

W0?0.45kN/m

按《建筑结构荷载规范》表D.4给出的北海、东兴10年一遇值取值，该值是除涠州

岛外的广西最大基本风压。

于是得到计算所用的风荷载标准值

Wk??z?s?zW0?1?1.4?1.92?0.45?1.210kN/m2 代入式5.2.5-15，得

38

DB45/T ××××—2009

M?0.9?1.4Wklah1022w?0.9?1.4?1.210?1.5?1.51022?0.463kN?m?0.463?10N?mm6

b) 所用材料的强度容许应力、截面特性和立杆的稳定系数

用Q235低碳钢管，强度容许应力为

f?205N/mm2

求管材的截面特性可查表，也可计算，设管材外径为D，内径为d，公式为： 截面积 A?惯性矩 I??4(D(D2?d) ?d)

222?6444回转半径 i?IA?D?d4

截面抵抗矩 W?ID2?2ID

得到:

—— ?48?3.5mm管材的截面特性和立杆的稳定系数

?A?489mm2? ?i?15.8mm??W?5080mm

3立杆的计算长度按《建筑施工模板安全技术规范》第5.2.5条第3款第1）点的规定取值为l0?h，立杆的长细比为 ??l0i?hi?1.5?1015.83?95

查《建筑施工模板安全技术规范》附录D表D，得稳定系数

??0.588

—— ?48?3.0mm管材的截面特性和立杆稳定系数

?A?424mm2??i?15.9mm??W?4490mm

3??hi?1.5?1015.93?94

??0.594

c) 立杆稳定性计算

把上述数据代入式5.2.5-13，得：

—— ?48?3.5mm钢管立杆

39

DB45/T ××××—2009

Nw?MWw?A?25?1030.588?489?0.463?1050806?178N/mm2?f?205N/mm2

—— ?48?3.0mm钢管立杆

Nw?MWw?A?25?1030.594?424?0.463?1044906?202N/mm2?f?205N/mm

2立杆稳定性满足要求。 2 H<8m、h≤1.6m的支架 按H=8m、h=1.6m取值。

a) 风荷载计算

风荷载标准值

Wk??z?s?zW0

式中各系数及基本风压的取值为： —— 风振系数

?z?1

—— 体型系数

?s?1.4

—— 高度变化系数

?z=1.38

按《建筑结构荷载规范》第7.2.1条，海边的地面粗糙度为A类，查表7.2.1，按离

地面10m高度取值。

—— 基本风压

W0?0.45kN/m

按《建筑结构荷载规范》表D.4给出的北海、东兴10年一遇值取值。

风荷载标准值为

2 Wk=?z?s?zW0=1×1.4×1.38×0.45=0.869kN/m

代入式5.2.5-15，得 Mw=0.9×1.4Wklah1022=0.9×1.4×0.869×1.5×1.61022=0.378kN?m=0.378×10N?mm6

b) 所用材料的强度容许应力、截面特性和立杆的稳定系数

钢管的强度容许应力为 f?205N/mm2

—— ?48?3.5mm管材的截面特性和立杆的稳定系数

40

DB45/T ××××—2009

?A?489mm2? ?i?15.8mm??W?5080mm

3 ?=hi=1.6×1015.83=101

?=0.549

—— ?48?3.0mm管材的截面特性和立杆稳定系数

?A?424mm2??i?15.9mm??W?4490mm

3?=hi=1.6×1015.93≈101

?=0.549

c) 立杆稳定性计算 —— ?48?3.5mm钢管立杆

Nw+MwW=25×103?A0.549×489+0.378×1050806=168N/mm2

2—— ?48?3.0mm钢管立杆

Nw+MwW=25×103?A0.549×424+0.378×1044906=192N/mm2

2立杆稳定性满足要求。

经过试算可知，在海岛以外的广西其他地区，只要符合本标准第5.1.7条规定条件的，可以不做立杆的稳定性计算。此处试算用的单立杆所受组合荷载为25kN，但条文中规定的是20kN。原因是考虑到实际搭设中，所用钢管和零配件即使是批量检验合格，但也难免壁厚不足3.0mm的钢管和不合格扣件的混入，并且考虑到扣件螺栓拧紧度很难全部达到要求等不利因素影响，所以条文规定不超过20kN，留有一定余量。

式中的单立杆轴向内力表达式见《建筑施工模板安全技术规范》：

nn Nw?0.9?(1.2?NGik?0.9?1.4?NQik) （5.2.5-14）

i?1i?1n其中 ?NGik——各恒荷载标准值在单立杆截面上产生的轴向内力之和。恒荷载包括模板及支

i?1架自重、新浇混凝土及钢筋自重。

41

DB45/T ××××—2009

n ?NQik——各活荷载标准值在单立杆截面上产生的轴向内力之和。活荷载包括施工人员

i?1重量、机具设备重量及施工中所产生的荷载等。

在工程中，可根据实际的荷载情况按上式进行荷载组合。组合结果如为Nw≤20kN，并且其他条件也符合本标准第5.1.7条规定的，可以不作立杆稳定性计算。组合结果如为Nw?20kN，但其他条件符合本标准第5.1.7条规定的，有2种选择：

1

通过缩小la、lb使Nw≤20kN，可以不做立杆稳定性计算。

2 按以上过程进行立杆稳定性计算，确定立杆间距和水平杆步高。

C.5.1.8

条文5.1.9

在工程实践中，不少支架的水平杆是缺失的。最常见的是有一个方向的扫地杆整体缺失和架体中部水平杆偶然缺失，最危险的是扫天杆缺失。必须杜绝水平杆的缺失，才能确保支架安全。 C.5.1.9

条文5.1.10

对悬挑型钢梁悬挑比的规定，是参照执行GB50003《砌体结构设计规范》对砌体结构中悬挑梁悬挑比的规定。 C.5.1.10

条文5.1.12

据实地观测，工人安装一个扣件，从把扣件套入杆件到拧紧螺栓，耗时40秒到1分钟。劳务市场实行的是计件工资制，所以为争取更大的单位时间工作量，工人一般都来不及把螺栓拧紧。对某工程的实测发现，实测的430个螺栓中，拧紧的仅有34个，拧紧率为7.9％。螺栓只有拧紧才能保证扣件的有效工作，特别是扫天杆和危险区域的螺栓，必须拧紧才能确保安全。

螺栓拧紧的合格判定标准参照JGJ 130的规定。 C.5.1.11

条文5.1.13

本条是为预防支架整体倾覆而提出来的。特别是荷重大的架体，必须有效预防倾覆。

对支架高宽比的规定，JGJ 162规定不大于5，JGJ 166规定不大于2，相差甚远。根据工程实践经验，本标准规定为1.5，高宽比大于1.5时要采取其他构造措施，例如某工程模板支架高28m，宽6m，高宽比为4.7，采用每步水平杆抱柱的做法，确保了支架的稳固。 C.5.2 一般作业平台支架和一般模板支架 C.5.2.1

条文5.2.1

把一般作业平台支架水平杆的步高限制在h≤1.8m范围之内，是参照JGJ 130、JGJ162的规定。 C.5.2.2

条文5.2.2

对立杆最大间距设限，是为了限制单立杆上的荷载值，避免超载破坏。 C.5.2.3

条文5.2.3

每条钢管的标准长度为6m，为保证两道剪刀撑之间每条杆件最多只有一个接头，剪刀撑的间距必须小于6m。本条所规定剪刀撑的间距（≤4.5m）是工程中普遍采用的间距。

42

DB45/T ××××—2009

C.5.2.4

条文5.2.4

扫天杆及扫天杆附近是全架水平内力最大的位置（见附录B），所以设防的重点在此位置上。 禁止连墙装置设置在砌体墙上，是因为模板支架和作业平台支架是荷重大的支架，与荷重小的外脚手架不是同一类支架，砌体墙无法对其产生有效的约束。外脚手架允许连墙件设在砌体墙上，而模板支架和作业平台支架则不允许。

C.5.3 8m≤H≤40m的高大作业平台支架和高大模板支架、H<8m的重荷载高大作业平台支架和高大模板支架

条文5.3

H<8m的重荷载高大作业平台支架和高大模板支架，是指高度虽低于8m，但荷重达到本标准第

3.1.1条规定的支架。 C.5.3.1

条文5.3.2、 5.3.3

对高大作业平台支架和高大模板支架的水平杆最大步高、立杆最大间距作更严格的限制是必要的，这些支架架高高、荷载重、跨度大，工程实践中一般都不超过本条规定的限值。 C.5.3.2

条文5.3.4

危险区域的划定是根据支架中水平内力的分布而定的（见附录B）。 C.5.3.3

条文5.3.5

剪刀撑间距的限值是从工程实践中来的，一般不会超出此值。

在危险区域加密水平剪刀撑，是为了防止架顶扭转（架顶扭转是架顶侧移的一种形式）。 C.5.3.4

条文5.3.6

本条对外连装置设置的规定，重点放在危险区域的防范措施上。 在高大作业平台支架和高大模板支架顶端加设保险装置，是防范塌架的有效措施（具体实例见附录B）。 C.5.4

H>40的高大作业平台支架和高大模板支架

C.5.4.1

条文5.4.2

在广西南宁国际贸易大厦工程中，对架高67 m的高大模板支架，将危险区域设定为15 m，在危险区域内采取加强措施确保了支架稳固。可见工程实践结果与理论分析是相符的（见附录B）。本条规定是依据理论分析结果并借鉴了此成功实例的经验作出的。 C.5.4.2

条文5.4.4

在架体内增设格构柱、格构梁，形成格构框架体系，再在所有格构梁两侧设置竖直剪刀撑满布格构柱和格构梁所包围的方框，实际上在支架架体内已形成了类似于建筑结构中的框架剪力墙体系，大大增加了支架架体的抗侧移刚度，使支架能承受更大的荷载而不倒塌。 C.6 其他形式钢管支架的构造及使用范围

条文6

本章对几种常用钢管支架的构造及使用范围作出规定。 C.6.1 碗扣式钢管支架

43

DB45/T ××××—2009

条文6.1.1、 6.1.2、 6.1.3

JGJ 166对碗扣式钢管支架的材质、计算和架体的几何不变性均有规定，可依照执行。

JGJ166规定的碗扣式钢管，规格与扣件式钢管相同，所以本标准对扣件式钢管支架构造的规定适用于碗扣式钢管支架。

采取了JGJ166及本标准规定的构造措施以后，碗扣式钢管支架可以成为几何不变架体，因而对碗扣式钢管支架的使用范围不设限。 C.6.2 门式钢管支架

条文6.2.1、 6.2.2、 6.2.3、 6.2.4、 6.2.5

对于门式钢管支架，虽然国家行业标准JGJ 128规定可以使用，但由于其门形的原因，使得支架内部无法设置水平剪刀撑，两向竖直剪刀撑很难沿支架内部通长设置，加之门架的钢管直径为?42，与直径?48的扣件式钢管无法扣接，无法实现三维剪刀撑体系的设置，从而架体的几何不变性得不到切实的保障。所以限制门式钢管支架的搭设高度在3.5 m范围之内,并禁止在高大作业平台支架和高大模板支架中使用。

因上述原因，施工过程中支架的搭设往往违反JGJ128的规定省略剪刀撑。此外，违反JGJ128的规定省略水平架和水平加固杆、以角钢或扁钢代替钢管充当交叉支撑、交叉支撑松动的现象也很常见（图C.1、图C.2）。在使用门式钢管支架时，必须杜绝这些违规现象才能确保支架安全。

图 C.1 省略剪刀撑、省略水平架和水平加固杆 图C.2 扁钢充当交叉支撑、交叉支撑松动

C.6.3 插销式钢管支架

条文6.3.1

在作业平台和模板体系中禁止使用插销式钢管支架基于以下两点原因：

1 技术上的原因。插销式钢管支架的插销上大下小，有如锄头与锄柄之间的销子，一遇动荷载便松动，使用中需要工人用锤子不断敲紧才不至于塌架。在某演出用架体上，当演员排练时检查人员发现架体强烈晃动，有些插销在晃动后可以用手拔出，塌架事故随时可能发生，演出随即被取消。所以插销式支架是极其危险的支架，不可以用作作业平台的支架和模板的支架。其节点构造见图C.3。

44

DB45/T ××××—2009

图 C.3 插销式钢管支架的节点构造

2 法律上的原因。《中华人民共和国安全生产法》第二十九条规定：“安全设备的设计、制造、安装、使用、检测、维修、改造和报废，应当符合国家标准或者行业标准” 。作业平台和模板体系关系到作业人员和过往人员的人身安全，属安全设施，适用此条款。

但迄今为止，尚无任何国家标准或行业标准对可以使用插销式钢管支架作出规定。

所以，禁止在作业平台和模板体系中使用插销式钢管支架是必要的，而且也是有法可依的。 C.7 安全管理程序

条文7

本章是对作业平台支架和模板支架实施安全管理的内容。先说明制定高大作业平台支架和高大模板支架9道安全管理程序的依据，再说明制定一般作业平台支架和一般模板支架7道安全管理程序的依据。

1 制定高大作业平台支架、高大模板支架9道安全管理程序的依据

对高大作业平台支架的安全管理参照对高大模板的安全管理。对高大模板安全管理的依据是： —— 中华人民共和国主席令第70号 中华人民共和国安全生产法； —— 中华人民共和国国务院令393号 建设工程安全生产管理条例 —— 建设部建质[2004]213号 危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法 —— GB 50204-2002 混凝土结构工程施工质量验收规范 以下分别简称为《安全生产法》、《条例》、213号文、GB 50204。 制定9道安全管理程序的依据分别是： a） 编制方案

依据《条例》第26条，213号文第3条。 b） 初审方案

依据《条例》第14条、第26条，213号文第4条。 C) 专家论证

依据《条例》第26条，213号文第5、6条。 d) 修改方案

45

DB45/T ××××—2009

依据213号文第6条

e) 批准方案

依据《条例》第26条，213号文第6条 f) 技术交底

依据《条例》第27条 g) 执行方案

依据213号文第6条 h) 检查监控

依据《安全生产法》第17、38条，《条例》第14、21、23、26条。 i) 整架验收

依据GB50204第4.1.1、 4.1.2条。

2 制定一般作业平台支架和一般模板支架7道安全管理程序的依据

制定这7道程序的依据与制定上述9道程序的依据相同。但一般作业平台支架和一般模板支架的专项施工方案无须专家论证，所以少了初审方案和专家论证2道程序。一般作业平台和一般模板与高大作业平台和高大模板相比，危险性小一些，但量却大得多，所以不要求施工企业本部的人员亲自验收。

C.8 附录A说明

为了在检查和验收中抓住关键点，制定了检查表和验收记录表。其中：

1 《高大模板支架安全要点检查表》已由广西壮族自治区建设厅发布实施，收效良好，现修改完善后收入本标准；

2 《高大作业平台支架安全要点检查表》参照《高大模板支架安全要点检查表》编制； 3 《高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录》最初由某监理企业制定并使用，收效良好，

现修改完善后收入本标准。验收记录中有一栏由方案编制人和方案审查人参加验收后签字，目

的是请专项施工方案的编制人、审查人到现场参加验收，防止施工人员不执行方案或者因技术交底不到位造成缺陷而引发事故。此做法需要企业本部的管理人员到现场亲自验收，这是施工企业堵塞管理漏洞的最后手段，对于杜绝引发群死群伤的支架倒塌事故是必需的；

4 一般作业平台支架、一般模板支架的检查表和验收记录表参照高大作业平台支架、高大模板支

架的检查表和验收记录表格式编制。

46

本文来源：https://www.bwwdw.com/article/scfr.html