除尘风网工艺设计说明书例

武汉工业学院

毕 业 设 计

设计题目：日处理小麦200吨专用面粉车间 ——小麦清理除尘风网工艺设计

目录

摘要······························································1 前言······························································2

第一章 粉尘的危害及防尘综合措施

一、粉尘的危害················································4 二、粉尘的防治措施············································4

第二章 风网设计原则··············································6

一、除尘风网的设计原则········································6 二、确定风网形式的原则········································6 三、集中风网的组合原则········································6

第三章 风网分析··················································7 一、方案的确定················································7 二、去石机风网组合分析········································7 三、振动筛风网组合分析········································8 四、集中风网组合分析··········································9 五、设备特点··················································9 六、车间设备布置·············································11

第四章 风网设备选型及计算·······································12 一、绘制风网布置图如附图·····································12 二、计算各管段长度及弯头个数，绘制风网流程图·················12 三、各风网阻力的计算·········································12

设计总结·························································31 谢辞·····························································33 参考文献·························································34

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摘 要

粮食加工厂生产过程及容易产生粉尘，粉尘的危害性很大。例如：粉尘会影响生产，影响光照，危害人类健康，而且还会造成环境污染，甚至发生粉尘爆炸等；此外，粮食加工厂产生的粉尘有的也是具有营养价值的，如有的可用作肥料，饲用，甚至可作食用。因此，做好粉尘防治是具有现实意义的。粉尘防治的最有效措施就是通风除尘，利用一定的设备（吸风罩、风管、风机、除尘器）将含尘空气收集并净化为符合国家规定的卫生标准排放到空气当中。设计过程中，我通过查阅资料，了解除尘风网的设计原则与方法，根据设计原则确定风网的组合形式，根据工艺要求，确定设备的摆放位置，考虑车间内-------整齐美观的情况下，确定风管走向，然后计算风管长度与直径，绘制风网图，计算风网阻力和风量，选择合适的风机和除尘器。

关键词：除尘 风网 粉尘

Abstract

The production process in the grain processing factory is easy to produce the dust. The dust is very hazardous, For example: The dust will affect the production, influence illumination, harm the human’s healthy, moreover it also can cause the environmental pollution, even have the dust explosion and so on. But, some of the dust being produced in the grain processing factory has the nutritional value. For example: Some may serve as the fertilizer, the feed, even some may be edible. Therefore, preventing and controlling the dust are very significant. The most effective action of preventing and controlling the dust is ventilates the dust removal. By using the certain equipments, they collect the air with the dust and purify it and then discharge it in the air. In the design process, I consult the material, and understand the principle of design and the method removing the dust by wind net. According to the principle of design, I definite the combination form of wind net. According to the technological requirement, I definite the position of the equipments. Considering the neat artistic situation in the workshop, I definite the trend of the pipeline. And then I commutate the length and diameter of the pipeline, plan the wind net orchards, computation wind net resistance and amount of wind, choice appropriate air blower and dust remover.

Key word: Dust removal Well ventilated Dust

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前 言

粮食工业是国民经济的一个重要部门，和人民生活息息相关，工业化、现代化任务很重。2002年粮油工业的重组和改革的步伐加快，通过发展订单农业，建立适应市场机制的产销衔接，以公司连基地，基地加农户的模式，促进优质粮油产品的产业化，形成以粮食购销企业、加工企业为龙头，带动粮油深加工的发展，通过加工、转化、增值，提高企业的经济效益，带动粮油产区经济发展，增加农民收入，一批新型的粮油工业企业集团不断涌现，特别是近两年面粉加工企业规模扩张很快。

据有关部门资料统计，1998年年底我国的面粉厂包括国营、民营和合资的大、中、小型面粉加工企业已近万家，其中大型和特大型面粉厂（500吨/日以上）约占全国的0.55%，数量为55家，是1982年的5倍。2003年中国粮食行业协会的调查表明，2001年全国粮油工业企业共有7548家，其中制粉3940家。

国家食品工业“十五”发展规划中提到要强化小麦综合利用，积极开发谷朊粉、小麦胚芽制品，小麦麸皮制品等。近年来，面粉企业在“大路货”产品上展开“价格火拼”，忽视了面粉深加工和农副产品综合利用这块巨大的市场。专家认为，我国面粉企业应重视面粉加工和农副产品综合利用，走产品多元化，以特色制胜路子。面粉企业以科技为先导，进行面粉深加工和副产品综合利用，既是企业增强竞争力的需要，也是我国面粉工业深层次发展的必由之路。

小麦深加工产品在发达国家已比较普及。小麦深加工中应用生物枝术、超微技术、挤压技术、膜分离技术、超临界CO2萃取技术、高效分离技术等高新技术，开发有着广泛市场的谷朊粉、小麦胚芽油、小麦麸皮制品，谷胱甘肽、麦胚凝集素、麦麸戊聚糖等食品、医药、化工、造纸、纺织、建材等产品，从而最大程度的利用小麦资源。

由于面粉工业正趋于规模化和集约化方向发展，面粉深加工工业有广阔的发展前景，市场对面粉深加工产品需求也不断增大专用粉的生产是一个系统工程，涉及到许多环节。最好应具备以下几个条件：一是要有优质的专用小麦做原料；二是要有先进的设备和生产工艺；三是要有好的面粉后处理工序；四是要有训练有素的专业技术人员和必需的检测实验条件和手段。

原粮是粮食加工工业的基本原料，在粮食的输送、破碎、研磨、筛分和包装等过程中，不可避免要产生粉尘。如不采取有效的防尘措施，任其飞扬，就会污染作业场所和室外环境，对人体、生产及环境都有很大的危害。因此，在粮食加工厂中对粉尘的控制尤为重要。而在粮食加工厂中控制粉尘的方法主要是通风的方法，即是利用空气流动来改善车间的空气环境，使室内空气符合卫生标准的方法。

进入21世纪，人们生活水平不断快速的提高，人们对吃、穿、住、行的要求日异上升，特别是对食物的要求更是如此。现在不断要吃饱而且要吃好，如肯德基、我

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国新研发的长梗香、补充营养素的面粉等等。这些都体现了未来食品的发展趋势，作为食品专业的学生对目前和未来的食品发展更是深有体会。

我是粮食工程的本科毕业生，毕业设计是设计专用粉厂。就目前的食品发展情况来看，这个课题是很有必要也很有价值的，它可以锻炼我们实际思考问题的能力，也是对四年所学知识的一个总结和升华。

专用粉厂设计的任务是很重的，所以我们小组由四个人共同完成这项任务， 设计过程中，我们采用分工的形式，我除了要协助另外三个人完成应该完成的任务外，还要独立完成清理车间的除尘风网。

此次设计主要是根据国家规定的卫生标准和排放标准对小麦清理除尘风网工艺的设计，主要内容有：根据风网组合原则确定小麦清理除尘风网的组合形式；对小麦清理除尘风网设备的布置；计算各管段的长度并绘制风网图；并对除尘风网设备的选择和设计计算。

由于我们实际设计经历有限，经验不足，在设计过程中难免出现问题，望老师及时批评指正为谢！

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第一章 粉尘的危害及防尘措施

一、粉尘的危害

粮食加工厂生产过程中不可避免要产生粉尘，如果处理不当会造成严重的危害。这些粉尘包括：夹杂在原粮中的泥块砂土、粮粒的表皮和外壳、粮粒自身的粉碎体。它们都是随着生产过程的进行而不断 形成和扩散出来的。一个粮食加工储存企业每天粉尘的散布量可打几百公斤，如果不加控制任其飞扬，不仅污染车间和周围的空气环境，影响工人的身体健康，而且在经济上也是很大的损失。

（一）对生产的危害。空气中的粉尘落到机器转动部件上，会加速转动部件的磨损，降低机器的工作精度和使用寿命。粉尘落如电气设备里可能破坏绝缘而发生事故。粉尘弥漫的车间，降低了可见度，影响视野，妨碍操作，降低劳动生产率，甚至发生粉尘爆炸，造成严重后果。

（二）对人体的危害。粉尘不仅严重影响到生产，对人体也会造成严重的危害。当粉尘进入人体肺部达到一定数量时，可能引起各种尘肺病。其中以矽肺病的危害最大。而且，粉尘越细，危害越大。因为颗粒越小，越容易经毛细支管直接进入肺泡，引起各种尘肺病。粉尘散发量越大，含尘浓度越高，劳动强度越大，从事粉尘作业时间越长，则吸入量越多，就越易得尘肺病。

（三）对环境的影响。如果粉尘直接排放到环境中的话会对环境造成污染，进而危害人类的健康，会损害农、林、牧业的生产。

此外，粮食加工厂中的粉尘本身是有经济价值的。清理车间的粉尘有的可作肥料，碾磨车间的粉尘基本上是谷屑、糠皮或面粉。它们除了可作食用、饲用外，还可从中提取其他综合利用的原料。

所以，在粮食加工厂搞好防尘工作是有很重要的现实意义的。 二、防治粉尘的措施

（一）改革工艺设备和工艺操作方法，从根本上防止和减少粉尘的产生。生产工艺的改革能有效地解决防尘问题。例如，粉间采用气力输送系统输送粉状物料，能避免运输过程中粉尘飞扬。

（二）个人防护及工厂环境绿化。从事粉尘作业的人员要求佩带防尘口罩、面具或头盔。园林绿化带有滞尘和吸尘作用，对于产生粉尘的场所尽量用绿化带包围或隔离，使粉尘向外扩散减少到最低限度。

（三）采用通风除尘措施控制有害物。通过工艺设备和工艺操作方法的改革，仍有粉尘散入室内，应采取局部通风或全面通风及防尘措施。采用局部通风除尘时，要尽量把产尘工艺设备密闭起来，以最小风量获得良好的效果，并将捕集的粉尘进行分离。并且要确保通风除尘系统安全运行，定期检查作业点的含尘浓度及排放浓度，检查防尘设施和除尘设备的运行情况并即使维护管理。

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在粮食企业中，采用的是防止粉尘在室内扩散的最有效的方法，即局部排风（吸风）通风方法，当通风机工作时，由于负压的作用，外界空气通过机器设备外壳的缝隙和专门的风道进入工作区，能有效防止了粉尘向外飞扬，把机器设备工作时扩散出来的粉尘，热量和水汽带走，经吸风罩沿风管送入除尘器净化，再将达到国家规定的卫生标准的净化空气排放到空气中。

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第二章 风网的设计原则

一、除尘风网的设计原则

（一）在设计风网前，应详细了解工艺流程、工艺设备及其布置情况。 消除应操作不当或设备不完好而发生的粉尘飞扬现象。

（二）对于通风目的只在于除粉尘的设备，必须根据“密封为主、吸风为辅”的原则来设计吸风装置；对于其通风目的在于吸湿、冷却、分级、分选的设备，必须留有适当的进风口和合理的风道，保证一定的风量。

（三）吸风装置的吸风口，应正对和靠近粉尘产生最多的地方。装置的形式应不妨碍操作和安全。

（四）为防止吸走完整粮粒和其他物料，吸口面积应有足够大尺寸，使吸风口风速降低。对于粒状物料，吸口风速为3～4m/s，对于粉状物料，吸口风速为0.5～1.5 m/s为宜。

二、确定风网形式的原则

具有下列条件之一的机器或吸点适宜采用单独风网： （一）吸出的含尘空气必须作单独处理 （二）吸风量要求准确而必须经常调节 （三）需要较大风量的 （四）机身本身自带风机的

（五）附近无其他需要吸风的机器和吸点

不符合上述任一条件的两个或两个以上的机器和吸点，应采用集中风网。 三、集中风网的组合原则

（一）吸出物的品质相似

（二）组合在同一个风网中的各个机器设备的工作时间应该相同 （三）风管设置简单、合理。具体内容包括：风管尽可能垂直，对于必 要的水平风管，应设置密闭的清扫孔，对于粉尘和水气共生的尘源，应尽可能将除尘器直接配置在吸风罩的上方，使粉尘、水气通过管进入除尘器。三通管道的夹角一般采用：30°、45°为宜，支管上应当装上插板和碟阀等风量调节装置，排风管应高出层面1.5mm，风管一般应明设，不能妨碍走道和操作，在不增设投资的条件下，也应照顾外观整齐和美观。

（四）通风机一般应布置在除尘器之后（吸气式），以减轻粉尘对通风机的磨损，当通风机布置在除尘器之后（压气式）时，选排尘通风机。

（五）风网总风量不宜太大（2500～10000 m3/h），吸风点不宜太多。

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第三章 除尘风网分析

一、方案的确定

由于本次设计小麦清理采用 初清筛 → 毛麦仓 → 振动筛 → 碟片滚筒组合精选机 → 磁选 → 去石机 → 卧式打麦机 → 强力着水机 → 一次润麦仓 → 着水混合机 → 二次润麦仓 → 去石机 → 卧式打麦机 → 振动筛 → 喷雾着水机 → 净麦仓 → 自动称 → 磁选 的清理工艺流程，其中，去石机、振动筛、初清筛、毛麦仓、

打麦机以及提升机设吸风。去石机需要有单独的风源来保证其工作效率，所以去石机的风网设为单独风网；振动筛的西风量较大，并吸出物性质相同，一起组成一个风网；其余设备采用集中风网。

管路中选用三中节、二端节，R=1.5D，a =90°的弯头，选用a = 30°的三通。 二、去石机风网组合分析

（一）去石机风网见图3—1

图3—1 去石机风网图

去石机 → 吸风罩 → 风管 → 刹克龙 → 风管 → 离心通风机 → 风管 → 脉冲除尘器

（二）风网组合分析

去石机设成独立风网，由于谷物在去石机工作面上运动时，应呈流化状态（即散粒物料群运动时其中状态在某些方面具有流体性质），对风量的要求很高，并且吸风

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量较大，才能获得较为理想的去石效果，就要求穿过工作面的气流均匀稳定，风速适当。将其设为单独风网时风量容易调节和控制以达到要求。风速和风量对去石机的去石效果有很大的影响，如果将去石机设在集中风网中的话风速和风量会受到风网的影响导致风速不稳定从而影响到去石机的工艺效果。因此将两台去石机的风网单独设计。

（三）设备选型分析

根据设计计算，得出整个风网的阻力和风量，选出合适的离心通风机，本风网需要的是4—72—12 No.5通风机，配备动力是15kw.转速为2900r/min。

风网管道的最小直径为340mm，足以避免风管阻塞。

刹克龙采用下旋55型离心分离器，主要是下旋55型的离心分离器的体积较小，并且可以满足处理风量要求，我们选了直径为600mm的分离器，因为直径超过1000mm的离心分离器的除尘效率会降低，因此采用四个直径为600mm的离心分离器并联使用。

袋式除尘器采用BLM—36型脉冲除尘器，其除尘效率高，处理风量符合本风网的总风量的要求，而且体积较小，因此选用此除尘器。 三、振动筛风网组合分析

（一）振动筛风网见图3—2

图3—2 振动筛风网图

振动筛 → 吸风罩 → 风管 → 刹克龙 → 风管 → 离心通风机 → 风管 → 脉冲除尘器

（二）风网组合分析

两台振动筛一起组成一组集中风网，根据风网组合原则，因为两台振动筛本身没

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有自带风机，并且吸出物的性质相近，吸出物可以一起处理，并且两台振动筛合在一起，风网中的风量比较大（9000 m3/h），根据集中风网中的风量不宜过大（2500～10000 m3/h），因此将两台振动筛单独设在一起而不加上其它设备。

（三）设备选型分析

根据设计计算，得出整个风网的阻力和风量，选出合适的离心通风机，本风网需要的是4—72—12 No.5通风机，配备动力是15kw.转速为2900r/min。

风网管道的最小直径为300mm，可以避免风管阻塞。

刹克龙采用下旋55型离心分离器，主要是下旋55型的离心分离器的体积较下旋60型离心除尘器小，并且可以满足处理风量要求，我们选了直径为700mm的分离器，因为直径超过1000mm的离心分离器的除尘效率会降低，因此采用四个直径为700mm的离心分离器并联使用。

袋式除尘器采用BLM—60型脉冲袋式除尘器，其除尘效率高，处理风量符合本风网的总风量的要求，而且体积较小，因此选用此除尘器。 四、集中风网组合分析

（一）集中风网图见图4—4 （二）风网组合分析

五台提升机，毛麦仓，两台打麦机和初清筛设在一组风网里，因为它们的吸风量都不是很大，风网中总风量没有超10000 m3/h；且吸出物性质相近，本身都没有风机，工作时间一般情况下是相同的，因此将它们设为一组集中风网。集中风网在动力消耗和设备投资方面等也较经济。

（三）设备选型分析

根据设计计算，得出整个风网的阻力和风量，选出合适的离心通风机，本风网需要的是4—72—12 No.5通风机，配备动力是15kw.转速为2900r/min。

风网管道的最小直径为115mm，可以避免风管阻塞。

刹克龙采用下旋55型离心分离器，主要是下旋55型的离心分离器的体积较下旋60型离心除尘器小，并且可以满足处理风量要求，我们选了直径为700mm的分离器，因为直径超过1000mm的离心分离器的除尘效率会降低，因此采用四个直径为700mm的离心分离器并联使用。

袋式除尘器采用BLM—60型脉冲袋式除尘器，其除尘效率高，处理风量符合本风网的总风量的要求，而且体积较小，因此选用此除尘器。 五、设备特点

（一）吸风罩：

吸风罩是收集含尘空气的罩口，它应靠近尘源安装，应装置在正对和靠近灰尘产生最多的位置，并位于气流或灰尘自然流动的下行方向。其一端同机器设备相连，另一端同风管连接。由于机器设备结构和操作不同，吸风罩的形式是多种多样的，习惯

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上分为密闭罩，外部吸气罩和吹吸罩。吸风罩要尽量靠近并对准尘源和含尘气流的运动方向，在保证一定排尘风速的条件下，能有效地以最少的风量，最大限度地排除设

备所产生的粉尘。 （二）通风机：

风机是除尘网路中气流的动力源，是保证通风除尘系统正常工作而又经济运行的重要设备。从能量的角度来看，它把原动机的机械能转变为气体的能量。在通风和气力输送装置中，风机性能的好坏和选型是否恰当，直接影响着整个装置的工作效率，因此对风机的选用要慎重考虑，严格按照风机的选用原则和工艺要求来选择。

离心通风机的选用原则

1、离心通风机工作点要在高效区 选择风机，首先要求通风机的风量、风压满足管道系统的风量和阻力要求，同时使其工作点应在最佳效率或经济使用范围内，即工作点效率不应低于最高效率的90%；

2、调节性能好 对于通风除尘管道系统来说要求通风机的性能曲线比较平坦。这是因为通风除尘管道系统的阻力较小，而所需要的风量较大，故只须较小的阻力变化，就能使管道系统中的风量有较大的变化；

3、电动机不易过载 具有后向叶型的风机不会过载，因为它的最大功率出现在额定风量处。对于前向叶型的风机，其功率随风量的增加而增加，而且增加的速率愈来愈快。

4、要适应输送气体的性质 输送不同性质的空气，要选用不同类型的风机，如空气含尘浓度特别高时，就要先用叶片耐磨而又不易积灰的排尘风机。若风机与烘干机配套使用时，就要选用耐高温的风机等；

5、噪声低 在相同的条件下，应首先选用低噪音的风机。一般说来，噪声峰值频率与风机转速成正比，所以，在满足网路阻力、流量要求的前提下，应尽量选用转速地的风机。一般风机转速不宜超过3000R/min，或叶轮外缘线速率不大于75m/s。

（三）风管：

风管是输送含尘空气的管道，其断面一般呈圆形。一般是镀锌薄钢板制成的圆管,它包括直管、弯头、三通、连接法兰等。风管将吸风罩与风机、除尘器等连结起来,使含尘空气在其中以一定的路线和速度流动,形成除尘网路。风管的直径应按风管内所选用的气流速度和所需的输送风量来确定。粮食厂中清理除尘风管的风速通常取16～18m/s。当管道直径小或含尘量少时取较小的风速。当管道直径大或含尘量大时取较大的风速。对于较长的水平管，应取较大的风速。

风管应明设，不能妨碍走道和操作，一般靠墙靠天花板，并且平行于梁、墙；在 不增加投资的情况下，要尽量考虑到外观整齐、美观。 （四）除尘器

除尘器用来清除被吸空气中的灰尘。本设计中采用的是离心除尘器和袋式除尘器

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进行两级除尘，以达到净化等级要求。

1、离心除尘器

离心除尘器的结构简单,造价低,管理维修方便,因此应用普遍。但离心除尘器去除细小尘粒的效果较差,适用于对除尘要求不很高的场所或作为初级除尘。

离心除尘器的结构由内筒、外筒和锥体三部分组成。含尘空气由外筒体上的进口沿切线方向进入内外筒体之间，向下作旋转运动，气流中的粉尘在离心力的作用下被甩向器壁沉降下来,经除尘器底部的封闭阀排出。净化后的空气流则转向中心从下部螺旋上升并经排气管排出。

在尘粒特性、气流速度相同的情况下，小直径离心除尘器的除尘效果较大直径的要好。为了保证生产能力及提高除尘效果，本设计采用四个直径较小的离心除尘器并联使用。在使用离心除尘器时必须注意，其外壳应具有可靠的接地，否则因尘粒沿离心除尘器内壁运动时形成的静电及外壳上存在足够高的电势将引起火险。

2、脉冲除尘器

脉冲除尘器是利用纤维织物制成的滤袋对粉尘的过滤作用进行除尘的。按照除尘器与风机的联接方式可分为“吹式”和“吸式”两种。按布袋的清灰方式可分为机械清灰、压缩空气脉冲喷吹两种。

袋式除尘器具有除尘效率高（通常可达99％左右）、经净化后可直接排到空气中，处理风量大、使用寿命长、设备阻力小等优点。但也存在结构复杂、设备费用高、体积庞大、维修管理麻烦等缺点。所以,这种除尘器适用于对除尘要求较高的场所。

本设计中采用的是：BLM60型和BLM36型袋式脉冲除尘器。 六、车间设备布置

清理间共两个开间，七层楼高，设备基本上比较集中，共设四组风网。风管明设，靠墙靠天花板，并且平行于梁、墙，没有妨碍走道和操作；尽量考虑了车间内的整齐与美观。

除尘器体积较大，因此都安装在七楼，风机在离心除尘器与脉冲除尘器之间，靠中间摆设。风管要考虑渐扩的长度和弯头的曲率半径，因此在不影响工艺的前提下，在设备之间设了较大的距离，给风管的渐扩长度和弯头曲率半径留出了足够的空间。风管距墙的距离在十公分以上，以便维修。尽量保证风网的密闭性，以减少和防止粉尘外逸。

在六楼设计集灰箱，除尘器下出来的灰通过管道溜到集灰箱集中处理。

第四章 设计计算

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一、绘制风网布置图如附图

二、计算各管段长度及弯头个数，绘制风网流程图如图 三、各风网阻力的计算

（一）根据资料查得各设备吸风量与阻力列表如下： 表4—1 设备 去石机 振动筛 卧式打麦机 毛麦仓 初清筛 提升机 TSCY63 TDTG34/14 500 1000 600 15 15 15 TQSX132 TQLZ100×150 FDMW40×150 吸风量m3/h 5200 4500 2500 阻力mmH2O 60 40 20 （二）独立风网的计算

1 去石机1 独立风网的计算

图4—1去石机风网简图

局部管件压损系数 表4—2 局部管件

① 管段编号 ② 13

③ 说明 弯头ａ=90°R=1.5D 天圆地方 ∑§ 风网阻力的计算 表4—3 设备名称Q 和管m3/h 道编号 1 2 去石5200 机 ① 刹克龙 ② ③ 除尘器 0.23×4 0.92 0.23×2 0.1 0.56 0.23 0.1 0.33 弯头采用三中节两端节 ρv2V /2 m/mm s H2O 3 4 D mm 5 L m 6 Pf λ/D MmH2O 7 0.0522 8 23.93 Pf+P∑Pj j ∑§ Mm mmH2H2O O 9 0.92 10 16.28 11 60 40.3 ∑H mmH2O 主 12 支 13 说明 14 5200 17 17.7 340 25.9 10 5200 17 17.7 5200 17 17.7 100.3 135. 35 3 0.05215.9151.340 6.5 6.01 0.56 9.91 2 2 22 0.052160.340 4.1 3.79 0.33 5.84 9.6 2 82 260. 100 82 查表4—1得TQSX132振动筛的吸风量为：5200 m3/h，它的阻力为60 mmH2O。根据粮食加工厂除尘风网的风速范围选取合适的风速,可以得出各风管直径，同时可以查得动压和λ/D，把第4、6、7栏的数据想乘的积填入第8栏，4、9栏的乘积填入第10栏。局部管道的压损系数由弯头的压损系数相加。 具体计算如下：

D1=0.0188√Q/v =0.0188√5200/17=328mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处； 见图知①号管子长度为25.9m Pf=17.7×0.0522×25.9=23.93 mmH2O

见图知①号管段有四个弯头，查弯头阻力系数表知 ∑§=0.23×4=0.92

Pj=17.7×0.92=16.28 mmH2O H1=23.93＋16.28=40.21 mmH2O

D2=0.0188√Q/v =0.0188√5200/17=328 mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处；

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见图知②号管子长度为6.5m Pf=17.7×0.0522×6.5=6.01 mmH2O

见图知②号管段有二个弯头和一个天圆地方，查弯头阻力系数表知 ∑§=0.23×2＋0.1=0.56 Pj=17.7×0.56=9.91 mmH2O H2=6.01＋9.91=15.92 mmH2O

D3=0.0188√Q/v=0.0188√5200/17=328 mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处； 见图知③号管子长度为4.1m Pf=17.7×0.0522×4.1=3.79mmH2O

见图知③号管段有一个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表得 ∑§=0.23＋0.1=0.33 Pj=17.7×0.33=5.84mmH2O H3=3.79＋5.84=9.63 mmH2O

四联刹克龙的处理风量为Q=5200 m3/h，选风速为V=10m/s,查四联刹克龙的选型表，可选择的四联刹克龙的型号为下旋55型，其单个直径为600mm，它所能提供的风量为：Q=5240m3/h，H=35mmH2O

将各管段和设备的阻力相加得出除尘风网的总阻力为264.9 mmH2O。考虑计算、施工以及机器性能的允许误差，对计算值加以12%的安全系数，于是该除尘风网所提供的压力为：

P风=H（1+0.12）=264.9×1.15=304.64 mmH2O

通风除尘的网路一般都不可能十分严密，因此在设计过程中应该考虑必要的漏风量，其值为吸风量的10%，于是此风机所提供的风量为： Q风机=5200×（1+0.1）=5720m3/h

按照风机所要提供的压力及吸风量选择风机，其型号为： 4—72—12 NO5A，转速为2900r/min,电动机功率为15kw。 该风网没有节点，不用进行阻力平衡计算

2 去石机2独立风网的计算

15

图4—2去石机风网简图

局部管件压损系数 表4—4 局部管件 弯头ａ=90°R=1.5D 天圆地方 ∑§ 风网阻力的计算 表4—5 设备名Qm3称和管/h 道编号 ρv2V /2 m/mmH2s O 4 D mm 5 L m 6 Pf+PPf ∑Pj j Mm ∑§ Mm mmH2H2O H2O O 8 11.09 9 10 ∑H mmH2O 主 支 ① 0.23×5 1.15 管段编号 ② 0.23×2 0.1 0.56 ③ 0.23 0.1 0.33 说明 采用三中节两端节 λ/D 1 2 3 去石机 5200 ① 5200 17 17.7 340 刹克龙 5200 10 ② ③ 除尘器 5200 17 17.7 340 5200 17 17.7 340 7 0.05212 2 0.0524.5 2 0.0524.7 2 11 12 13 60 31.41.15 20.4 91.5 9 35 126.5 14.04.16 0.56 9.91 140.57 7 10.14.34 0.33 5.84 150.75 8 100 250.75 查表4—1得TQSX132去石机的吸风量为：5200 m3/h，它的阻力为60 mmH2O。

16

根据粮食加工厂除尘风网的风速范围选取合适的风速,可以得出各风管直径，同时可以查得动压和λ/D，把第4、6、7栏的数据想乘的积填入第8栏，4、9栏的乘积填入第10栏。局部管道的压损系数由弯头的压损系数相加。 具体计算如下：

D1=0.0188√Q/v =0.0188√5200/17=328mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处； 见图知①号管子长度为12m Pf=17.7×0.0522×12=11.09 mmH2O

见图知①号管段有五个弯头，查弯头阻力系数表知 ∑§=0.23×5=1.15 Pj=17.7×1.15=20.36 mmH2O H1=11.09＋20.36=31.45mmH2O

D2=0.0188√Q/v =0.0188√5200/17=328 mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处； 见图知②号管子长度为4.5m Pf=17.7×0.0522×4.5=4.16 mmH2O

见图知②号管段有二个弯头和一个天圆地方，查弯头阻力系数表知 ∑§=0.23×3＋0.1=0.79 Pj=17.7×0.56=9.91 mmH2O H2=4.16＋9.91=14.01mmH2O

D3=0.0188√Q/v=0.0188√5200/17=328 mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0522将数字分别填入表中对应空格处； 见图知③号管子长度为4.7m Pf=17.7×0.0522×4.7=4.34mmH2O

见图知③号管段有一个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表得 ∑§=0.23＋0.1=0.33 Pj=17.7×0.33=5.84mmH2O H3=4.34＋5.84=10.18 mmH2O

四联刹克龙的处理风量为Q=5200m3/h，选风速为V=10m/s,查四联刹克龙的选型表，可选择的四联刹克龙的型号为下旋55型，其单个直径为600mm，它所能提供的风量为：Q=5240m3/h，H=35mmH2O

将各管段阻力相加得出除尘风网的总阻力为254.8mmH2O。考虑计算、施工以及机器性能的允许误差，对计算值加以12%的安全系数，于是该除尘风网所提供的压力为：

P风=H（1+0.12）=254.8×1.15=293.02 mmH2O

17

通风除尘的网路一般都不可能十分严密，因此在设计过程中应该考虑必要的漏风量，其值为吸风量的10%，于是此风机所提供的风量为： Q风机=5200×（1+0.1）=5720m3/h

按照风机所要提供的压力及吸风量选择风机，其型号为： 4—72—12 NO5A，转速为2900r/min,电动机功率为15kw。 该风网没有节点。 （三）集中风网的计算

1 振动筛风网的计算

图4—3振动筛风网简图

局部管件压损系数 表4—6 局部管件 弯头ａ=90°R=1.5D 管段①和三通 管段30° ⑤之间的三通 天圆地方 ∑§ 风网阻力的计算 表4—7

18

管段编号 ① ⑤ ② ③ 0.23×3 0.23×2 0.23 0.23×2 ④ 0.23 说明 V5/V1=1.1 D1/D5=1.1 0.3 0.3 0.99 0.76 0.23 0.1 0.56 0.1 0.33 设备名称和管道编号 1 振动筛 ① 振动筛 ⑤ ② 刹克龙 ③ ④ 除尘器 ρv2V Q /2 m/m3/h mm s H2O 2 4500 3 4 15.68 19.85 D mm 5 320 L m 6 13 λ/D Pf+PPf ∑Pj j Mm ∑§ Mm mmH2H2O H2O O 8 9 10 11 40 27 40 ∑H mmH2O 主 12 67 支 13 68.6 7 0.0565 4500 16 4500 11.5 0.99 15.5 4500 18 300 11.2 9000 17 17.7 450 13 0.0607 0.0378.2 0 2 13.3 0.76 15.1 28.6 5.4 0.23 4.1 9.5 76.5 59 9000 17 17.7 450 9000 17 17.7 450 0.0370 0.0373.6 0 135.5 11.2146.1.31 0.56 9.91 2 72 154.2.4 0.33 5.8 8.2 92 254. 100 92 查表4—1得TQLZ100振动筛的吸风量为：4500 m3/h，它的阻力为40 mmH2O。根据粮食加工厂除尘风网的风速范围选取合适的风速，可以得出各风管直径，同时可以查得动压和λ/D，把第4、6、7栏的数据的乘积填入第8栏，4、9栏的乘积填入第10栏。局部管道的压损系数由三通和弯头的压损系数相加。 具体计算如下：

D1=0.0188√Q/v =0.0188√4500/16=320mm

查附录得ρv2/2=15.68 λ/D=0.0565将数字分别填入表中对应空格处； 见图知①号管子长度为13m

Pf=15.68×0.0565×13=11.52 mmH2O

见图知①号管段有三个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23×3＋0.3=0.99 Pj=15.68×0.99=15.52 mmH2O

H1=11.09＋20.36=31.45mmH2O

D5=0.0188√Q/v =0.0188√4500/18=297mm

19

查附录得ρv2/2=19.8 λ/D=0.060将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑤号管子长度为11.2m Pf=19.8×0.060×11.2=13.31 mmH2O

见图知⑤号管段有二个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23×2＋0.3=0.76 Pj=19.8×0.76=15.05 mmH2O H2=13.31＋15.05=28.36mmH2O 三通处的计算：

∵D1/ D5=1.1 V5/V1=1.1

∴查三通阻力系数表得§1=0.3 §5=0.3 D2=0.0188√Q/v =0.0188√9000/17=433mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知②号管子长度为8.2m Pf=17.7×0.037×8.2=5.37 mmH2O

见图知②号管段有一个弯头，查阻力系数表知 ∑§=0.23

Pj=17.7×0.23=4.07 mmH2O

D3=0.0188√Q/v =0.0188√9000/17=433mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知③号管子长度为2m Pf=17.7×0.037×2=1.31 mmH2O

见图知③号管段有二个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表知 ∑§=0.23×2＋0.1=0.56 Pj=17.7×0.56=9.91mmH2O H3=1.31＋9.91=11.22mmH2O

D4=0.0188√Q/v =0.0188√9000/17=433mm

查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知④号管子长度为3.6m Pf=17.7×0.037×3.6=2.36mmH2O

见图知④号管段有一个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表知 ∑§=0.23＋0.1=0.33 Pj=17.7×0.33=5.84mmH2O

H4=2.36＋5.84=8.2 mmH2O

四联刹克龙的处理风量为Q=9000 m3/h，选风速为V=13m/s,查四联刹克龙的选型 表，可选择的四联刹克龙的型号为下旋55型，其单个直径为700mm，它所能提

20

供的风量为：Q=9280m3/h，H=59mmH2O

将各管段阻力相加得出除尘风网的总阻力为255 mmH2O。考虑计算、施工以及机器性能的允许误差，对计算值加以12%的安全系数，于是该除尘风网所提供的压力为： P风=H（1+0.12）=255×1.15=293.25 mmH2O

通风除尘的网路一般都不可能十分严密，因此在设计过程中应该考虑必要的漏风量，其值为吸风量的10%，于是此风机所提供的风量为： Q风机=（4500+4500）×（1+0.1）=9900 m3/h

按照风机所要提供的压力及吸风量选择风机，其型号为： 4—72—12 NO5A，转速为2900r/min,电动机功率为15kw。

该风网中只有一个节点，即为管路①和管路⑤的交点。由表（2—5）得其终点压损分别为67mmH2O和68.6mmH2O。

因为：（68.6－67）/67=0.024=2.4%＜10%，

故其已平衡。

2 打麦机，初清筛，提升机和和毛麦仓组成的集中风网的计算

查表4—1得FDMW40×150卧式打麦机的吸风量为2500 m3/h，它的阻力为20 mmH2O；TSCY63圆筒初清筛的吸风量为1000 m3/h，它的阻力为15 mmH2O；TDTG34/14的吸风量为600 m3/h，它的阻力为15 mmH2O；毛麦仓的吸风量为500 m3/h，它的阻力为15 mmH2O。根据粮食加工厂除尘风网的风速范围取出个管段合适的风速,可以查得动压和λ/D，把第4、6、7栏的数据想乘的积填入第8栏，4、9栏的乘积填入第10栏。局部管道的压损系数由弯头的压损系数相加。 具体计算如下：

D1=0.0188√Q/v =0.0188√600/15 =119mm

查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.176将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑴号管子长度为5.45m Pf=13.78×0.176×5.45=13.22 mmH2O

见图知⑴号管段有二个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23×2＋0.3=0.76 Pj=13.78×0.76=10.47 mmH2O

H1=13.22＋10.47=23.69mmH2O

D18=0.0188√Q/v =0.0188√600/18 =109mm 查附录得ρv2/2=19.85 λ/D=0.192将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒅号管子长度为3.7m Pf=19.85×0.192×3.7=14.1 mmH2O

见图知⒅号管段有一个弯头和一个三通，查阻力系数表知

21

∑§=0.23＋0.3=0.53 Pj=19.85×0.53=10.52 mmH2O H18=14.1＋10.52=24.62mmH2O 三通处的计算：

∵D1/ D18=1.1 V18/V1=1.2

∴查三通阻力系数表得§1=0.3 §18=0.3

D2=0.0188√Q/v =0.0188√1200/15 =168mm

查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.116将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑵号管子长度为8.5m Pf=13.78×0.116×8.5=13.59 mmH2O

见图知⑵号管段有一个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23＋0.3=0.53 Pj=13.78×0.53=7.30 mmH2O H2=13.59＋7.30=20.89mmH2O

D10=0.0188√Q/v =0.0188√600/15 =119mm 查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.176将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑽号管子长度为5.5m Pf=13.78×0.176×5.5=13.34 mmH2O

见图知⑽号管段有二个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23×2＋0.3=0.76 Pj=13.78×0.76=10.47 mmH2O H10=13.34＋10.47=23.81mmH2O

D11=0.0188√Q/v =0.0188√600/18 =109mm 查附录得ρv2/2=19.85 λ/D=0.192将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑾号管子长度为3.8m Pf=19.85×0.192×3.8=14.48 mmH2O

见图知⑾号管段有一个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23＋0.3=0.53 Pj=19.85×0.53=10.52 mmH2O H11=14.48＋10.52=25mmH2O 三通处的计算：

∵D10/ D11=1.1 V11/V10=1.2

∴查三通阻力系数表得§10=0.3 §11=0.3

22

初清筛毛麦仓

图4—4集中风网简图

23

局部管件压损系数 表4—8 局部管件 弯头个数ａ=90° 弯头R=1.5D ⑴ 2 ⒅ 1 ⑽ 2 ⑾ 1 ⒆ 0 ⑿ 1 ⑵ 1 ⒀ 0 管段编号 ⑶ ⒁ ⑷ 1 2 0 ⒂ 2 ⑸ 0 ⒃ 2 ⑹ 0 ⒄ 2 ⑺ 1 ⑻ 2 ⑼ 1 0.46 0.23 0.46 0.23 0.23 0.23 0.23 0.46 0.46 0.46 0.46 0.23 0.46 0.23 三通30° 0.3 0.3 0.3 0.3 0.22 0.30 0.3 0.30 0.22 0.30 0.27 -0.1 0.05 0.3 0.05 -0.22 蝶阀 天圆地方 ∑§ 0.9 3.91 0.90 3.91 0.1 0.1 0.2 0.76 0.53 0.76 0.53 0.22 0.53 0.53 0.30 0.55 1.66 0.27 4.27 0.05 1.66 0.05 4.15 0.33 0.56 0.43 蝶阀采用的是圆形管蝶阀， ⒁和⒃号管采用α=15°，ξ为0.90。⒂和⒄采用α=30°，ξ为3.91。⑺号管段进入离心除尘器处由圆变方，ξ为0.1；⑻号管段进入风机时由圆变方，ξ为0.1；⑼号管段从风机出来由方变圆，进入脉冲除尘器时由圆变方，ξ为总值为0.2。

24

集中风网阻力的计算 表4—9

ρv2设备名V /2 Q 称和管mmm m3/h 道编号 /s H2O 1 2 3 4 提升机600 1 13.7⑴ 600 15 8 提升机600 2 19.8⒅ 600 18 5 13.7⑵ 1200 15 8 提升机600 3 13.7⑽ 600 15 8 提升机600 4 19.8⑾ 600 18 5 13.7⒆ 1200 15 8 提升机600 5 22.1⑿ 600 19 1 22.1⒀ 1800 19 1 13.7⑶ 3000 15 8 打麦机2500 1 19.8⒁ 2500 18 5 15.6⑷ 5500 16 8 打麦机2500

D mm 5 L m 6 λ/D Pf ∑Pj Pf+Pj Mm ∑§ Mm mmH2O H2O H2O 8 13.22 9 0.76 0.53 10 10.47 10.52 11 15 ∑H mmH2O 主 12 支 13 39.62 38.81 40.0 44.56 44.7 54.36 70.52 7 130 5.45 0.176 120 180 130 120 180 110 23.69 38.69 15 24.62 14.10 13.58.5 0.116 9 3.7 0.192 13.34 14.48 0.53 7.30 20.89 59.59 0.76 0.53 10.47 10.52 15 23.81 15 25.00 5.5 0.176 3.8 0.192 1.7 0.116 2.72 0.22 3.03 5.75 17.98 0.53 11.72 15 29.7 3.8 0.214 190 1.35 0.107 3.19 0.30 6.63 9.82 280 240 4 9.8 0.0669 3.68 0.55 7.58 11.26 70.85 15.58 10.33 1.76 34.94 20 50.52 0.0801 0.048360 13.5 8 25

0.27 4.23 14.56 85.41 20 2 ⒂ ⑸ 2500 15 8000 15 13.78 13.78 19.85 19.85 15.68 17.70 17.70 250 450 10.85 0.0771 0.0375.3 3 11.53 4.27 58.84 70.37 90.37 80.6 99.51 2.72 0.05 0.69 3.41 88.13 32.91.66 5 0.990.05 2 65.04.15 7 15 65.6 毛麦仓 500 ⒃ ⑹ 500 18 8500 18 110 7.65 420 3.05 初清筛 1000 ⒄ ⑺ 1000 16 9500 17 160 9.25 450 450 3.5 5.5 32.60.215 5 0.0402.43 1 19.40.134 4 0.0372.29 0 3.42 91.55 15 84.51 0.33 5.84 8.13 99.68 59 刹克龙 9500 ⑻ ⑼ 布袋除尘器 9500 17 9500 17 17.7 450 9500 0.0370 0.0373.7 0 158.68 172.13.60 0.56 9.91 13.51 9 182.22.42 0.43 7.61 10.03 2 282.2 100 2 注：取最长的风管为主管路

D19=0.0188√Q/v =0.0188√1200/15 =168mm 查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.116将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒆号管子长度为1.7m Pf=13.78×0.116×1.7=2.72 mmH2O

见图知⒆号管段有一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.22

Pj=13.78×0.22=3.03 mmH2O H19=2.72＋3.03=5.75mmH2O

D12=0.0188√Q/v =0.0188√600/19 =106mm 查附录得ρv2/2=22.11 λ/D=0.214将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑿号管子长度为3.8m Pf=22.11×0.214×3.8=17.98mmH2O

见图知⑿号管段有一个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23＋0.33=0.53

26

Pj=22.11×0.53=11.72mmH2O H19=17.98＋11.72=29.70mmH2O 三通处的计算：

∵D19/ D12=1.1 V12/V19=1.2

∴查三通阻力系数表得§19=0.22 §8=0.3 D13=0.0188√Q/v =0.0188√1800/19 =183mm 查附录得ρv2/2=22.11 λ/D=0.107将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒀号管子长度为1.35m Pf=22.11×0.107×1.35=3.15 mmH2O

见图知⒀号管段有一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.30

Pj=22.11×0.30=6.63mmH2O H13=3.15＋6.63=9.82mmH2O 三通处的计算：

∵D2/ D13=1.0 V13/V2=1.2

∴查三通阻力系数表得§2=0.3 §13=0.3 D3=0.0188√Q/v =0.0188√3000/15 =266mm 查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.0669将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑶号管子长度为4m Pf=13.78×0.0669×4=3.69 mmH2O

见图知⑶号管段有一个弯头和一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.23＋0.22=0.45 Pj=13.78×0.45=6.20mmH2O H3=3.69＋6.20=9.89mmH2O

D14=0.0188√Q/v =0.0188√2500/18 =222mm 查附录得ρv2/2=19.85 λ/D=0.0801将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒁号管子长度为9.8m

Pf=19.85×0.0801×9.8=15.58 mmH2O

见图知⒁号管段有二个弯头、一个三通和一个蝶阀，查阻力系数表知 ∑§=0.46＋0.30＋0.9=1.66 Pj=19.85×1.66=32.95mmH2O H3=15.58＋32.95=48.53mmH2O 三通处的计算：

∵D3/ D14=1.2 V14/V3=1.2

∴查三通阻力系数表得§2=0.22 §13=0.3

27

D4=0.0188√Q/v =0.0188√5500/16 =349mm 查附录得ρv2/2=15.68 λ/D=0.0488将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑷号管子长度为13.5m Pf=15.68×0.0488×13.5=10.33mmH2O 见图知⑷号管段有一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.27

Pj=15.68×0.27=4.23mmH2O H4=10.33＋4.23=14.56mmH2O

D15=0.0188√Q/v =0.0188√2500/15 =243mm 查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.0771将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒂号管子长度为10.85m Pf=13.78×0.0771×10.85=11.53mmH2O

见图知⒂号管段有二个弯头、一个三通和一个蝶阀，查阻力系数表知 ∑§=0.46-0.1＋3.91=4.27 Pj=13.78×4.27=58.84mmH2O H15=11.53＋58.84=70.37mmH2O 三通处的计算：

∵D4/ D15=1.4 V15/V4=0.9

∴查三通阻力系数表得§2=0.27 §13=-0.1 D5=0.0188√Q/v =0.0188√8000/15 =434mm 查附录得ρv2/2=13.78 λ/D=0.0373将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑸号管子长度为5.3m Pf=13.78×0.0373×5.3=2.72mmH2O

见图知⑸号管段有一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.05

Pj=13.78×0.05=0.69mmH2O H5=2.72＋0.69=3.41mmH2O

D16=0.0188√Q/v =0.0188√500/18 =99mm 查附录得ρv2/2=19.85 λ/D=0.215将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒃号管子长度为7.65m Pf=19.85×0.215×7.65=32.65mmH2O

见图知⒃号管段有二个弯头、一个三通和一个蝶阀，查阻力系数表知 ∑§=0.46＋0.3＋0.9=1.66 Pj=19.85×1.66=32.95mmH2O H5=32.65＋32.95=65.6mmH2O

28

三通处的计算：

∵D5/ D16=4.4 V16/V5=1.2

∴查三通阻力系数表得§2=0.05 §13=0.3 D6=0.0188√Q/v =0.0188√8500/18 =409mm 查附录得ρv2/2=19.85 λ/D=0.0401将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑹号管子长度为3.05m Pf=19.85×0.0401×3.05=2.43mmH2O

见图知⑹号管段有一个三通，查阻力系数表知 ∑§=0.05

Pj=19.85×0.05=0.99mmH2O H6=2.43＋0.99=3.42mmH2O

D17=0.0188√Q/v =0.0188√1000/16 =149mm 查附录得ρv2/2=15.68 λ/D=0.134将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⒄号管子长度为9.25m Pf=15.68×0.134×9.25=19.44mmH2O

见图知⒄号管段有二个弯头、一个三通和一个蝶阀，查阻力系数表知 ∑§=0.46-0.22+3.91=4.15 Pj=15.68×4.15=65.07mmH2O H17=19.44＋65.07=84.51mmH2O 三通处的计算：

∵D6/ D17=2.7 V17/V6=0.9

∴查三通阻力系数表得§2=0.05 §13=-0.22 D7=0.0188√Q/v =0.0188√9500/17 =444mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑺号管子长度为3.5m Pf=17.7×0.0370×3.5=2.29mmH2O

见图知⑺号管段有一个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表知 ∑§=0.23+0.1=0.33 Pj=17.70×0.33=5.84mmH2O H7=2.29＋5.84=8.13mmH2O

D8=0.0188√Q/v =0.0188√9500/17 =444mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑻号管子长度为5.5m Pf=17.7×0.0370×5.5=3.63mmH2O

见图知⑻号管段有二个弯头和一个天圆地方，查阻力系数表知

29

∑§=0.46+0.1=0.56 Pj=17.70×0.56=9.91mmH2O H8=3.63＋9.91=13.54mmH2O

D9=0.0188√Q/v =0.0188√9500/17 =444mm 查附录得ρv2/2=17.7 λ/D=0.0370将数字分别填入表中对应空格处； 见图知⑼号管子长度为3.7m Pf=17.7×0.0370×3.7=2.42mmH2O

见图知⑼号管段有一个弯头和二个天圆地方，查阻力系数表知 ∑§=0.23+0.2=0.43 Pj=17.70×0.43=7.61mmH2O H9=2.42＋7.61=10.03mmH2O

四联刹克龙的处理风量为Q=9500m3/h，选风速为V=13m/s,查四联刹克龙的选型表，可选择的四联刹克龙的型号为下旋55型，其单个直径为700mm，它所能提供的风量为：Q=9280m3/h，H=59mmH2O

将主管道中各管段阻力相加得出除尘风网的总阻力为282.22mmH2O。考虑计算、施工以及机器性能的允许误差，对计算值加以12%的安全系数，于是该除尘风网所提供的压力为：

P风=H（1+0.1）=282.22×1.1=310.44mmH2O

通风除尘的网路一般都不可能十分严密，因此在设计过程中应该考虑必要的漏风量，其值为吸风量的10%，于是此风机所提供的风量为： Q风机=9500×（1+0.1）=10450m3/h

按照风机所要提供的压力及吸风量选择风机，其型号为： 4—72—12 NO5A，转速为2900r/min,电动机功率为15kw。 对并联管路节点处进行压损平衡计算如下：

第一个节点为管路⑴和管路⒅的交点，经计算其终点压损分别为38.69 mmH2O和39.62 mmH2O，

所以：（39.62-38.69）/39.62=0.023=2.3%﹤10%，故基本平衡；

第二个节点为管路⑽和管路⑾的交点，经计算其终点压损分别为38.81mmH2O和40.0mmH2O，

所以：（40.0-38.81）/40.0=0.029=2.9%﹤10%，故基本平衡；

第三个节点为管路⒆和管路⑿的交点，经计算其终点压损分别为44.56mmH2O和44.7mmH2O，

所以：（44.7-44.56）/44.7=0.0031=0.31%﹤10%，故基本平衡；

第四个节点为管路⑵和管路⒀的交点，经计算其终点压损分别为59.59mmH2O和54.36mmH2O，

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所以：（59.59-54.36）/59.59=0.088=8.8%﹤10%，故基本平衡；

第五个节点为管路⑶和管路⒁的交点，经计算其终点压损分别为70.85mmH2O和70.52mmH2O，

所以：（70.85-70.52）/70.85=0.0047=0.47%﹤10%，故基本平衡；

第六个节点为管路⑷和管路⒂的交点，经计算其终点压损分别为85.41mmH2O和90.37mmH2O，

所以：（90.37-85.41）/90.37=0.055=5.5 %﹤10%，故基本平衡；

第七个节点为管路⑸和管路⒃的交点，经计算其终点压损分别为88.13mmH2O和80.6mmH2O，

所以：（88.13-80.6）/88.13=0.085=8.5 %﹤10%，故基本平衡；

第八个节点为管路⑹和管路⒄的交点，经计算其终点压损分别为91.5mmH2O和99.51mmH2O，

所以：（99.51-91.5）/99.51=0.08=8 %﹤10%，故基本平衡。

参考文献

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