化工原理课程设计说明书 - 图文

齐 齐 哈 尔 大 学

化工原理课程设计

题 目 水吸收丙酮填料塔设计

学 院 食品与生物工程学院

专业班级

学生姓名

指导教师

成 绩

2013年 06 月 24 日

化工原理课程设计

摘 要

空气-丙酮混合气填料吸收塔设计任务为用水吸收丙酮常压填料塔，即在常压下从含丙酮4%、相对湿度70%、温度25℃的混合气体中用25℃的吸收剂清水在填料吸收塔中吸收回收率为95%丙酮的单元操作。设计主要包括设计方案的确定、填料选择、工艺计算等内容，其中整个工艺计算过程包括确定气液平衡关系、确定吸收剂用量及操作线方程、填料的选择、确定塔径及塔的流体力学性能计算、填料层高度计算、附属装置的选型以及管路及辅助设备的计算。

气体吸收过程是化工生产中常用的气体混合物的分离操作，是利用气体混合物中各组分在特定的液体吸收剂中的溶解度不同，实现各组分分离的单元操作。板式塔和填料塔都可用于吸收过程，此次设计用填料塔作为吸收的主设备。更好的实现了分离，利用水吸收丙酮更好的利用了物料的性质，得到了更好的分离，产品更纯，在设计计算中采用物料衡算、亨利定律以及一些经验公式，用AutoCAD绘制主要设备图。最终完成了毕业设计说明书。

关键词：丙酮； 辅助设备； 填料塔； 单元操作

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Abstract

Air - acetone mixture packed absorption tower design task acetone atmospheric pressure packed tower for water absorption,Namely from acetone under ordinary conditions of pressure, temperature of 25 ℃, relative humidity 70% 4% of the mixed gas used in 25 ℃ in packing absorbent water absorption tower and the recovery was 95% acetone unit operation.Design mainly includes the determination of design scheme and filler selection, process calculation, the whole process of calculating process include determining gas liquid equilibrium, determining dosage of sorbent and operating line equation, the choice of filler, determine the tower diameter and fluid mechanics performance of the tower, packing layer height calculation, auxiliary equipment selection and calculation of the pipeline and auxiliary equipment.

Gas absorption process is the separation of gas mixture commonly used in chemical production operations,Is to use the components in the gas mixture in certain solubility in the liquid absorber, realize the separation of components of the unit operation. Plate tower and packed tower can be used for the absorption process, the design with packed tower as the absorption of the main equipment. Better use the implementation of the separation, water absorbing acetone better use of the properties of materials, and get better separation, the more pure product,in the design and calculation of material balance, Henry's law and some empirical formulas, And the key equipment plan were drawn by Auto CAD . Finally, a instruction was completed.

Keywords:acetone; auxiliary equipment; packed tower; unit operations

II

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目 录

摘 要 ....................................................................................................................................... Ⅰ Abstract .................................................................................................................................... Ⅱ

第1章 概述 ............................................................................................................................ 1 第2章 工艺设计与计算 ........................................................................................................ 2

2.1 设计任务及操作条件 ............................................................................................... 2 2.2 设计方案的确定 ....................................................................................................... 2 2.3 物料计算 ................................................................................................................... 2

2.3.1 进塔混合气中各组分的量 ............................................................................ 2 2.3.2 混合气中进出塔（物质的量）组成 ............................................................ 3 2.3.3 混合气中进出塔（物质的量比）组成 ........................................................ 3

2.3.4 出塔混合气量 ................................................................................................ 3

2.4 气液平衡曲线 ........................................................................................................... 3

2.5 吸收剂(水)的用量Ls ............................................................................................... 4 2.6 塔底吸收液浓度X1 ................................................................................................ 4 2.7 操作线 ..................................................................................................................... 4

2.8 塔径计算 ................................................................................................................. 5

2.8.1 采用Eckert通用关联图法计算uF ................................................................ 5 2.8.1.1 有关数据计算 ................................................................................... 5 2.8.1.2 关联图的横坐标值 ........................................................................... 6 2.8.1.3 关联图的纵坐标值 ........................................................................... 6 2.8.2 操作气速 ........................................................................................................ 6 2.8.3 塔径 ................................................................................................................ 6

2.8.4 核算操作气速 ................................................................................................ 6 2.8.5 核算径比 ........................................................................................................ 6 2.8.6 喷淋密度校核 ................................................................................................ 7 2.9 填料层高度的计算 ..................................................................................................... 7

2.9.1 传质单元高度HOG计算 ................................................................................ 7

III

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2.9.1.1 列出关联式中的物性参数及计算 ..................................................... 7 2.9.2 计算KYa .......................................................................................................... 7

2.9.3 计算KYa .......................................................................................................... 9 2.9.4 传质单元数 .................................................................................................. 10 2.9.5 填料层高度Z计算 ..................................................................................... 10

2.10 填科层压降计算 ................................................................................................. 11 2.11 填料吸收塔的附属设备 ....................................................................................... 11

2.12 进出口管径的计算和选择 ................................................................................... 12

2.12.1 进料口管径计算 ........................................................................................ 12 2.12.2 出口管径的计算 ........................................................................................ 13

2.13 填料塔的设计结果总汇 ......................................................................................... 13

主要符号说明 .......................................................................................................................... 15 结束语 ...................................................................................................................................... 16 参考文献 .................................................................................................................................. 17 致 谢 ...................................................................................................................................... 18

IV

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第1章 概述

在化学工业中 ，吸收操作广泛应用于石油炼制，石油化工中分离气体混合物，原料气的精制及从废气回收有用组分或去除有害组分等。吸收操作中以填料吸收塔生产能力大，分离效率高，压力降小，操作弹性大和持液量小等优点而被广泛应用。目前国内对填料吸收塔设计大部分是经验设计方法，该方法是在给定生产任务的条件下，由经验确定出一个液气比的值，然后手算出吸收塔的有关设计参数。该设计手段落后，没有考虑经济技术指标，不符合工厂实际生产中成本最低要求，故提出了填料吸收塔的优化设计方法。

填料塔属于连续接触式气液传质设备，两相组成沿塔高连续变化，在正常操作状态下，气相为连续相，液相为分散相。填料塔以塔内的填料作为气液两相间接触构件的传质设备。填料塔的塔身是一直立式圆筒，底部装有填料支承板，填料以乱堆或整砌的方式放置在支承板上。填料的上方安装填料压板，以防被上升气流吹动。液体从塔顶经液体分布器喷淋到填料上，并沿填料表面流下。气体从塔底送入，经气体分布装置分布后，与液体呈逆流连续通过填料层的空隙，在填料表面上，气液两相密切接触进行传质。 与板式塔相比，在填料塔中进行的传质过程，其特点是气液连续接触，而传质的好坏与填料密切相关。填料提供了塔内的气液两相接触面积。填料塔的流体力学性能，传质速率等与填料的材质，几何形状密切相关，所以长期以来人们十分注中填料的性能和新型填料的开发，使得填料塔在化工生产中应用更加广泛。

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第2章 工艺设计与计算

2.1 设计任务和操作条件

1.混合气（空气、丙酮蒸气）处理量2200m3∕h;

2.气体进料组成：丙酮体积分数4%；相对湿度70%；温度25℃； 3.进塔吸收剂（清水）的温度为25℃； 4.丙酮回收率95%； 5.操作压力为常压。

2.2 设计方案的确定

2.2.1 吸收工艺流程采用常规逆流操作流程．流程如下：

图1 逆流操作流程图

流程说明:混合气体进入吸收塔，与水逆流接触后，得到净化气排放；吸收丙酮后的水，经取样计算其组分的量，若其值符合国家废水排放标准，则直接排入地沟，若不符合，待处理之后再排入地沟。

2

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2.3 物料计算

2.3.1 进塔混合气中各组分的量

近似取塔平均操作压力为101.3kPa,故：

2731)??89.98kmol/h 混合气量=2200?(273?2522.4混合气中丙酮量=89.98?0.04?3.60kmol/h?208.80kg/h

查附录，25℃饱和水蒸气为3291.0Pa，则相对湿度为70%的混合气中含水蒸气量=

3291.0?0.7?0.0233kmol(水气)/kmol(空气?丙酮)

101.35?103?0.7?329189.98?0.0233?2.05kmol/h?36.88kg/h 混合气中水蒸气的含量=

1?0.0233.57kg/h 混合气中空气量=89.98?3.60?2.05?84.33kmol/h?84.33?29?24452.3.2 混合气进出塔（物质的量）组成

已知：y1?0.04，则 y2?3.6?(1?0.95)?0.002 884.33?2.05?3.60?(1?0.95)2.3.3 混合气进出塔（物质的量比）组成

若将空气与水蒸气视为惰气，则

.57?36.88?2482.45kg/h 惰气量=84.33?2.05?86.38kmol/h?24453.60?0.041kmol7(丙酮)/kmol(惰气) 86.383.6?(1?0.95)Y2??0.00208kmol(丙酮)/kmol(惰气)

86.38Y1?2.3.4 出塔混合气量

.95kg/h 出塔混合气量=86.38?3.60?0.05?86.56kmol/h?24762.4 气液平衡曲线

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X 0.000 0.002 0.004 0.006 0.008 0.010 0.012 0.013 0.014 tL/?C E/kPa m(?E/p) Y??103 25.00 26.08 27.16 28.24 29.32 34.40 31.48 32.02 32.56 211.5 223.9 236.9 250.6 264.9 280.0 295.8 306.3 312.4 2.088 2.210 2.338 2.474 2.616 2.764 2.920 3.024 3.084 0 4.420 9.352 14.844 20.928 27.644 35.045 39.310 43.177 表1 各液相浓度下的吸收液温度及平衡数据

注：1.与气相Y1称平衡的液相X1=0.0136，故取Xn=0.013；

*2.平衡关系符合亨利定律，与液相平衡的气相含量可用Y?mX表示；

3.吸收剂为清水，x=0,X=0; 4.近似计算中也可视为等温吸收。

当x<0.01,t=15--45?C时，丙酮溶于水其亨利系数可用下式计算：

log10?9.171?[2040/(t?273)]

常用物料特性数据，由前设X值求出温度tL，通过上式计算相应的E值，且m?EE，P分别将相应的E值及平衡常数m值列于上图的第3，4列。由Y??mX求取相应的m及X时的气相平衡组成Y?，结果列于上图中的第5列。

2.5 吸收剂（水）的用量LS

由上图查出，当Y1=0.0417，X1*=0.0136,依下式式计算最小吸收剂用量LS,min。

Ls,min?vBY2?Y10.0417?0.00208?(86.38)()?251.64kmol/h *X1?X20.0136LS=1.1～2.0 LS,min 取Ls?1.3Ls,min

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故 Ls=1.3?251.46?327.132kmol/h?5888.95kg/h

2.6 塔底吸收液X1

根据式VB?(Y1?Y2)?LS(X1?X2) 有

X1?86.38?(0.0417?0.00208)?0.0105

327.1322.7 操作线

依操作线方程式 Y?得 Y =

LSLX?Y2?SX2 VBVB327.132X?0.00208?3.787X?0.00208

86.382.8 塔径计算

塔底气液负荷大，依塔底条件(混合气35℃)，101.325kPa，查表可知，吸收液27.16℃计算。

D??VSu u =（0.6~~0.8）uF

42.8.1 采用Eckert通用关联图法(图2)计算泛点气速uF

2.8.1.1 有关数据的计算

塔底混合气流量Vs'＝2445.57＋208.80＋36.88＝2691.25kg／h 吸收液流量L'＝5888.95＋3.6×0.95×58＝6087.31kg／h

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图2 通用压降关联图

进塔混合气密度?G＝的密度)

吸收液密度?L＝996.95kg/m3

mpa?s 吸收液黏度?L＝0.902829273×可近似视为空气?1.168kg/m3 (混合气浓度低，22.4273?25经计算，选DN50mm金属鲍尔环。其填料因子?=124m?1，比表面积A＝109.0m2/m3

2.8.1.2 关联图的横坐标值

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L'?G1/26993.31.18612?()?0.098 ()='2691.25996.95V?L2.8.1.3 由图2查得纵坐标值为0.140

?F2??G20.2uF?1241.1860.2（）? L=即()0.9028?0.140 g?L9.81996.95故液泛气速uF=

0.0145?3.09m/s

0.01472.8.2 操作气速

u＝0.6uF＝0.6×3.09?1.854m/s

2.8.3 塔径

D??VSu=22003600?0.785?2.23= 0

4取塔径为600mm。

2.8.4 核算操作气速

U=

22003600?0.785?0.62=2.16m/s< uF

2.8.5 核算径比

D/d＝600/50＝12，满足鲍尔环的径比要求。

2.8.6 喷淋密度校核

依Morris等推专，d＜75mm约环形及其它填料的最小润湿速率(MWR)为0.08m3／(m·h),故：

最小喷淋密度L喷min?106.4＝8.512 m3/(m2·h) （MWR）at＝0.08×因

L喷＝

5888.9996.95?0.785?0.62＝20.89m3/(㎡.h）

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故满足最小喷淋密度要求。

2.9 填料层高度计算

计算填料层高度，即： Z＝HOGNOG?Y1VBdY ?Y2KYa?Y?Y*2.9.1 传质单元高度HOG计算

HOG=

VB，其中KYa=KGaP KYa?111?? KGakGaHkLa 本设计采用（恩田式）计算填料润湿面积aw作为传质面积a，依改进的恩田式分别计算kL及kG，再合并为kLa和kGa。 2.9.1.1 列出备关联式中的物性数据及计算

气体性质(以塔底35℃，101.3kPa空气计)：?G＝1.186 kg/m3 (前已算出)；?G＝0.01835×10?3Pa.s ；DG＝9.44×10?6m2/s（依翻Gilliland式估算)。

液体性质(以塔底25℃水为准)：?L＝996.795kg/m3；?L＝0.9028×10?3Pa·s；?L＝

0.57.4?10?12（?Ms）T73.35×10N／m ；DL=1.3078×10m/s (以DL?式计算)，式中VA0.6?LVA?3?92为溶质在常压沸点下的摩尔体积，ms为溶剂的分子量，?为溶剂的缔合因子。

1.气体与液体的质量流速：

L'G?5888.953600?0.785?0.622691.253600?0.785?0.62=5.79kg（ /m2.s）'? VG=2.64kg（ /m2.s）

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DG50mm金属鲍尔环(乱堆)特性：dp＝50mm＝0.05m;A＝

109m2/m3;?C=40dy/cm=40×10-3 N/m;有关形状系数?，?=1.45。 2.依式

aw???1?exp??1.45(C)at??0.75????']2?2??L'G?0.1??LGat??0.05?L'G?0.2?? ??2???a?L??????2g????L?at????t??L??????????35.79?109.0- 0.055.790.750.140?10 =1?exp{-1.45（）（）（）

996.952?9.81109.0?0.9028?10?373.35?10?32

5.7920.2

（）} ?3996.95?73.35?10?109.0 =1?exp{-1.45（0.63）（1.50）（1.48）（0.33）}

=1?exp（-0.669）=0.331

故 aw=0.331at=0.331×109.0=36.08m2/m3 3.依式

L'G2/3?L1/\\3?Lg1/35.79kL=0.0051()()()(atdp)0.4=0.0051()2/3(?3?LDL?Lat?L109?0.9028?101/30.9028?10?9.811/30.40.9028?10?3)()(109×0.05)=0.0051×15.09×0.038×0.021×1.97

996.95996.95?1.3078?10?9?3=1.21×10-4 m/s 4.依式

VG'0.7?G1\\3atDGkG= 5.23()()()(atdp)

?Dat?GRTGG?51.835?10?52.640.71/3109.0?0.944?10 = 5.23()()()(5.9) ?3?6109.0?0.01835?101.186?9.44?108.314?298.15 =5.23(152.89)(1.179)(4.15×10-7)(5.45) =2.13×10-3kmol/(m2·s·kPa)

故 kLa?k=1.21×10?4×36.08=4.36×10-3 (L/s) Law 9

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10-3×36.08=7.68×10-2kmol/(m2·s·kPa) kGa?kGaw=2.31×

2.9.2 计算KYa

KYa＝KGaP，而

?111??，H=L。由于在操作范围内，随液相组成

EMSKGakGaHkLa和温度tL的增加，m (E)亦变，故本设计分为两个液相区间，分别计算KGa(I)和KGa(II) 区间I X＝0.004~0.002(为KGa(I))

区间II X＝0.002~0 (为KGa(II)) 由表1知

E?＝2.30×102kPa , H?＝

?L996.95==0.241kmol/(m3·kPa) E?MS2.30?102?18E??=2.18×102

11111=＋=964.71 ??0.241?4.36?10?3KGa(1)KGaHKLa7.68?10?2KYa(?)=KGa(?).P=0.105kmol/(m3.s)

1=KGa(II)17.68?10?2＋

10.254?4.36?10?3=916.0

KYa(??)?KGa(??)P= H??=

1×101.3=0.111kmol/(m3.s) 916.02?LE??MS=

996.952.18?10?18=0.254kmol/(m3·kPa)

2.9.3 计算HOG

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HOG(?)=

VB=

KGa(?)?86.38/36000.105?0.785?0.686.38/36002=0.808m

HOG(??)=

VB=KGa?0.111?0.785?0.62 =0.764m

组成 X Y Y* I 0.004~0.002 0.0176~0.0097 0.00935~0.00442 II 0.002~0 0.0097~0.00185 0.00442~0 2.9.4 传质单元数

据下式计算 NOG=

Y1?Y2 ?Ym(Y1?Y1*)?(Y2?Y2*)?Ym?(Y1?Y1*)In(Y2?Y2*)

（0.0176-0.00935）-（0.0097-0.00442）?Ym(?)??0.0066（0.0176-0.00935）In（0.0097-0.00442）（0.0176-0.0097）NOG(?)??1.20.0066同理NOG（??）?2.4

2.9.5 填料层高度Z计算

Z=Z1?Z2?HOG(?)NOG(?)?HOG(?)NOG(?) =0.808×1.2+0.764×2.4=2.80

取30%余量，则完成本设计任务需DN50金属鲍尔环的填料层高度Z=1.30×2.80=3.64m=3.70m

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2.10 填料层压降计算

取图2(通用压降关联图)横坐标值0.082(前已算出)；将操作气速u'(＝1．854m/s) 代替纵坐标中的uF查表，DN50mm金属鲍尔环的压降填料因子?＝124代替纵坐标中的．则纵标值为：

1.8542?124×(

9.81查图2(内插)得

?P=23×9.81=225.63Pa/m 填料 Z全塔填料层压降 ?P=3.7×225.63=834.83Pa

1.186)×(0.9082)0.2=506.4Pa 996.95 至此，吸收塔的物科衡算、塔径、填料层高度及填料层压降均已算出。关于吸收塔的物料计算总表和塔设备计算总表此处从略。

2.11 填料吸收塔的附属设备

2.11.1 填料支承板

分为两类：气液逆流通过平板型支承板，板上有筛孔或栅板式;气体喷射型，分为圆柱升气管式的气体喷射型支承板和梁式气体喷射型支承板。

2.11.2 填料压板和床层限制板

在填料顶部设置压板和床层限制板。有栅条式和丝网式。

2.11.3 气体进出口装置和排液装置

填料塔的气体进口既要防止液体倒灌，更要有利于气体的均匀分布。对500mm直径以下的小塔，可使进气管伸到塔中心位置，管端切成45度向下斜口或切成向下切口，使气流折转向上。对1.5m以下直径的塔，管的末端可制 成下弯的锥形扩大器。气体出口既要保证气流畅通，又要尽量除去夹带的液 沫。最简单的装置是除沫挡板（折板），或填料式、丝网式除雾器。

液体出口装置既要使塔底液体顺利排出，又能防止塔内与塔外气体串通，常压吸收塔可采用液封装置。

注：(1)本设计任务液相负荷不大，可选用排管式液体分布器；且填料层不高，可不设液体再分布器。

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(2)塔径及液体负荷不大，可采用较简单的栅板型支承板及压板。其它塔附件及气液出口装置计算与选择此处从略。

2.12 进出口管径的计算和选择

常压进出料；

2.12.1 进料口管径计算： 选取u=15m/s d?4VS4?2200==0.228 3.14u3.14?12?3600取壁厚δ=10㎜，查附录选外径为273㎜的无缝钢管（?273×12㎜） 2.12.2 出料口管径计算： 清水（常压）取u?2.6m/s

V?L6087.31??1.7?10?3m3/h

3600??L996.95?36004V4?1.7?10?3d???0.029m

3.14?u3.14?2.6取壁厚δ=5㎜，则选用外径为39㎜（?40×5㎜） 2.13填料塔的设计结果总汇

表2 填料塔的设计结果

项 目 混合气摩尔流率kmol/h 清水密度kg/m3 清水摩尔流量kmol/h 清水质量流量kg/h 泛点气速m/s 泛点率 塔径m 喷淋密度m3/m2h 全塔填料层压降Pa 吸收剂出口浓度 相平衡常数 相平衡常数 数 据 89.98 996.95 377.46 5888.95 3.184 0.6 0.7 17.7 803.44 0.004 2.210 2.338 备 注 25℃ X=0.002 X=0.004 13

化工原理课程设计

气相浓度对数平均值 气相浓度对数平均值 传质单元数 传质单元数 实际气速m/s 气相传质单元高度m 气相传质单元高度m 填料层高度m

0.0066 0.00327 1.2 2.4 2.23 0.808 0.704 3.7 X(1)0.004～0.002 X（2）0.002～0 X（1） X（1） X（1） X（2） 14

化工原理课程设计

主要符号说明

E—亨利系数，atm

?G—气体的粘度，Pa/s

m —平衡常数 ?—水的密度和液体的密度之比

g —重力加速度，m2/s

?G,?L—分别为气体和液体的密度， kg/m3 —分别为气体和液体的质量流量，kg/s

WG,WLKYa—气相总体积传质系数， kmol/m3·s

Z—填料层高度，m ?—塔截面积，m2

HOGKGaWkG—气相总传质单元高度，m

NOG—气相总传质单元数

—以分压差表示推动力的总传质系数，kmol/(m2·s·kPa) —单位体积填料的润湿面积 , m2/m3

—以分压差表示推动力的气膜传质系数，kmol/(m2·s·kPa)

H—溶解度系数，kmol/(m2·kPa)

kL—以摩尔浓度差表示推动力的液摩尔传质系数，m/s —气体通过空塔截面的质量流速，kg/(m2·s)

GGR—气体常数， 8.314J/mol·K

DG

2—溶质在气相中的扩散系数，m/s

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化工原理课程设计

结束语

本次化工原理课程设计历时两周，是上大学以来第一次独立的工业化设计。从老师以及学长那里了解到化工原理课程设计是培养我们化工设计能力的重要教学环节，通过课程设计使我们初步掌握化工设计的基础知识、设计原则及方法；学会各种手册的使用方法及物理性质、化学性质的查找方法和技巧；掌握各种结果的校核，能画出工艺流程、塔板结构等图形；在设计过程中不仅要考虑理论上的可行性，还要考虑生产上的安全性和经济合理性。

这次设计总体来说还比较合理，各项设计结果均符合设计要求，详见设计结果总汇表及填料塔配图。由于该类型填料塔的一些物性参数均非化工手册中未能查到的确切数据，是通过分析计算得到的，这给计算带来了一定的误差。

这次课程设计，自己收获颇多。课程设计可谓是理论联系实际的桥梁，是我们学习化工设计基础的初步尝试。通过课程设计，使我们能综合运用本课程和前修课程的基本知识，进行融会贯通的独立思考，在规定的时间内完成了指定的化工设计任务，从而得到了化工程序设计的初步训练。通过课程设计，使我们更加深刻的了解了工程设计的基本内容，掌握化工设计的程序和方法，培养了我们分析和解决工程实际问题的能力。同时，通过课程设计，还可以使我们树立正确的设计思想，培养实事求是，严肃认真，高度负责的工作作风。

综上所述，这次课程设计对自己来说是一个提高的过程。在做课程设计的过程中，几次频繁的去图书馆找寻资料，不仅让自己现在能够熟悉查阅文献资料，还丰富了自己的课外知识。两个星期内，同学之间热烈讨论，极大增进了同学之间的友谊，这可算上是此次课程设计的额外收获。

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参考文献

[1]《化学工程手册》编委会.化学工程手册[M].化学工业出版社出版，1989年

[2]陈敏恒，丛德滋，方图南,齐鸣斋编.化工原理(下册).北京：化学工业出版社,2005 [3]袁惠新.《分离工程》.北京：中国石化出版社，2002

[4] 李然 郑旭煦.《化工原理（上册）》[M].武汉: 华中科技大学出版社，2009 [5]《法兰实用手册》编委会，李新华. 法兰实用手册[M].中国质检出版社，2012 [6]宋旭峰.《化工设计.》 北京：中国石化出版社，2009

[7]董大勤.《化工设备机械基础》[M].北京.化学工业出版社出版，1999 [8]匡照忠.《化工机器与设备》[M].北京.化学工业出版社出版，2006

[9] 杨长龙，徐功娣，国振双.《化工原理课程设计》[M].哈尔滨工程大学出版社，2010年

[10]李平，钱可强，蒋丹.《化工工程制图》[M].清华大学出版社，2011年

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致谢

着化工原理课程设计的展开，我对化工单元操作 ，填料吸收塔的设计从开始的陌生到现在的一知半解，有自己的努力，但终归少不了他人的帮助，尤其是老师，总能在我们不知所措的时候指导我们前进的方向。

在本次的化工原理设计过程中同学们互相帮助，相互学习，分享自己的材料，设计心得，在一起讨论，使我们在学习和友谊方面都有了一定的收获。

在此，真心的对老师和同学说声谢谢！谢谢老师对我们悉心的指导，帮我们耐心答疑解问，无论天晴还是下雨，您总是准时到达，对于您的耐心和细心我觉得用言语是无法表达的，千言万语化作一句话：老师您辛苦了，谢谢您！

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