1#楼悬挑式钢管扣件脚手架1

金水区琉璃寺村城中村改造安置工程1#楼——悬挑式钢管扣件脚手架安拆方案

一、工程概况简介

郑州市金水区琉璃寺村城中村改造安置工程1#楼位于郑州市文化路北段路西，杭州路以北，总建筑面积25189.36平方米，结构类型为：剪力墙结构；总层数为27层，地上26层,地下1层；建筑总高度80.20米，室内外高差0.45米；抗震设防烈度7度，设计使用年限50年。

二、脚手架的搭设

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5?以内”安全生产目标的必然保障，也是创建“文明施工、样板工地”的根本要求。

结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设悬挑式、全高封闭的扣件钢管脚手架，此架一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护，荷载按装修荷载考虑。

2.1、施工准备

搭设前各级工程负责人必须逐级向架设人员与施工人员进行安全技术交底。 2.1.1、架料进场

2.1.1.1、钢管、扣件的质量要求与检查

钢管的质量要求与检查标准

项目 1 2 新管 3 4 5 6 1 2 检查项目 产品质量合格证 钢材质量检验报告 表面质量 外径与壁厚 端面 防锈处理 钢管锈蚀程度应每年检钢管锈蚀深度小于0.50mm 查一次 其他项目见新管3、4、5 同新管项次3、4、5 旧管 表面应平直，不应有裂纹、分层、压痕、划道与硬弯 允许偏差不得超过0.50mm 应平整，两端端面切斜偏差不得1.70mm 必须进行防锈处理：镀锌或涂防锈漆 必须具备 质量要求 2.1.1.2、扣件的质量要求与检查 a、扣件的技术要求

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扣件应采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制作。

b、铸件不得有裂纹、气孔；不宜有缩松、砂眼或其他影响使用的铸造缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、浇帽口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

c、扣件与钢管结合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 d、扣件活动应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 e、扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不应小于5mm。 f、扣件表面应进行防锈处理。 扣件质量检验要求

项次 1 新扣件 2 3 旧扣件 4 表面质量 螺栓 同新扣件2、3项次 扣件螺栓的拧紧扭力矩达到70N·m时，可锻铸铁扣件不得破坏 项目 产品质量合格证、生产许可证，专业检测单位测试报必须具备 告 应符合技术要求2～6条的要求 不得滑丝 要求 2.1.2、基本构造和施工要求 2.1.2.1、悬挑脚手架基础

因施工工程防水的需要，在脚手架开始搭设的时候，基坑尚未回填，即脚手架基础无法落地。因此，根据本工程的实际需要，在建筑物第二层顶、第十层顶和第十八层顶设置型钢梁（16号槽钢），作为脚手架起步的基础。 a、型钢悬挑梁的预埋

在建筑物楼层正对脚手架立杆处设置两道预埋，一道设置在离外墙面0.3m处，另一道设置在离外墙面1.9m处。预埋材料采用直径为20mm的圆钢环或螺纹钢环。

悬挑梁因其需承受脚手架荷载，在脚手架施工过程中是不得拆除的，如遇剪力墙与砖墙时，为留置悬挑梁，需在剪力墙或砖墙处预留出悬挑梁的位置，可采用预留木盒或包裹杂物的方法，如采用包裹杂物宜采用袋状物，包裹强度以悬挑梁能取出为标准。 b、立杆与型钢的连接

立杆与型钢的连接采用如下做法：在型钢上立杆固定的相应位置预先焊接短钢管或短Ф25钢筋（宜到现场拉通线焊接）。

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2.1.2.2、脚手架杆件搭设构造要求

a、脚手架技术参数

脚手架，搭设高度为23米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.50米；采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.0米；悬挑水平钢梁采用16号槽钢－槽口水平；悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用拉杆与建筑物拉结；脚手架宽1.05m，内立柱离建筑物距离0.3m，步距1.50m。

b、搭设顺序

搭设支撑梁、搭设纵向水平管、搭设横向水平管、搭设抛撑、搭设立柱搭设第二步纵向水平杆、搭设第二步横向水平管??

脚手架排底的时候，首先必须在转角、门窗和开口处设置立杆并依次向其它位置展开。 c、立杆的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱节点不应设置在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

d、脚手架支撑的设置

①、脚手架应设置剪刀撑与横向支撑。

②、脚手架应按规范规定设置连续剪刀撑，每道剪刀撑跨越立柱的根数为4～6根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，其斜杆与大横杆水平面的倾角宜在450～600之间。由于建筑平面形状不同，脚手架一个立面总距大于3000mm小于6000mm的单独设置交叉剪刀撑，立面距离小于3000mm的设置之字型斜撑。

③、架中每隔6跨设置一道横向支撑，支撑斜杆在1～2步内由底至上成之字型连续布置。 ④、剪刀撑钢管的搭接长度不得小于80cm，且每一个搭接处使用的旋转扣件不得小于两个。 e、铺设脚手板

①、脚手架外侧设置挡脚笆，挡脚笆设置在脚手架钢管内侧，安全网外侧，竹榀与钢管必须用16#铁丝捆扎。

②、脚手板采用竹串片脚手板铺设，与钢管必须用16#铁丝捆扎，不得有探头板出现。 f、卸料平台的搭设 ①、卸料平台的布置

卸料平台应均匀布置，每一个卸料平台的辐射面积为200m2。每一个面上卸料平台的个数不得超过两个。

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②、卸料平台的卸荷

卸料平台卸荷结构必须设置在建筑物上，不得作用于外架上。 ③、卸料平台的结构

卸料平台的宽度为1.8m，长度为2.0m，并悬挑1m作为防坠物屏蔽。 ④、卸料平台的防护

卸料平台应设置两道扶手，高度分别为1.2m和0.6m，外侧用密目安全网屏蔽，兜底采用双层安全网（一道平网、一道密网）。卸料平台的搭设见卸料平台的搭设图。

g、连墙件的设置

①、连墙件设置全部采用钢管拉结。

②、连墙件均匀布置，每个拉结间距不得超过两步两跨且每个拉结屏蔽的脚手架投影面积不得大于27m2；在规定距离如不存在预埋钢管，则采用钢管夹持墙体作为拉结固定点的办法，使钢管拉结的控制范围在规范规定的范围内。

③、连墙件中的连墙杆宜水平布置且与墙体垂直，连墙杆与架体连接可稍下斜，绝对不允许上翘。

h、脚手架安全防护 ①、栏杆

脚手架外侧设置双栏杆，两道栏杆的高度分别为1.2m和0.6m。 ②、安全网

脚手架外围必须用密目安全网全屏蔽，安全网之间的接缝必须用尼龙绳捆扎牢固，不得有间隙。安全网采用合格密目安全网，设置在脚手架外立杆的内侧，且须与脚手架纵向水平管扎牢。

③、脚手架离墙间距为200～300 mm，由于建筑物结构与脚手架本身结构的特殊需要，局部不能满足该要求。故脚手架局部立杆离墙距离会超过300mm，必须采用其它措施使脚手架的离墙间距控制在300mm以内。

如悬挑距离不超过500mm，则直接采用钢管从脚手架内伸出并铺设搁栅的方法。 如悬挑距离超过500mm，除采用伸出钢管加设搁栅的方法，还要对悬挑部分进行补强，补强方法有两种，一种是采用增加斜拉杆，用于悬挑位置超过10m以上的部分。一种是增加立杆，用于悬挑位置在10m以下的部分。

搁栅管上如有铺设脚手板，间距为300mm一道，如未铺设脚手板而采取捆扎木方，间距为250mm一道，如未铺设脚手板则间距为200mm一道。

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2.3、脚手架验收

2.3.1、脚手架每搭设至10m高度进行过程验收。

2.3.2、过程验收包含钢管、扣件的检查，脚手架搭设是否符合规范，安全设施承挂情况。 2.3.3、脚手架经过阶段验收后，已验收部分可以投入使用。 2.4、脚手架的荷载控制

2.4.1、结构施工用时脚手架的荷载控制

结构施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过二层，每层作业荷载不得大于3KN/m2。

2.4.2、装饰施工用时脚手架的荷载控制

装饰施工用时脚手架施工荷载必须严格控制，同时作业的施工步数不得超过三层，每层作业荷载不得大于2KN/m2。

2.4.3、卸料平台的荷载控制

卸料平台的施工荷载必须严格控制，每个卸料平台的施工荷载不得超过8KN/m2，堆放高度不得超过1.2m。

三、设计计算

此计算书参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。 3.1、参数信息

计算的脚手架为脚手架，搭设高度为23米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.85米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.0米。 施工均布荷载为3kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 钢材的强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06X105N/mm2

惯性矩I=12.19X104mm

悬挑水平钢梁采用16号槽钢－槽口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内锚固段长度2.65米。

悬挑水平钢梁上面采用钢丝绳、下面采用拉杆与建筑物拉结。 最外面支点距离建筑物m，支杆采用钢管mm拉杆。

风压按《建筑结构荷载规范（GB50009-2001）》50年一遇取值。

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3.2、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 3.2.1、均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.35×0.85/3＝0.099kN/m 活荷载标准值Q=3×0.85/3＝0.850kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×（0.038＋0.099）＝0.164kN/m 活荷载的计算值q2=1.4×0.850＝1.190kN/m

` 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

3.2.2、强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为：

M1=(0.08×0.164+0.1×1.190)×1.5×1.5＝0.297kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

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M2=-(0.1×0.164+0.117×1.190)×1.5×1.5＝-0.350kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：(M1与M2的绝对值对比，以大的为强度验收 )

=0.350×1000000/5080＝68.898N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

3.3.3、挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=p1+p2=0.038＋0.099＝0.137kN/m

活荷载标准值q2=0.850kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.137+0.990×0.850)×1500.0×1500.0×1500.0×1500.0/(100×206000×121900.0)＝1.883mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150和10mm,满足要求。

3.3、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

3.3.1、荷载值计算

大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.5＝0.057kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.35×0.85×1.5/3＝0.149kN 活荷载标准值 Q=3×0.85×1.5/3＝1.275kN

荷载的计算值 P=1.2×0.057＋1.2×0.149＋1.40×1.275＝2.032kN

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小横杆计算简图

3.3.2、强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=1.2×0.038×0.85×0.85/8＋2.032×0.85/3＝0.580kN.m

=0.580×1000000/5080＝114.173 N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

3.3.3、挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×0.038×850.00×850.00×850.00×850.00/(384×206000×121900)＝0.010mm

集中荷载标准值P=0.057＋0.149＋1.275＝1.481 kN

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集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1481.00×850.00×(3×850.00×850.00－4×850.00×850.00/9)/(72×206000×121900)＝1.286mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.296mm

小横杆的最大挠度小于850.00/150和10mm,满足要求。 3.4、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc ──扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN，双单扣件取12.0kN；

R ── 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 荷载值计算：

横杆的自重标准值 P1=0.038×0.85＝0.032kN

脚手板的荷载标准值 P2=0.35×1.5×0.85/2＝0.223kN 活荷载标准值 Q=3×1.5×0.85/2＝1.913kN

荷载的计算值 R=1.2×0.032+1.2×0.223+1.4×1.913＝2.984＜RC＝8.0kN

单扣件抗滑承载力的设计满足要求。

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,

其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

3.5、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)：查《施工手册》P194页，标准值取； NG1 =0.1212×23＝2.788 kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用，标准值为0.35

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NG2 =0.35×4×(1.5＋0.3)/2＝1.208 kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用脚手板挡板，标准值为0.11

NG3 =0.11×1.5×4/2＝0.330 kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 标准值为： NG4 =0.005×1.5×23＝0.173 kN

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.788＋1.208＋0.330＋

0.173＝4.499kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。

经计算得:活荷载标准值 NQ =3×2×1.5×0.85/2＝3.825 kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 ── 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的

规定采用：W0 =0.5

Uz ── 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)

的规定采用：Uz =1.25

Us── 风荷载体型系数：Us =1

经计算得：风荷载标准值Wk =0.7×0.5×1.25×1＝0.438 kN/m2。

（注意：若不能同时满足三个条件：1、基本风压不大于0.35KN/m2，2、仅有栏杆和

挡脚板，3、不是敞开式脚手架，则不用计算“立杆的轴向压力设计值”）

考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

= 1.2×4.499＋0.85×1.4×3.825＝9.951KN

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其中 NG1——脚手架结构自重标准值产生的轴向力； NG2——构配件自重标准值产生的轴向力;

NQ——施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆可按一纵距（跨）

内施工荷载总和的1/2取值。

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

=1.2×4.499＋1.4×3.825＝10.754 KN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.85×1.4Wklah2/10

=0.85×1.4×0.438×1.5×1.50×1.50/10＝0.176 kN/m2 其中 Wk ── 风荷载基本风压值(kN/m2)； la ── 立杆的纵距 (m)； h ── 立杆的步距 (m)。

3.6、立杆的稳定性计算:

3.6.1、不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=10754.00N；

φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164查表取值:0.262； λ ── 长细比，λ=l0/i

λ=2599.000/15.8＝164

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，

l0= k×u×h =1.155×1.5×1.50＝2.599m＝2599.000mm；

i ── 立杆的截面回转半径，i=15.8；

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k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50； A ── 立杆净截面面积，A=489mm2

f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 立杆的稳定性计算：

10754.00/（0.262×489）＝75.546< f 不考虑风荷载时，立杆的稳定性符合要求。

3.6.2、考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中 N ── 计算立杆段的轴心力设计值，N=9951.000N；

φ ── 轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=164,查表取值:0.262； λ ── 长细比，λ=l0/i

λ=2599.000/15.8＝164

l0 ── 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，

l0= kuh =1.155×1.5×1.50＝2.599m＝2599.000mm；

i ──立杆的截面回转半径，i=15.8 mm；

k ── 计算长度附加系数，取1.155；

u ── 计算长度系数，查表确定，u=1.50； A ── 立杆净截面面积，A=489 mm2；

W ── 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5080mm3

Mw ── 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，Mw=176.000 N.m； f ── 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；

立杆的稳定性计算:

9951.000/(0.262×489)+176000.000/5080＝101.088< f 考虑风荷载时，立杆的稳定性符合要求。

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3.7、连墙件的计算:

连墙件的强度稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ8）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等的规定计算。

连墙件的轴向力计算值应按下式计算：

Nl = Nlw + N0

式中 Nl ── 连墙件轴向力计算值(kN)；

Nlw ── 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw = 1.4 × Wk ×Aw

=1.4×0.438×9.000＝5.519 Wk ── 风荷载基本风压值，Wk =0.438 kN/m2；

Aw ── 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw =3.00×3.0

＝9.000 m2；

N0 ── 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N0 =5 ；（单

排取3，双排取5）

经计算得： Nlw =5.519 kN，连墙件轴向力计算值 Nl = Nlw + N0 =10.519 kN

连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]

其中 ── 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=300.0/15.8＝18.99,查

表得到=0.949；

A =489 mm2；[f] = 205.00N/mm2。 经计算得： Nf =95.13 kN Nf>Nl，连墙件稳定性满足要求。 连墙件采用扣件与墙体连接。

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经计算得： Nl =10.519小于双扣件抗滑力12.0KN，设计满足要求。

连墙件扣件连接示意图

3.8、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 脚手架横距为850mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1350mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 935cm4，截面抵抗矩W = 117cm3，截面积A =25.162 cm2。 受脚手架集中荷载 P=1.2×4.499+1.4×3.825=10.754kN

水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.162×0.0001×7.85×10=0.237kN/m

悬挑脚手架示意图

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悬挑脚手架计算简图

经过连续梁的计算得到：

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R1=10.77kN,R2=11.86kN,R3=-0.16kN 最大弯矩 Mmax=2.15kN.m

抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=2.15×1000000/(1.05×117000)=17.5N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！

3.9、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用16号槽钢－槽口水平,计算公式如下

其中

b

—— 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

经过计算得到

b=570×10.0×65×235/(1350.00×160×235)=1.72

由于大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B，其值用应为：0.887 经过计算得： =2.150×1000000/(0.887×17600.0)=137.72N/mm2； 水平钢梁的稳定强度137.72<[f]=235,满足要求。

3.10、拉杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicos

i为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

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各支点的支撑力 RCi=RUisini

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=15.237kN

3.11、拉杆的强度计算:

拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.237kN

1、拉绳的强度计算：

拉杆采用采用6×19钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

其中[Fg] —— 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg —— 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

—— 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别

取0.85、0.82和0.8；

K —— 钢丝绳使用安全系数，取8.0。

选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.0×15.237/0.85=143.407kN。 选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径11.4mm。 2、钢丝拉绳的吊环强度计算：

钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=15.237kN

钢丝拉绳的吊环强度计算公式为

其中 [f] 为吊环抗拉强度，取[f] = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；

所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=[15237×4/(3.1416×50×2)]1/2=13.9mm

3.12、锚固段与楼板连接的计算:

1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

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水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.150kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计

规范》10.9.8知：[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上

搭接长度。

2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.150kN；

d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] —— 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h —— 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。

经计算得： h 要大于2.150×1000/(3.1416×20×1.5)=22.8mm。

3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中 N —— 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.150kN；

d —— 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b —— 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc —— 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2； 经过计算得到公式右边等于131.631kN

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楼板混凝土局部承压计算满足要求。 3.13、材料用量计算

钢管脚手架的杆配件备量需有一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此可采用匡算方法，依据《建筑施工手册第四版P215页》：

1、长杆总长度L=1.1H(n + n×la/h - 2×la/h)=10771.934米 2、小横杆数N1=1.1(H/2h +1)×n=58根数 3、直角扣件数N2=2.2(H/h +1)×n=224个 4、对接扣件数N3=L/l=1795个 5、旋转扣件数N4=0.3×L/l=539个

6、脚手板面积S=2.2(n -2)×la×lb=164.220平方米 7、槽钢长度=（200/1.5×3+16×2）×3=1296.000米 注：此计算包括立杆、纵向平杆和剪刀撑。

四、脚手架的使用规定

脚手架的使用应遵守以下规定：

4.1、作业层每1m2架面上实用的施工荷载（人员、材料和机具重量）不得超过施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值，装修脚手架取2KN/m2；

4.2、砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人在架上搬运和安装的构件的自重不得大于2KN。

4.3、在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。严禁上架人员在架面上奔跑、退行。

4.4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上垫器物或单块脚手板以增加操作高度。

4.5、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。

4.6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。

4.7、人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀援脚手架上下。

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4.8、每班工人上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有在架上人员撤离。

4.9、在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

五、脚手架的拆除

5.1、拆除前必须完成以下准备工作：

5.1.1、安全检查脚手架的扣件连接、连墙体、支撑体系是否符合安全要求。 5.1.2、根据检查结果，补充完善施工组织设计的拆除顺序。 5.1.3、拆除脚手架上杂物及地面障碍物。 5.2、拆除应符合以下要求：

5.2.1、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。

5.2.2、所有连墙拉杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙体整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙拉杆加固。

5.2.3、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当的位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙拉杆。

5.2.4、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两面端，设置连墙拉杆和横向支撑加固。

5.3、卸料应符合以下要求

5.3.1、各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。

5.3.2、运至地面的构配件应及时检查整理与保养，并按品种、规格随时码堆存放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

六、安全文明措施

6.1、脚手架搭高人员必须是经过考核的专业架子工，架子工必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

6.2、脚手架的构配件质量必须检验合格后方准使用。

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6.3、操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

6.4、六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业。雨雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪。

6.5、设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

6.5.1、在下列情况下，必须对脚手架进行经常检查和保修：

a、在六级大风与大雨后。 b、停用超过一个月，复工前。 6.5.2、检查保修项目

a、各主节点处诸杆的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工方案设计要求。

b、地基是否积水，底座是否松动、立柱是否悬空。 c、扣件螺栓是否松动。

d、立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合验收标准。 e、安全防护措施是否符合要求。

6.5.3、在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件。 a、主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆 b、连墙体 c、支撑

6.5.4、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

6.5.5、脚手架接地、防雷措施应按国家现行标准（JGJ46-88）的有关规定执行。 6.5.6、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

6.5.7、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 6.5.8、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。

6.5.9、脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

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6.5.10、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。 6.5.11、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

6.5.12、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

6.5.13、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

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6.5.10、要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。 6.5.11、施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

6.5.12、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

6.5.13、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

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