神定河大桥上部悬浇箱梁0#块施工方案 2 -

神定河大桥上部箱梁0#块支架现浇施工方案

一、 0#块工程数量

神定河大桥主桥变截面预应力箱梁0#块采用支架现浇施工，1#墩、4#墩顶0#块现浇总长度11m。混凝土方量349.62m3，重909t.2#墩、3#墩顶0#块现浇总长度11m。混凝土方量370m3，重962t. 二、 0#块施工工艺流程 图二、：0#块施工工艺流程框图

三、 0#块施工进度安排

表三 主桥0#块施工进度计划简表 序 号 1 桩 位 1#墩0#块 右幅 左幅 左右幅 左幅 计划开始时间 2012．11．10 2012．6．20 2013．1.10 2013．2．10 2012．12．10 2012．6．30 2012．11．20 2013．12．10 计划完成时间 2013．1．10 2012．7．10 2013．3．30 2013．4．10 2013．2．10 2012．7．20 2013．1．20 2013．2．10 2 2#墩0#块 右幅 左幅 3 3#墩0#块 右幅 左幅 4 4#墩0#块 右幅 四、0#施工现场组织机构及人员

本桥共8个0#块，项目部拟投入三个施工班组，一个钢筋班组，共25人；一个模板班组，共25人；一个钢结构加工班组。共20人。

0#块施工组织机构图

施 工技 术科 易 光武 质检科 卢 平 项目副经理 朱建辉 专职安全员 杨涛 项目经理 王友生 项目 总工 邹高定 计划经营科 王 华 测量科 易 光武 办公室 卢平 财务科 蒋 小 平 设备材料科 王爱国 安全保卫科 李江林

钢筋加工班组25人 模板加工班组25人 钢构工组人 结加班20五、 0#块支架施工

（1）. 0#块钢管支架施工施工主要工艺流程

0#块钢管支架共4排，每排6根，采用￠630×10mm钢管支架搭设，其中一排直接在主墩承台上搭设，一排钢管支架距承台边1米，钢管支架基础为12.8*1.5*1.0米C30混凝土条形基础，横桥向每排钢管上架设双拼I45b主横梁、主横梁安装I36b分配梁、I36b分配梁上安装槽钢加工成型的斜坡桁架，最后铺设模板。具体布置祥见（0#块支架施工图纸），

1、支架预埋件埋设

在承台、支架条形基础钢筋绑扎后浇注前按照0#块支架设计钢管立杆位置预埋800×800mm厚20mm厚钢板，1#墩、4#墩每个墩为24块，2#墩、3#墩每个墩为24块，预埋钢板底部四角焊接通长钢筋6根，与承台底层钢筋焊接牢固，钢板顶面在焊接和浇注时，应用水准仪测取高程，确保每块钢板在高差最大不超过5mm，同块板面的平整度不得大于2mm。

2、临时支架搭设

钢管桩立柱安装：主墩承台、钢管支架基础浇注结束，经监理工程验收合格后方可进行支架立柱安装。立柱安装前采用全站仪，按照设计位置放出各各支架立柱的中心点位置，画出立柱安放位置，吊机就位，检查钢管立柱竖直度，满足不大于0.1%h后方可进行焊接，焊缝沿钢管立柱周围满焊，焊缝宽度不小于1cm，在每根立柱周围焊接

等布6块▲铁加固，高度为20cm，底宽10cm，▲铁材质为20mm钢板，双面焊，焊缝宽度不小于1cm。

纵横向相临钢管桩立柱采用【16钢焊接剪刀撑和上下水平撑，焊缝饱满，在型钢与圆弧面接触面，增加￠10-12钢筋绑焊，利于搭接。

主横梁：钢管桩立柱顶面铺20mm厚800*800铁板,铁板下面四周布6块▲铁加固,尺寸为100mm*100mm,厚为20mm.铁板上面横桥向架设双拼I45b型钢下横梁。工字钢与铁板所有接触面焊接成整体。

分配梁：主横梁上沿纵桥向搭设焊接I36b型钢，腹板处间距为0.3m,共8根,长度5m。底板处间距0.5米，长度5m，共10根，一个0#块共计36根。主横梁与分配梁之间接触面采用焊接连接。

斜坡桁架：为确保纵向梁底分配梁有良好的接触面，牢固、可靠，在上横梁顶面，用【16钢焊接三角斜坡桁架作为底板纵坡调节器，三角桁架与分配梁接触位置进行焊接加固。具体布置为：梁底腹板处布置4道，间距30cm。梁底中间处布置12道，间距为50cm。 底板加筋肋，按照40cm间距在斜坡桁架顶面布设长度为8m的I12型钢的纵向分配梁。一个0#块支架布设10根。在梁底腹板处加密为20cm。

底板模板为8mm厚铁板，长度为4米，宽8米。 3箱梁0号块支架布置图（见附图） （2） 1#墩、4#墩0#块支架受力验算

1、荷载计算

荷载组合：模板自重+新浇钢筋混凝土重量+施工人员和运输工具重量+倾倒混凝土产生的冲击荷载+振捣混凝土产生的荷载；

模板自重：箱梁模板一律采用定型钢模板按照0.75KN/m2取值； 新浇钢筋混凝土自重：查阅设计图纸1个0#块混凝土重量为910t；其中墩顶混凝土为444t，墩顶两侧0号块支架上混凝土均为233t。

施工人员和运输工具荷载：按照均布荷载2KN/m2取值； 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按照均布荷载取值为2.0KN/m2； 振捣混凝土产生的荷载：按照均布荷载取值为2.0KN/m2； ⑴1#墩、4#墩0#块墩顶两侧荷载自重 20－21截面

顶板混凝土自重

Q1=［1.8×（0.28+0.727）÷2+1.8×（0.28+0.673）÷2+3×0.28］×2＝5.2m3 q1=5.2×2.6×10÷6.6÷2＝10KN/m2 底板混凝土自重:Q1=(0.804+0.837)÷2×6.6×2＝11m3 q1=11×2.6×10÷6.6÷2＝22KN/m2 腹板混凝土自重：Q1=7×0.7×2＝9.8m3 q1=9.8×2.6×10÷0.7÷2＝182KN/m2； 翼板混凝土自重：［（0.2+0.35）×1.5＋（0.35+0.7）×1.5］÷2×22＝26.4m3 翼板混凝土均布荷载： q=26.4×2.6×10÷3÷22＝10KN/m2

21－22截面

顶板混凝土自重： Q2=3×(0.28+0.7)+0.7×3.6×2＝8m3 q2 =8×2.6×10÷6.6÷2＝16KN/m2 底板混凝土自重: Q2=(1.315+0.837)÷2×6.6×2＝14.2m3 q2 =14.2×2.6×10÷6.6÷2＝28KN/m2 腹板混凝土自重： Q2=(7×0.7+7×1.2)÷2×2＝13.3m3 q2=13.3×2.6×10÷1.2÷2＝145KN/m2 翼板混凝土自重：［（0.2+0.35）×1.5＋（0.35+0.7）×1.5］÷2×22＝26.4m3 翼板混凝土均布荷载： q＝26.4×2.6×10÷3÷22＝10KN/m2

（2.） 1#墩、4#墩0#支架斜坡桁架受力计算

2.1 计算模型选取及参数

0#支架斜坡桁架用[16槽钢制作，受力简化为均布荷载，按均布荷载5跨

连续梁计算，箱梁底腹板模板按均布荷载跨连续梁计算，钢结构挠度容许值为L/400。根据相关计算手册，上述计算模型及参数如下所示：

（1）均布荷载下5等跨连续梁受力模型及参数

最大剪力为A、F两个支座点处：V=0.606qL 最大弯矩为B、E两个支座点处：M=0.105qL2

最大挠度为AB跨及EF跨跨中处：f=0.644×qL4/100EI

钢 板 参 数 表（N/mm2）

Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值 弹性模量 抗剪强度设计值 [16槽钢 参 数 表

145 2.1×105 85 Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值 弹性模量 抗剪强度设计值 截面Wy 惯性矩Ix 145 N/mm2 2.1×105 N/mm2 85 N/mm2 116cm3 943cm4 2.2 0#支架腹板斜坡桁架受力验算(按均布荷载5跨连续梁计算) 腹板底斜坡桁架布置:腹板底共布置5片，间距30cm.斜坡桁架立杆间

距为50cm. (1)计算荷载

① 砼自重（单位体积重量按26kN/m3计算） 箱梁腹板: q1＝364KN/m2； ② 模板重量（以砼自重5%计算）

箱梁底板: 182×0.05=9kN/m2

③ 施工人员及设备荷载：2.0 kN/m2 ④ 振捣混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2 ⑤ 倾倒混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2

荷载组合：q=1.2×（①+②）+1.4×（③+④+⑤） 计算挠度：q=①+② （2）荷载组合

箱梁腹板：q1=1.2×（364+9）×0.35+1.4×（2+2+2）×0.35=166kN.m （3）承载力验算

（a）箱梁腹板斜坡桁架

强度：M=0.105ql2=0.105×166×0.52=44KN.m

σ=M/W=44×103/116×10-6=38MPa＜[σ]=145MPa 挠度（计算荷载不考虑活载）：

抗剪强度： Q = 0.606qL＝0.606×166×0.5= 50kN

T = Q/A =50×103/0.16 ×0.0065

= 48MPa<85 MPa 挠度（计算荷载不考虑活载）

q=1.2×（364+9）×0.35=80KN.m 挠度f =0.644ql4/100EI

=0.644×364×103×0.54/（100×210×109×943×10-8） =0.72mm＜[f]=600/400=1.5mm

2.3 0#块底板斜坡桁架受力验算(按均布荷载5跨连续梁计算) 底板斜坡桁架布置:底板共布置12片，间距50cm.斜坡桁架立杆间距为50cm. (1)计算荷载

① 砼自重（单位体积重量按26kN/m3计算） 箱梁底板： q2 ＝52KN/m2 箱梁顶板： q2 ＝28KN/m2

② 模板及支架板重量（以砼自重5%计算）

箱梁腹板底模: q=(26+14)×0.05＝2kN/m2 ③ 施工人员及设备荷载：2.0 kN/m2 ④ 振捣混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2 ⑤ 倾倒混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2

荷载组合：q=1.2×（①+②）+1.4×（③+④+⑤） 计算挠度：q=①+② （2）荷载组合

箱梁底板斜坡桁架：q1=1.2×（52+28+2）×0.50+1.4×（2+2+2）×0.5=52kN.m （4）承载力验算

经以上计算：0#块支架下横梁1最大弯矩：Max=236.7KN/m

0#块支架下横梁1最大剪力：Qax=404KN

支座反力：RA=115KN RB=650KN RC=650KN RD=115KN

0#块支架下横梁2最大弯矩：Max=236.7KN/m 0#块支架下横梁2最大剪力：Qax=404KN

支座反力：RA=84.3KN RB=275.2KN RC=275.2KN RD=84.3K

下横梁为双拼I45b工字钢Wx＝1500cm3，Ix:Sx=38

I36工字钢σ＝Max/Wx=236.7×103/1500×2×10－6=79MPa＜145MPa I36工字钢τ=QSz*/bIz=404×103/1.6×38×10－4=66.4MPa＜85MPa 经计算：下横梁强度、钢度满足要求

5. 0#块支架立柱受力验算

通过以上计算,由下横梁传递给立杆最大压为650KN,立杆选用υ630mm×10mm螺旋钢管，高度为24米， 螺旋管参数：A=12500mm2，I=47914×104mm4， i=√I/A=√47914×104/12500=0.2m

立柱按两端固定约束取长度系数μ＝0.7

柔度λ＝μl/i=0.7×24/0.2=84查表折减系数0.7 支架应许压力F=λσA=0.7×145×106×12.5×10-6=127Mpa 下横梁传递给立杆最大压为650KN〈127Mpa

支架立柱刚度、稳定性刚度满足要求

（3） 2#墩、3#墩0#块支架受力验算

2#墩、3#墩为双薄譬墩，长11米，墩身两为2.15米,两墩内为3.9米,

1、荷载计算

荷载组合：模板自重+新浇钢筋混凝土重量+施工人员和运输工具重量+倾倒混凝土产生的冲击荷载+振捣混凝土产生的荷载；

模板自重：箱梁模板一律采用定型钢模板按照0.75KN/m2取值； 新浇钢筋混凝土自重：查阅设计图纸1个0#块混凝土为370m3，重

962t；其中墩顶混凝土为444t，墩顶两侧0号块支架上混凝土均为233t。

施工人员和运输工具荷载：按照均布荷载2KN/m2取值； 倾倒混凝土产生的冲击荷载：按照均布荷载取值为2.0KN/m2； 振捣混凝土产生的荷载：按照均布荷载取值为2.0KN/m2；

2#、3#墩顶0#块自重

翼板混凝土自重：［（0.2+0.35）×1.75＋（0.35+0.7）×1.75］÷2×22＝30.8m3 翼板混凝土均布荷载：30.8×2.6×10÷3.5÷22＝10KN/m2 20-21断面为1.25米:

顶板混凝土自重：Q1=1.8×（0.28+0.727）×1.25+1.8×（0.28+0.673）×1.25÷2+3×0.28×1.25＝6.5m3 q1=6.5×2.6×10÷1.25÷6.6÷2＝10KN/m2

底板混凝土自重:Q1=(0.804+0.825)÷2×6.6×1.25×2+0.2×0.2×1.25×2＝13.48m3 q1=13.48×2.6×10÷1.25÷6.6÷2＝21KN/m2 腹板混凝土自重：Q1=(6.56+6.72)÷2×0.7×1.25×2×2＝23.2m3 q1=23.2×2.6×10÷2.5÷0.7÷2＝173KN/m2 21-22断面为0.9米:

顶板混凝土自重:Q1=(0.28+0.7)÷2×6.6×0.9×2＝5.8m3 q1=5.8×2.6×10÷0.9÷6.6÷2＝13KN/m2 底板混凝土自重：Q1=（0.825+190）÷2×0.9×6.6×2＝16.2m3 q1=16.2×2.6×10÷0.9÷6.6÷2＝36KN/m2

腹板混凝土自重：Q1=5.8×2×2＝23.2m3 q1=23.2×2.6×10÷0.9÷(0.7+1.2)÷2÷2＝177KN/m2 21-22断面 、23-24断面为0.9米:

顶板混凝土自重:Q1=(0.28+0.7)÷2×6.6×0.9×2＝5.8m3 q1=5.8×2.6×10÷0.9÷6.6÷2＝13KN/m2 底板混凝土自重：Q1=（0.92+190）÷2×0.9×6.6×2＝16.2m3 q1=16.2×2.6×10÷0.9÷6.6÷2＝36KN/m2 腹板混凝土自重：Q1=5.8×2×2＝23.2m3 q1=23.2×2.6×10÷0.9÷(0.7+1.2)÷2÷2＝177KN/m2 25断面为2.1米:

顶板混凝土自重：Q1=1.8×（0.28+0.727）×2.1+1.8×（0.28+0.673）×2.1×2÷2+3×0.28×2.1×2＝11m3 q1=11×2.6×10÷2.1÷6.6÷2＝10KN/m2 底板混凝土自重：Q1=0.92×2.1×6.6×＝12.7m3 q1=12.7×2.6×10÷2.1÷6.6＝24KN/m2

腹板混凝土自重：Q1=0.7×7×2.1×2×2＝41.2m3 q1=41.2×2.6×10÷2.1÷0.7÷2÷2＝182KN/m2

2 计算模型选取及参数

0#支架斜坡桁架用[16槽钢制作，受力简化为均布荷载，按均布荷载5跨

连续梁计算，箱梁底腹板模板按均布荷载跨连续梁计算，钢结构挠度容许值为L/400。根据相关计算手册，上述计算模型及参数如下所示：

（1）均布荷载下5等跨连续梁受力模型及参数

均布荷载qALBLCLDLELF均布荷载下5等跨连续梁计算模型

最大剪力为A、F两个支座点处：V=0.606qL 最大弯矩为B、E两个支座点处：M=0.105qL2 最大挠度为AB跨及EF跨跨中处：f=0.644×qL4/100EI

钢 板 参 数 表（N/mm2）

Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值 弹性模量 抗剪强度设计值 [16槽钢 参 数 表

145 2.1×105 85 Q235钢材抗拉、抗压和抗弯强度设计值 145 N/mm2 弹性模量 抗剪强度设计值 截面Wy 惯性矩Ix 2.1×105 N/mm2 85 N/mm2 116cm3 943cm4

3 .2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架斜坡桁架受力验算

3.1 2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架腹板斜坡桁架受力验算(按均布荷载5跨连续梁计算)，以21－22断面荷载验算。

腹板底斜坡桁架布置:腹板底共布置5片，间距30cm.斜坡桁架立杆间

距为50cm. (1)计算荷载

① 砼自重（单位体积重量按26kN/m3计算） 箱梁腹板: q1＝177KN/m2； ② 模板重量（以砼自重5%计算）

箱梁底板: 182×0.05=9kN/m2 ③ 施工人员及设备荷载：2.0 kN/m2 ④ 振捣混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2 ⑤ 倾倒混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2

荷载组合：q=1.2×（①+②）+1.4×（③+④+⑤） 计算挠度：q=①+② （2）荷载组合

箱梁腹板：q1=1.2×（177+9）×0.35+1.4×（2+2+2）×0.35=68kN.m （3）承载力验算

（a）箱梁腹板斜坡桁架

强度：M=0.105ql2=0.105×68×0.52=44KN.m

σ=M/W=44×103/116×10-6=38MPa＜[σ]=145MPa 挠度（计算荷载不考虑活载）：

抗剪强度： Q = 0.606qL＝0.606×68×0.5= 21kN

T = Q/A =21×103/0.16 ×0.0065

= 21MPa<85 MPa 挠度（计算荷载不考虑活载）

q=1.2×（177+9）×0.3=67KN./m 挠度f =0.644ql4/100EI

=0.644×67×103×0.54/（100×210×109×943×10-8） =0.1mm＜[f]=500/400=1.25mm

3.2 2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架底板斜坡桁架受力验算(按均

布荷载5跨连续梁计算)，以21－22断面荷载验算。

底板斜坡桁架布置:底板共布置12片，间距50cm.斜坡桁架立杆间距为50cm. (1)计算荷载

① 砼自重（单位体积重量按26kN/m3计算） 箱梁底板： q2 ＝36KN/m2 箱梁顶板： q2 ＝11KN/m2

② 模板及支架板重量（以砼自重5%计算）

箱梁腹板底模: q=(26+14)×0.05＝2kN/m2 ③ 施工人员及设备荷载：2.0 kN/m2 ④ 振捣混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2 ⑤ 倾倒混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2

荷载组合：q=1.2×（①+②）+1.4×（③+④+⑤） 计算挠度：q=①+② （2）荷载组合

箱梁底板斜坡桁架：q1=1.2×（36+11+2）×0.50+1.4×（2+2+2）×0.5=34kN.m （4）承载力验算

（a）箱梁底板斜坡桁架

强度：M=0.105ql2=0.105×34×12=36kN.m

σ=M/W=36×103/116×10-6=29MPa＜[σ]=145MPa 抗剪强度： Q = 0.606qL＝0.606×36×1=20kN

T = 20/0.16 ×0.0065

= 19MPa<85 MPa

挠度（计算荷载不考虑活载）

q=1.2×（36+11+2）×0.5=30KN/m 挠度f =0.644ql4/100EI

=0.644×30×103×14/（100×210×109×943×10-8） =0.1mm＜[f]=1000/400=2.5mm

4. 2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架上横梁受力验算

① 砼自重（单位体积重量按26kN/m3计算）

0#块箱梁腹板：q:= 177kN/m2 0#块箱梁底板：q:= 36kN/m2 0#块箱梁顶板：q:= 13kN/m2 ② 箱梁模板: q＝0.75kN/m2

③上横梁荷载： q＝0.7kN/m ④人员及设备荷载：2.0 kN/m2 ⑤振捣混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2 ⑥ 倾倒混凝土产生的荷载：2.0 kN/m2

荷载组合：q=1.2×（①+②+③）+1.4×（④+⑤+⑥） 计算挠度：q=①+② （2）荷载组合

0#块支架上横梁箱梁腹板处线荷载：q1=1.2×(177+0.75+0.7)×0.5+1.4×（2+2+2）×0.5=112kN/m

0#块支架上横梁箱梁底板处线荷载：q1=1.2×(36+13+0.75+0.75+0.7)×0.5+1.4×（2+2+2）×0.5=35kN/m

0#块支架 0#块21－22截面1.75米上横梁上横梁布置：上横梁为I36工字钢沿横桥向50cm ，

Wx=919cm3,Ix:Sx=30.3cm上横梁受力简化模型：

I36工字钢Ix i Ix=16530cm3 i=Ix/2 Ix=16530cm3 i=Ix/4 Ix/3/(Ix/2.5+Ix/3)=0.33 Ix=16530cm3 i=Ix/2 Ix/2/(Ix/2+Ix/4)=0.67 弯矩分配系数Ix/2.5/(Ix/2.5+Ix/3)=i/∑i 固端弯矩 支座弯矩 简支剪力: 0.67 0 0.55 0 37 0 -5.9 0 -1.3 -0.3 0 29.5 105.35 －59.15 45 0.45 0.55 0 －26.3 26.3 －37 0 -4.8 4.8 2.4 -2.4 -1.1 1.1 0.6 -0.6 -0.3 0.3 －29.5 29.5 52.5 －52.5 5.9 1.3 0.3 －29.5 0 59.15 －105.35 剪力修正 计算剪力 跨内最大弯矩

－11.8 －11.8 0 0 11.8 11.8 93.55 －70.95 52.5 -52.5 70.95 －93.55 X=0.46 Max=31 94×2－56.6－47×2=10 X=0.46 Max=31 0#块支架上横梁弯矩布置图

0#块支架上横梁剪力布置图

经以上计算：0#块支架上横梁最大弯矩：Max=31KN/m

0#块支架上横梁最大剪力：Qax=70.95KN

支座反力：RA=94KN RB=123KN RC=123KN RD=94KN I36工字钢σ＝Max/Wx=31×103/919×10－6=34MPa＜145MPa I36工字钢τ=QSz*/bIz=71×103/1.38×30.3×10－4=17MPa＜85MPa

5. 2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架下横梁受力验算

通过以上计算：0#块支架底板处两根下横梁受力最大，由上横梁传递集中荷载为F1=F2=F3=F4=F5=123KN, 下横梁受力简化模型：

RB=123×(3×42－4×4+1)/8×4+123=250KN RA=123×(5×42－4×4－1)/8×4=242KN MA=(42－1)×123×2/8×4=-115KN.M

2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架下横梁弯矩图

2#墩、3#墩顶两侧2.15米0#支架下横梁剪力图

经以上计算：0#块支架下横梁最大弯矩：Max=115KN/m

0#块支架下横梁最大剪力：Qax=250KN

支座反力：RA=242KN RB=250KN

I36工字钢σ＝Max/Wx=115×103/919×10－6=125MPa＜145MPa

I36工字钢τ=QSz*/bIz=250×103/1.38×30.3×10－4=60MPa＜85MPa

（3） 2#墩、3#墩两薄譬内3.9米0#支架上横梁受力验算

腹板处布置3根36工字钢,纵桥向间距35cm,底板处11根,间距为60cm.

1.荷载计算

23-24断面为0.9米:

0#块箱梁腹板：q:= 177kN/m2 0#块箱梁底板：q:= 36kN/m2 0#块箱梁顶板：q:= 13kN/m2

25断面为2.1米:

0#块箱梁腹板：q:= 182kN/m2 0#块箱梁底板：q:= 24kN/m2 0#块箱梁顶板：q:= 10kN/m2 2. 荷载组合

2#墩、3#墩两薄譬内0.9米 0#块支架上横梁箱梁腹板处线荷载：q1=1.2×(177+0.75+0.7)×0.35+1.4×（2+2+2）×0.35=80kN/m

0#块支架上横梁箱梁底板处线荷载：q1=1.2×(36+13+0.75+0.75+0.7)×0.6+1.4×（2+2+2）×0.6=42kN/m

2#墩、3#墩两薄譬内2.1米 0#块支架上横梁箱梁腹板处线荷载：q1=1.2×(182+0.75+0.7)×0.35+1.4×（2+2+2）×0.35=80kN/m

0#块支架上横梁箱梁底板处线荷载：q1=1.2×(24+10+0.75+0.75+0.7)×0.6+1.4×（2+2+2）×0.6=31kN/m

3. 2#墩、3#墩两薄譬腹板上横梁受力计算 2#墩、3#墩两薄譬上横梁受力简化图

MA=MB=-80×0.3×0.3/2=-3.6KN.M

MAX=ql2/8(1-4λ2)=80×3.3×3.3/8(1-4×0.32/3.32)=105KN.M Qmax=80×3.9/2-80×0.3=132kn

I36工字钢σ＝Max/Wx=105×103/919×10－6=114MPa＜145MPa I36工字钢τ=QSz*/bIz=132×103/1.38×30.3×10－4=32MPa＜85MPa

4. 2#墩、3#墩两薄譬底板上横梁受力计算 2#墩、3#墩两薄譬底板上横梁受力简化图

MAX=ql2/8(1-4λ2)=31×3.3×3.3/8(1-4×0.32/3.32)=41KN.M Qmax=31×3.9/2-80×0.3=51kn

I36工字钢σ＝Max/Wx=41×103/919×10－6=45MPa＜145MPa

I36工字钢τ=QSz*/bIz=51×103/1.38×30.3×10－4=12MPa＜85MPa

3. 2#墩、3#墩两薄譬腹板下横梁受力计算

2. 荷载组合

2#墩、3#墩两薄譬内0#块支架下横梁箱梁腹板处线荷载：q1=1.2×(182×1.95+0.75+0.7)+1.4×（2+2+2）=436kN/m

0#块支架上横梁箱梁底板处线荷载：q1=1.2×(36×0.9+24×1.05+13×1.95+0.75+0.75+0.7)+1.4×（2+2+2）=110kN/m

0#块支架 0#块21－22截面1.75米立杆上横梁布置：下横梁为双拼I56工字钢沿横桥向布置

Wx=919cm3,Ix:Sx=30.3cm上横梁受力简化模型：

I56工字钢Ix i Ix=16530cm3 i=Ix/2 Ix=16530cm3 i=Ix/4 Ix/3/(Ix/2.5+Ix/3)=0.33 Ix=16530cm3 i=Ix/2 Ix/2/(Ix/2+Ix/4)=0.67 弯矩分配系数Ix/2.5/(Ix/2.5+Ix/3)=i/∑i 固端弯矩 0.67 0 0.55 0 126.7 0 -24.3 45 0.45 -82.5 82.5 -19.9 19.9 0.55 0 -126.7 0 24.3 支座弯矩 简支剪力: 剪力修正 计算剪力 跨内最大弯矩

0 -5.5 -1.3 0 95.6 10 -10 -4.5 4.5 2.3 -2.3 -1 1 －95.6 95.6 5.5 1.3 －95.6 0 202.7 －398.3 38.3 38.3 241 －360 X=0.46 Max=119.5 398.3 －202.7 165 －165 －38.3 －38.3 360 －241 X=0.46Max=119.5 0 0 165 -165 94×2－56.6－47×2=24.5

2#墩、3#墩两薄譬内0#块支架下横梁弯矩图

2#墩、3#墩两薄譬内0#块支架下横梁剪力图

经以上计算： 2#墩、3#墩两薄譬内0#块支架下横梁

最大弯矩：Max=115KN/m 最大剪力：Qax=360KN

支座反力：RA=360KN RB=406KN

I36工字钢σ＝Max/Wx=119.5×103/919×2×10－6=65MPa＜145MPa I36工字钢τ=QSz*/bIz=360×103/2×1.38×30.3×10－4=43MPa＜85MPa

（4 ） 2#墩、3#墩两薄譬内0#块支架立柱受力验算

通过以上计算,由下横梁传递给立杆最大压为406KN,立杆选用υ630mm×10mm螺旋钢管，高度为23米， 螺旋管参数：A=19468mm2，I=93078×104mm4， i=√I/A=√93078×104/19468=0.22m

柔度λ＝μl/i=0.7×25/0.22=80查表折减系数0.725 N/A=406/19468×10-6=20Mpa<145×0.725=105Mpa

支架立柱刚度、稳定性刚度满足要求

经以上计算:主墩0#块支架各个构件受力满足要求

六、 0#块支架预压

为消除0#支架非弹性变形及检验支架强度、刚度及稳定性，需对每个墩0#块支架进行预压 预压方式采用砂袋预压，仿真0#块各断面重量进行，预压重量为0#块自重的1.3倍，其中1#墩、4#墩0#块重909吨，砂袋预压重1182吨，2#墩、3#墩0#块重962吨，砂袋预压重1250吨。预压砂袋采用人工装卸，塔吊吊装。预压加载按照模拟混凝土施工的来加载，加载按照50%、80%、90%和100%预压荷载进行

分级均匀对称加载，卸载按80%、50%、0%预压荷载进行卸载。整个预压过程中密切记录加载、卸载数量和高程变化等相关数值。 每级加载卸载至少持续半小时，最大荷载持续24小时，然后进行卸载，卸载持荷每级保持半小时，并记录持载过程的挠度变化、应力及应变情况。

加载过程对支架外观进行检查，观察支架受力后有无刚度不够产生变形，焊缝有无脱焊等异常情况发生。

预压砂袋荷载达到总荷载50%后，应密切注意天气的变化，如遇降雨天气，应用彩条布覆盖，防止砂吸水可能造成测量结果误差偏大的影响。

六、0#块模板及钢筋、预应力束安装

底板测量放样：根据设计部门已给的水准点高程和控制点的坐标，利用经过校验准确的仪器复核以后作为N0号块施工放样测量的 基准和依据。首先在支架上放样：定出底板的边线（4个点），中线（纵向，横向）以及底板标高。测量工作应尽量安排在每天早晨7点至10点时测量，以减少日照梁段而产生测量误差。每个块件、每个部位都需经过准确的测量和正确的复核以后方可进行下一道工序的施工。

翼板模板施工：a：主桥0号块箱梁的翼板模板为6块整体定型钢模，长度4.7+1.6+4.7米,高度比设计高出5cm。横向，竖向，斜向支撑为[10型钢焊接而成。面板钢板厚度为5mm，接缝处先焊接后磨平，翼板围板及粱接头处围板均为竹胶板，按钢筋横段面和预应力管道尺寸切割加工而成。b：翼板的安装：因为翼板模板为整体定型

钢模，安装方法如下：首先在支架上各放3根I36型钢作为模板的支撑横梁，翼板吊上去后直接落在横梁上，底部对穿几根Ф20对拉螺杆。翼板的标高用4个螺旋式千斤顶来调整，随时控制标高。当达到设计标高时，停止调整，在再模板的每一根支撑槽钢接头处焊一根同型号的槽钢与横梁连接。当翼板安装完毕后即可安装腹板和底板围板，图上脱模剂，经监理验收合格后，绑扎钢筋。

底，腹板及横隔梁钢筋施工：a：施工所使用的钢筋必须符合国家的标准规定，具有出厂合格证并经检测合格后才能使用。进场钢筋按不同型号、等级分类堆放并应垫高出地面，表面覆盖彩条布，防止钢筋污染锈蚀。钢筋使用前表面应无油污、锈迹，纵向通长钢筋接头按设计预留。b：在钢筋绑扎中如遇到与预应力管道位置冲突时只能移动钢筋而不能烧断钢筋，特别是支座顶面梁内预埋钢板应严格按设 计图纸制作安装，在钢筋绑扎之前应安放好并且与支座接触面清洗干净。竖向预应力筋及管道要严格按设计图纸制作安装，并且要固定不能让其偏离轴线，预留张拉的长要满足实际施工要求。腹板，底板的两层钢筋应形成整体，横隔梁钢筋在绑扎时要注意人字孔的位置，注意挂蓝预留孔的预埋。

内顶板及腹板，横隔梁模板的安装：a：由于N0#块梁体内部倒角较多，故此选用竹胶板作为内模。为了避免在砼浇注时出现涨模现象，所以选用Ф20对拉螺杆。并且内箱搭设碗扣支架来支撑腹板和横隔梁模板，上面测好标高后铺设顶板模板。横隔梁模板两边用Ф20

螺杆对拉；人孔洞模板用竹胶板制作成一个整体放进钢筋绑扎好的预留孔内，顶板模板用竹胶板铺设。b：在翼板上用全站仪放出梁边线后安装围板，并且要量出横向预应力管道的位置留出预留孔；横向围板在安装前应按图纸要求事先把顶，腹板纵向预应力管道孔预留好。

顶板钢筋及管道的安装：在绑扎顶板第一层钢筋后安装顶板纵向，横向预应力管道。在安装管道时要按照图纸要求事先定出坐标， 焊上定位筋（直线段1米/根，曲线段0.5米/根），在每一根纵向管道的两端各套入一根长0.3米长的接头管（比原管道直径大5mm），以备下一个块段管道的接长。张拉端的锚垫板与管道应垂直，锚后螺旋筋不得少于5圈，圈距要在3cm左右与锚垫板点焊，为防漏浆喇叭口与压浆嘴应堵住。管道安装完毕后绑扎面板钢筋，预埋挂蓝预留孔及设计泄水孔，经监理验收合格后，进行下一步的砼浇注。

注：钢筋的绑扎顺序：底板钢筋→腹筋板钢→竖向预应力管道→翼板钢筋→顶板钢筋→顶板纵向，横向预应力管道 七、混凝土浇筑和养生

因钢筋和顶板的纵向钢绞线布置较密集，砼配合比设计时除满足强度、和易性要求外，还需要有很好的流动性，以保证砼顺利穿过钢筋和纵向钢绞线的空间。混凝土浇筑前，认真检查模板支撑情况，模板堵漏质量，钢筋绑扎及保护层的设置，预埋件，预留孔洞位置的准确性，模内有无杂物；检查浇筑砼用的料斗，串筒分布是否满足浇筑顺序。填写《分项施工质量检验评定表》，并经监理工程师确认后方可开始浇筑施工。

钢筋绑扎及模板安装通过验收后，浇筑混凝土。混凝土通过砼罐车运至现场，由泵车运送到位。砼采用自动计量拌和站集中拌和，3台砼罐车车运送混凝土，砼泵车进行垂直送料，串筒配合布料。试验人员现场跟班作业，随时测定坍落度和和易性变化情况，及时通知搅拌站进行调整。混凝土捣固人员须经培训后上岗，要定人、定位、定责，分工明确，尤其是钢筋密布部位、端模、拐（死）角及新旧砼连接部位指定专人进行捣固，每次浇筑前应根据责任表填写人员名单，并做好交底工作。

混凝土分两次浇筑，第一次浇筑底板至腹板倒角处，第二次浇筑腹板、顶板、翼板。浇筑顺序：先对称的浇筑底板，从两侧腹板处向中央推进，以防发生裂纹，平衡对称施工。底板浇筑完以后，等达到一定强度后，安装顶板支架，钢筋，将表面的模板及与腹板和横隔板相交处的模板固定后，开始第二次浇筑腹板两侧及横隔板，要严格对称的浇筑，每次浇筑均应一次连续浇筑完毕，不得中断，砼分层浇筑，每层宜30～40cm厚。砼振捣以插入式振捣为主，对钢筋和波纹管密集处辅以小型30mm的振动棒进行振捣。插入振捣厚度以30cm厚为宜，要垂直等距离插入到下一层5～10cm左右，其间距不得超过60cm。砼振捣严格按照规范进行，要求表面泛浆，不再冒气泡，砼不再下沉。施工人员一定边振捣、边观察，防止漏振或过振，技术人员跟班作业。

捣固砼时，应避免振动棒与波纹管接触振动，砼捣固后，要立即对管道进行检查。未振捣完前，禁止操作人员在砼面上走动，否则会

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