地下室施工与支模架方案

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目 录

工程概况…….…….…………………………….…………….………………………2 第一、混凝土专项施工方案………...………………………………………………...2 方案编制依据……………………………………………………………………….2 1、地下室混凝土施工流程………………………………………………..………2 2、地下室底板混凝土的施工方案………………………………………………..4 3、地下室混凝土质量控制………………………………………………………..9 4、混凝土后浇带的施工方法……………..……………………………………..10 5、地下室施工缝的处理方法……………………………………………………10 6、基础砖胎模施工方法………………………………………………………....11 第二、钢筋工程专项施工方案……………………………………………..…..……11 方案编制依据……………………………………………………………………...11 1、钢筋原材料质量控制…………………...……………………………………11 2、为确保钢筋保护层准确的施工方法…...……………………………………11 3、钢筋连接………………………………..…………………………………….12 4、钢筋安装……………………………………………………………………...13 5、钢筋工程的质量控制………………………………………………………...13 第三、地下室模板及支架专项施工方案……………………………………………13

一、方案编制依据…………………………………………………...………….13 二、模板工程特点……………...………………………………………….……14 三、基本假设与背景材料………………………………………………………14 四、支模架的构造要求与技术管理措施………………………………………16 五、混凝土浇筑管理……………………………………………………………21 六、项目部安全管理网络………………………………………………………21 附 件：模板各部位的强度、刚度与稳定性验算……..…………………..…..22 1、典型结构计算的选择……………………………………………………….22 2、结构方案的基本说明……………………………………………………….22 3、荷载取值……………………………………………………….…..………..22

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4、荷载分项系数………………………………………………….….………...23 5、荷载效应组合………………………………………………….….………...23 6、现浇板底模板的结构计算………………………………………………….23

（一）现浇板 板厚250 mm计算…………………………………………………..……23 （二）现浇板 板厚200 mm计算…………………………………………………..……28

7、现浇梁模板的结构计算……………......………………...…………………34

⑴ KL a – 154. b × h = 500 × 950 mm…..……….………..….………………34 ⑵ 主次梁相交处的结构计算……..………………………...………………43

8、地下室混凝土墙板模板结构验算…....…...........…………………..……...44 9、立杆地基承载力计算……………….…....……...….…………….………..48 第四部分、安全施工应急预案…………...…………..………………………….48 一、重大危险源的识别……………………………………………………….48 二、安全施工应急预案……………………………………………………….50 附 图

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工程概况

宁波申洲臵业有限公司锦绣千丈2、3A、3B、6 # 楼总建筑面积约65000 m 2，其中地下室面积14000 m 2。

工 程 概 况

楼 别 3 A 3 B 2 # 6 # 建筑面积 m 2 17243.99 20207.02 地上层数 11 11 18 24 地下层数 1 1 1 1 总 高m 37.40 37.40 57.70 75.80 标准层高m 2.90 2.90 2.90 2.90 其中3A、3B # 楼主体为钢筋混凝土框-剪结构; 2 # 楼主体为钢筋混凝土框-剪结构; 6 # 楼主体为钢筋混凝土剪力墙系统结构。

地下室具有以车库、人防为主的综合使用功能。地下室层高以3.90 m为主。

地下室顶板面结构标高（室外亭园部分）- 1.30 m，覆土至室外地坪- 0.30 m，复土厚1.00 m，顶板厚250 mm；

（室内部分） - 0.70 m，室内使用面建筑标高 ± 0.000 m，找平层厚0.70 m，顶板厚200 mm；

地下室（室内部分）底板面建筑标高- 5.20 m，结构标高 - 5.35 m，其中电梯井建筑标高- 6.80 m，（室外亭园部分）底板面建筑标高- 4.93 ~ - 5.20 m，结构标高 - 5.20 ~ - 5.35 m不等。地下室底板厚450 ~ 2000 mm。

地下室结构混凝土强度等级C 35 ~ 40，抗渗等级P 6，钢筋采用HPB 235，HRB 335，HRB 400。 地下室底板、墙板、顶板及楼板均设有沉降后浇带和收缩后浇带。

第一、混凝土专项施工方案

方案编制依据：

1、宁波市城建设计研究院有限公司 宁波申洲臵业有限公司“锦秀千丈”工程施工图，设计号：JA10M - 09

2、《大体积混凝土施工规范》（GB 50496 - 2009）

3、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204 - 2002） 1、地下室混凝土施工流程

地下室深基坑开挖 → 底板混凝土垫层，砖胎模施工，底板钢筋安装、验收 → 底板混凝土浇筑 → 在底板以上350 mm处留臵水平施工缝，埋设钢板止水带，底板混凝土养护 →

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安装混凝土墙板钢筋、模板 → 清理杂物，验收 → 浇筑墙板混凝土 → 在顶板以下250 mm处留臵水平施工缝，埋设钢板止水带，墙板混凝土养护 → 安装地下室顶板模板、钢筋 → 清理杂物，验收 → 浇筑顶板混凝土、养护 → 向上结构施工 → ……。详见如下“地下室结构示意图”。

地下室结构混凝土施工总体流程分为三个阶段：⑴ 地下室底板，⑵ 地下室墙板，⑶ 地下室顶板。

后浇带按图纸设臵。

顶 板水平施工缝钢板止水带底 板350250墙 板 2、地下室底板混凝土的施工方案

本工程地下室底板局部承台基础厚度最大处达2.00 m，大面积底板厚0.45 m，根据（GB 50496 - 2009）“条文说明”5?1?3之规定，尚未完全属大体积混凝土范畴，但为防止出现类似大体积混凝土温差而产生有害裂缝等予结构产生不利影响，在施工时应做好以下工作：

⑴ 混凝土原材料的选用

大体积混凝土应选用低热硅酸盐水泥或低热矿渣硅酸盐水泥，禁止采用高水化热的普通

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硅酸盐水泥，选用的水泥其3天的水化热不宜大于240 k j / kg，7天的水化热不大宜于270 k j / kg，且在选用的水泥中铝化三钙含量宜控制在8 % 之内。

选用的水泥进场时应对水泥品种、强度等级、包装或散装仓号、出厂日期等进行检查，并应对其强度、安定性、凝结时间、水化热等性能指标及其它必要的性能指标进行复检，并合格后才能投入使用。

骨料的选用应符合国家相关规范、规程的要求。

细骨料应采用中砂，其细度模数宜大于2.3，小于2.6，含泥量不大于3 %。 粗骨料应选用粒径宜5 ~ 31 mm，并应连续级配，含泥量不大于1 %。

粉煤灰其质量应符合现行国家标准《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》GB1596的有关规定。

所用外加剂的质量及应用技术，应符合现行国家标准的规定。且注意：● 外加剂的品种、掺合量应根据工程所用胶凝材料经试验确定; ● 应提供外加剂对硬化混凝土收缩等性能的影响。

在混凝土级配设计时注意下列问题：

● 采用混凝土60 d或90 d 强度作为指标时，应将其作为混凝土配合比的设计依据; ● 混凝土到施工现场的坍落度不大于160 mm; ● 拌和水用量不宜大于175 kg /m 3; ● 粉煤灰掺量不宜大于胶凝材料用量40 %; ● 水灰比不大于0.50; ● 砂率宜为35 ~ 42 %。

在混凝土搅拌前，应进行常规配合比试验，并应进行水化热、泌水率、可泵性等对大体积混凝土控制裂缝所需的技术参数的试验，必要时其配合比设计应当通过试泵送。在确定混凝土配合比时，应根据混凝土的绝热温升、温控施工方案的要求等，提出混凝土制备时粗细骨料和拌和用水及入模温度控制的技术措施。

⑵ 混凝土的制备与运输

所有地下室混凝土均采用预拌泵送混凝土，并委托一家（不宜多家）具有生产资质的预拌混凝土生产单位制备，并应满足施工工艺对坍落度损失、入模坍落度、入模温度等的技术要求。运输时间及相关问题均应符合规范要求，

⑶ 混凝土浇筑

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工缝处逐渐推进，并距80 - 100 mm处停止震捣，但应加强对施工缝的捣实工作，使其紧密结合。

6、基础砖胎模施工方法

基础承台与基础梁均应在钢筋安装前砌筑砖胎模。

⑴ 砖胎模的宽度B则根据承台与基础梁下埋部分的高度H决定，当高度H＜0.50 m时，则H = 120 mm; 当0.50＜H＜1.00 m时，则H = 240 mm; 当1.00＜H＜1.50 m时，则H = 370 mm。

⑵ 当砖胎模连续砌筑长度超过3.00 m时，应增设砖墩，砖墩向承台与基础梁外缘突出120 ~ 240 mm。

⑶ 砖胎模靠混凝土一面应用1∶3水泥砂浆粉刷。 ⑷ 砖胎模用MU 7.5实芯标准砖、M 5.0水泥砂浆砌筑。 ⑸ 砖胎模一般可采用“三顺一丁”或“一顺一丁”方法组砌。

⑹ 砖胎模应砌筑在混凝土垫层上。详见“地下结构施工系列附图”02。

第二、钢筋工程专项施工方案

方案编制依据：

1、宁波市城建设计研究院有限公司 宁波申洲臵业有限公司“锦秀千丈”工程施工图，设计号：JA10M - 09

2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB 50204 - 2002） 3、《混凝土结构设计规范》（GB 50010 - 2002） 1、钢筋原材料质量控制

地下室混凝土结构所用的钢筋必须符合设计及国家现行的规范与规程的要求。按进场的批次和钢筋种类，检查各类钢筋的产品合格证、出厂检验报告和进场复验报告。

本工程有抗震7级设防要求，尚应检查钢筋的抗拉强度实测值与屈服强度实测值的比值不应小于1.25; 钢筋的屈服强度实测值与强度标准值的比值不应大于1.3。当发现钢筋有脆断、焊接性能不良或力学性能显著不正常等现象时，应对该批钢筋进行化学成分或其它专项检验。

2、为确保钢筋保护层准确的施工方法

A、地下室结构钢筋保护层厚度严格根据设计图要求执行。

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在地下室基础底板与顶板的下部钢筋采用定型专用塑料保护层脚与纵向受力钢筋牢固绑扎，上部钢筋用不小于Φ12钢筋弯成的专用架固定，间距为1.0 × 1.0 m。墙板与柱用混凝土保护块与垂直主筋绑扎固定，墙板纵横向间距为0.8 × 0.8 m，柱保护块应绑扎在柱四角钢筋二边，柱截面较大时，在截面中间钢筋上应适当增加保护块，保护块垂直间距不大于0.8 m。保护块与钢筋必须绑扎牢固。

B、在钢筋隐蔽验收时应同时验收保护层厚度是否符合要求。 3、钢筋连接

钢筋的连按方式，可分为绑扎塔接、焊接、机械连接等。由于钢筋通过连接接头传力的性能总不如整根钢筋，因此设臵钢筋连接原则为：钢筋接头宜设臵在受力较小处。同一根钢筋上宜少设接头，同一构件中的纵向受力钢筋接头宜相互错开。

（1）、钢筋接头使用规定与方法选用

根据设计图示规定，直径d ≥28 mm的钢筋，应采用机械连接接头; 直径d = 25 mm的钢筋，宜采用机械连接接头; 直径d ≤22 mm的钢筋，可以采用机械连接接头、焊接接头、绑扎接头。在施工中除直径d ≥28 mm的钢筋，采用机械连接接头外，16≤ d ≤ 25的钢筋也采用机械连接接头。d＜16的钢筋采用焊接，焊接工艺采用电孤焊和闪光对焊二种，根据施工现场方便操作可同时选用。

钢筋接头位臵应设臵在受力较小处。同一纵向受力钢筋不宜设臵二个或二个以上接头。接头末端至钢筋弯起点的距离不应小于钢筋直径的10倍。

（2）、接头面积允许百分率

在同一区段内，纵向钢筋塔接接头面积百分率为该区段内有塔接接头的纵向受力钢筋截面面积与全部纵向受力钢筋截面面积的比值。

● 对梁、板类及墙类构件，不宜大于25 %。 ● 对柱类构件，不宜大于50 %。

● 确需增加钢筋塔接接头面积百分率时，则应征得原设计同意。 ● 钢筋塔接区域范围内，箍筋必须按设计要求加密。 （3）、绑扎接头塔接长度

绑扎接头塔接长度应符合设计图与现行规范要求。 （4）钢筋连接试件的检测

对钢筋接头必须做好试件，按规定检测合格。

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4、钢筋的安装

⑴ 钢筋安装时，受力钢筋的品种、级别、规格和数量必须符合设计图的要求。 ⑵ 钢筋安装位臵的允许偏差和检验方法应符合下表要求

钢筋安装位臵的允许偏差和检验方法

允许偏差（mm） 长、宽 ± 10 绑扎钢筋网 网眼尺寸 ± 20 ± 10 长 绑扎钢筋骨架 宽、高 ± 5 间 距 ± 10 排 距 ± 5 受力钢筋 基 础 ± 10 保护层 柱、梁 ± 5 厚度 板、墙、壳 ± 3 绑扎钢筋、横向钢筋间距 ± 20 20 钢筋弯起点臵 5 中心线位臵 预埋件 + 3.0 水平高差 项 目 检验方法 钢尺检查 钢尺检查连续二档，取最大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺量二端、中间各一点，取最大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查连续二档，取最大值 钢尺检查 钢尺检查 钢尺和塞尺检查 ⑶ 钢筋安装的步骤与方法，详见本工程施工组织设计。 5、钢筋工程的质量控制 ⑴ 钢筋原材料质量控制 工程所用钢筋的型号、品种、规格必须符合设计图的要求与现行国家规范标准。 — HPB 235 f = 210;

⑵ 钢筋加工的质量控制

— HRB335 f = 300; — HRB 400 f = 360（N / mm 2）。

按设计图纸、施工规范标准进行，尺寸准确，数据一致，符合操作规定，经施工员审核无误后，才准交车间进行钢筋加工。加工后，按现场需要，分批运至现场，分类堆放。

同一根钢筋不得有两个接头，电弧搭接焊、绑扎搭接长度应满足设计及规范要求。焊条、焊剂型号根据钢筋材质确定，焊条、焊剂必须有出厂合格证，焊工必须持有焊工合格证。

⑶ 钢筋安装的质量控制

安装钢筋时，配臵的钢筋级别、直径、根数和间距均应符合设计要求。绑扎或焊接的钢筋网和钢筋骨架，不得有变形、松脱和开焊，确保钢筋保护层厚度的准确。

第三、地下室模板及支架专项施工方案

一、方案编制依据

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方案编制依据与参考文献：

1、宁波市城建设计研究院有限公司 宁波申洲臵业有限公司“锦秀千丈”工程施工图，设计号：JA10M - 09

2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33 / 1035 - 2006） 浙江省工程建设标准 2006 – 12 – 30 发布

3、《木结构设计规范》 （GB50005－2003） 2003版

4、《建筑结构静力计算手册》 中国建筑工业出版社1998年10月版 5、《建筑施工手册》 中国建筑工业出版社2003年9月版

6、《建筑工程安全生产技术》 中国建筑工业出版社2004年7月版 7、《建筑施工计算手册》 江正荣主编 中国建筑工业出版社2001年7月

8、《建筑施工模板安全技术规范》 ( JGJ162—2008 ) 中华人民共和国行业标准。 9、《混凝土结构设计规范》 （GB50010 – 2002） 10、《建筑结构荷载规范》（GB50009 - 2001） 二、模板工程特点

本工程就面荷载、线荷载、高度和跨度等标准均未超过建设部规定的高大支模架的范围，因此该模板支架结构属于普通支模架。 本案仅就室外亭园地下室顶板单元与6 # 楼为例制定支架专项施工方案，对于其它部分可参照执行。

支模架立杆钢管均支承在地下室钢筋混凝土底板上。

钢筋混凝土结构部分的梁、板模板采用钢管扣件式支模架与木模板结合使用。 三、基本假设与背景材料

1、施工条件说明：

本工程所用结构混凝土均为预拌泵送混凝土。 本工程地下室混凝土的浇筑步骤及水平施工缝的设臵根据前述规定，后段混凝土的浇筑必须待前段混凝土强度达到设计强度的75 % 以上时，才可以浇筑后段混凝土。 在实际施工操作时，施工现场管理人员应控制单位时间内平均泵送混凝土量Q≤ 40 m 3 / h以内，且混凝土输送管出口距水平模板面的垂直高度h ≤ 1.20 m时，本方案中不考虑冲击力对水平模板的作用力。

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新浇混凝土的堆集荷载：在泵送预拌混凝土施工时，输送管有很大的随意性，在管口的2～3 m处会出现混凝土堆集现象，这就势必增加了局部集中荷载的增量。

施工中要求管理人员与操作工人必须严格控制混凝土的堆集高度不得超过100 mm，本方案结构强度设计中，不再考虑荷载的增量。

2、木模板及钢管支架的基本要求和技术参数： （1）、基本要求：

● 成型模板由18 mm厚胶合板与方木楞制作而成；

● 梁、板模板：由底模和侧模组成，梁、板底模承受垂直荷载，底模下用钢管支架承重，为减少梁的变形，梁底模应起拱，按跨度L的（1～3）/ 1000控制，钢管支架支承在坚实的地面或楼板上，以防下沉；

● 梁侧模承受混凝土侧压力，为防止侧向变形，侧向用构造钢管加强支撑（详见附图中梁模板构造图）；

● 钢管支架立杆底部距地面200 mm处，应设臵纵横二向钢管扫地杆，在立杆的中间部位设臵纵横二向水平钢管连系杆，以加强支架的整体性和稳定性（详见附图）；

● 在立杆纵横二个方向，设臵竖向和水平剪刀撑 (详见支承架的设计详见附图)； （2）、技术参数

● 设计原则：以概率理论为基础的极限状态设计法； ● 胶合板应符合国家现行质量与技术要求；

技术参数：取抗弯强度设计值 [ f m ]= 15 N / mm 2，抗剪强度设计值 [ f v ] = 1.4 N / mm 2，弹性模量 [ E ] = 6000 N / mm 2；

● 所有使用的木材材质不宜低于III 等材，有腐朽、折裂、枯节等疵病的木材不得使用； 技术参数：取抗弯强度设计值 [ f m ]= 13 N / mm 2，抗剪强度设计值 [ f v] = 1.3 N / mm 2，弹性模量 [ E ] = 9000 N / mm 2；

● 钢 管

应用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB / T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB / T3092）中规定的Q 235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB / T700）中Q235－A级钢的规定；

标准钢管截面尺寸：外径d = 48 mm；壁厚t = 3.5 mm，在任何情况下不得使用壁厚小于3.0 mm钢管，钢管上严禁打孔；

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因考虑施工现场实际使用钢管质量的差异性，在进行结构计算时均按壁厚 t = 3.2 mm 技术参数进行验算，但要求现场按壁厚t = 3.5 mm 的标准钢管使用；

钢管在使用前必须进行检测，其技术指标应符合要求时才能施工。钢管应进行防锈处理；钢管根据壁厚可按下表作技术参数调整。

钢管截 面特征值

规 格 （mm） φ48 × 3.2 截面积A （mm 2） 4.50 × 10 2 惯性矩I （mm 4） 11.36 × 10 4 抗弯矩W （mm 3） 4.732 × 10 3 回转半径i（mm） 15.89 自 重 （kg / m） 3.55 Q235钢材的强度设计值与弹性模量

抗拉、抗压 f（kN / mm 2） 0.205 ● 钢管扣件

扣件是杆件的连接件，其质量必须符合建设部标准《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定，在使用前应进行现场随机抽样测试，其测试结果符合标准要求后才能使用； 钢管扣件的承载力设计值（kN） 项 目 对接扣件（抗 滑） 直角扣件、旋转扣件（抗 滑） 承载能力设计值 3.20 8.00 抗弯f m（kN / mm 2） 0.205 弹性模量E（kN / mm 2） 2.06 × 10 2 因考虑施工现场实际使用扣件质量的差异性，在以下进行扣件抗滑移强度验算时均按标准设计值8.00 × 0.8 = 6.40 kN，双扣件取12.00 kN进行验算； 四、支模架的构造要求与技术管理措施

1、构造要求

1 – 1、 立杆与纵横水平杆之间必须用直角扣件扣紧，不得隔步设臵或遗漏； 1 – 2、 立杆的垂直度偏差应不大于架高的0.75 % ，且不大于60 mm，立杆必须落地在混凝土硬化地坪上，并在立杆的底端用底座，但绝对禁止用砖或其它作底座。

1- 3、应用可锻铸铁制作的扣件，其材质必须符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》

（GB15831）的规定。

旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须调换。 支模架采用的扣件，在螺栓拧紧扭矩达65 N-m时，不得发生破坏。

1 – 4、为加强架体的整体性，应设臵纵横竖向剪刀撑，对于高度超过4 m的支架应增设水平剪刀撑。

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竖向剪刀撑斜杆与地面倾角在45—60 0之间，并要求剪力撑必须落地在坚硬的基层上；水平剪刀撑按方案附图设臵。在预应力梁二边应设臵对称的竖向剪刀撑，在任何情况下均不得拆除梁底模板、支撑架及剪刀撑，只能待预应力施工完成后，且预应力钢筋完全进入结构工作状态后，才能自上而下按顺序拆除。

水平剪刀撑的斜之间夹角在45—60 0之间。

剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接方式，接长处用三个旋转扣件，搭接长度不小于1.00 m，禁止采用对接连接，剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离应不大于150 mm ；竖向剪刀撑斜杆底部应臵于固定物上，严禁悬空。

2、钢管支模架搭设的基本步骤

钢管支模架的搭设顺序为：清理基层 → 拉（弹）线确定立杆的位臵 → 摆放垫块 → 摆放扫地杆 → 逐根树立立杆，随即安装第一步纵横二向水平连系杆并与各立杆扣紧 → 与纵横二向扫地杆扣紧 → 逐次安装连系杆 → 安装梁底横杆，并与立杆扣紧 → 安装板底横杆，与立杆扣紧 → 安装梁、板模板 → 加设剪刀撑 → 检查与验收 → 浇筑混凝土。

3、施工技术要点 3 - 1、钢管立杆安放

支模架立杆坐落在混凝土底板上，但每根立杆钢管应准确地摆放工定位线上，且必须铺放平稳，不得松动，不得悬空；

3 - 2、施工要求 必须使用合格材料。 扣件安装应符合下列规定：

● 扣件规格必须与钢管外径相匹配；

● 螺栓拧紧扭力矩不小于40 N-m，且不应大于65 N-m； ● 在主节点处用直角扣件固定横向水平杆、纵向水平杆等； ● 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100 mm。

● 在支模架搭设过程中，必须严格按构造方案和尺寸规定进行搭设，必要时及时与结构主体拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。

3 – 3、立杆施工要求

立杆接长除顶步可以采用搭接外，其余各步接头均应采用对接扣件连接。

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对接、搭接应符合下列规定：

● 立杆上的对接扣件应交错布臵，二根相邻立杆的接头不应设臵在同步内；

● 立杆搭接长度不应小于1.00 m，应采用3个旋转扣件均匀固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100 mm；

● 立杆接长时，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500 mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1 / 3。

在支模架搭设过程中，架体立杆均应垂直，尤其不得向单面倾斜，搭设过程中应随时校正立杆垂直度和水平偏差，避免累计偏差过大；

所有立杆必须落地，严禁在水平杆上加设悬空立杆； 3 – 4、 水平杆施工要求

纵横水平杆相互垂直，水平杆两端应伸出立杆外100 mm以上。

接长纵横水平杆宜采用搭接连接，搭接长度不小于1000 mm，并均匀用3个旋转扣件固定，螺栓应适度拧紧，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小100 mm，相邻水平杆接头应相互交错布臵，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500 mm，纵横二向水平杆，设在立杆的二侧，并采用直角扣件与之扣紧；

每步纵、横向水平杆必须双向拉通。

水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6 m；

支模架底座上必须设臵纵、横二个方向扫地杆，扫地杆上皮钢管应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200 mm处的立杆上，纵、横扫地杆应采用直角扣件固定在立杆上，扫地杆必须按方案要求进行搭设；

扫地杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接，扣件螺栓必须按规定拧紧，立杆和水平杆搭接要采用直角扣件，保证传力和水平观感。

水平连系杆应与已浇筑的混凝土柱隔步紧箍，以加强支模架的整体稳定性，紧箍节点图详见附图。

4、支模架施工前的准备工作

4－1、用于支模架的钢管与扣件必须经过检测。

钢管、扣件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

施工现场应建立钢管、扣件使用台帐，详细记录钢管、扣件的来源、数量和质量检验情况。

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4－2、在搭设支模架之前必须做好―支模架搭设专项方案‖的技术交底工作。由项目技术负责人向操作人员进行安全技术交底。安全技术交底内容应与方案统一，交底的重点为搭设参数、构造措施和安全事项。交底工作应用书面形式，交底双方履行签字手续，做到职责分明。

4－3、支模架搭设完成后，应由项目经理或项目技术负责人组织施工员、安全员、质监员、作业班组长等有关人员共同验收。其中，扣件拧力检查数量规定为：梁、板顶部大、小横杆，立杆搭接节点的扣件应全数检查，其余扣件检查数量不少于总数的10 % 。

发现隐患及时纠正，不得遗留。

验收要有书面记录，且填写好验收表格，参与验收人员签字确认。 5、施工安全管理 5－1、保证安全措施

各级管理人员要有对职工生命高度负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。

人员及施工安全要求

（1）、支模架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特殊作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业登高工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；

（2）、作业人员必须服从管理人员的安排，遵守项目部各项安全管理规定和制度，进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施，不得穿拖鞋，必须穿防滑鞋上高空，严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹；

（3）、作业层上的施工荷载应符合设计与方案要求，不得超载； 脚手架不得与模板支架相相连；

模板支架在使用期间，不得任意拆除杆件；

当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取技术措施，确保支架的安全；

六级风及以上大风和雾、雨、雪天气时应停止模板支架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪；

混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架系统的工作状态，观测人员一旦发现异常情况，应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取

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迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理；

（4）、听从管理人员指挥，积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。 5－2、其它安全施工注意点

5－2－1、在施工中，要求施工管理人员与操作工人必须严格控制混凝土的堆集高度，禁止超高超厚。

5－2－2、 泵送口距水平模板的垂直距离不得大于1.20 m。 6、模板的拆除

6－1、梁、板底模及其支架拆除时的结构混凝土强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表要求：

梁、板底模及其支架拆除时的混凝土强度要求

构件类型 板 梁、拱、壳 悬臂构件 构件跨度（m） ≤ 2 ＞2，≤ 8 ＞8 ≤ 8 ＞8 ---- 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%） ≥ 50 ≥ 75 ≥ 100 ≥ 75 ≥ 100 ≥ 100 已浇混凝土的强度则应根据同条件试块的实际强度决定，禁止凭经验估计进行判定。 6－2、模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。 6－3、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。设有附墙连接件的模板架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。

6－4、卸料时应符合下列规定进行操作： ● 严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面；

● 卸至地面的钢管、扣件应按品种、规格随时码堆、存放在指定的地方。 7、支模架的验收管理

7 – 1、支架所用的结构材料应按规定要求验收、抽检和检测，并留存记录存档。 7 – 2、对支架所用的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30 %，发现质量不符合标准，情况严重的，要进行100 % 检验。

7 – 3、对支架系统中的扣件螺栓的紧固力矩应进行抽查，抽查的数量应符合相关规定，

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对梁底、板底扣件应进行100 % 检查，其余部分按10 % 检查。

7 – 4、支架搭设完成后，由项目负责人组织验收，验收人员应包括施工单位和项目部二级技术人员、项目安全、质量、施工人员、监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。

8、说 明

方案正文中所有粗体字均为方案中必须要求执行。 五、混凝土浇筑管理

1、混凝土浇筑前，施工单位项目技术负责人、项目总监理工程师确认具备混凝土浇筑安全条件后，方可签署混凝土浇筑令。

2、必须严格按混凝土浇筑方案规定的顺序浇筑混凝土，并确保支架系统受力均匀、对称，避免引起支架系统失稳倾斜。

3、在混凝土浇筑过程中随时检查支架系统的变化，发现松动、变形等情况，必须立即停止施工，有组织撤离人员，并采取相应的加固措施。 4、严格控制混凝土堆集高度，严格控制混凝土泵送口的高度。 5、混凝土浇筑顺序，应先浇梁后浇板，并应对称均匀浇筑。 六、项目部安全管理网络 项目部管理网络 北仑区建筑 工程安监站项目经理项目业主方或 监理工程师项目工程师施工管理质量管理安全管理材料管理资料管理造价管理砼工班组木工班组钢筋班组装饰班组架子班组机电班组生 产 工 人

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附 件：模板各部位的强度、刚度与稳定性验算

1、典型结构计算的选择：

在本工程中，现浇梁或板的部位、截面尺寸、周边情况（即约束情况）等均会有差别，因此，在支模架设计时，应该选择典型结构，即选择计算对象。

地下室室外亭园顶板主要梁分布及基本情况表

梁 代 号 KL a -154 KL a -150 现浇板 截 面 mm 500 × 950 300 × 800 250 截面积m 2 0.475 0.240 备 注 全面积分布 结构标高 - 1.30 m 地下室室内顶板主要梁分布及基本情况表

梁 代 号 KL 6 - 14 KL 6 - 1 现浇板 截 面 mm 240 × 500 240 × 450 200 截面积m 2 0.120 0.155 备 注 全面积分布 结构标高 - 0.70 m 综合上述，地下室室外亭园顶板KL a – 154 b × h = 500 × 950 mm，作为梁的典型结构进行验算，并考虑主次梁相叉处的受力情况。

现浇板按250、200 mm分别验算。 2、结构方案的基本说明：

水平钢管与立杆钢管排列方案，以及模板的基本尺寸及构造，详见附图。

地下室室外亭园顶板，钢管立杆的最大间距 ( 详见附图 )：l a man = 775，l b man = 825 mm。 地下室室内顶板，钢管立杆的最大间距 ( 详见附图 )：l a man = 1060，l b man = 940 mm。 在施工可根据现场实际情况作适当调整，但最大间距不得超过上述要求。 模板支架的高宽比验算：

支架高宽比经验算均小于规程中规定的5，因此支架整体结构具有良好的稳定性。 3、荷载取值 不变荷载标准值：

3－1、木模板自重标准值G 1 k = 0.30 kN / m 2，当计算梁模板自重时取G 1 k = 0.50 kN / m

2

；

3－2、新浇筑混凝土自重标准值，按普通级别混凝土考虑取G 2 k = 24.00 kN / m 3； 3－3、钢筋自重荷载标准值G 3 k ，对于一般梁板结构每m 3混凝土，钢筋含量可采用下

列数值：楼板1.10 kN / m 3、梁1.50 kN / m 3；

可变荷载标准值：

3－4、施工人员及小型设备标准值为Q 1 k = 1.00 kN / m 2（均布）；

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3－5、振动混凝土时产生的荷载标准值Q 2 k ，对水平面模板可取2.00 kN / m 2。 4、荷载分项系数

4－1、不变荷载的分项系数，取γ = 1.20或1.35（即根据不变荷载效应控制组合决定）； 4－2、可变荷载的分项系， 取γ = 1.40 ；

4－3、计算正常使用极限状态的变形时，可采用荷载标准值。 5、荷载效应组合

模板及其支架荷载效应组合

计 算 项 目 纵向、横向水平杆 强度与变形 立 杆 稳 定 荷 载 效 应 组 合 不变荷载（不包括支架自重）＋ 施工均布活荷载 ① 不变荷载（包括支架自重）＋ 施工均布活荷载 ② 不变荷载（包括支架自重）＋ 0.85（施工活荷载＋风荷载） 6、现浇板模板的结构计算

荷载传递路线：板面可变荷载加不变荷载 → 板底胶合板 → 板底方木楞 → 板底钢管大横杆 → 板底钢管立杆 → 地 基（或楼面）。

（一）现浇板，板厚250 mm计算

6 - 1 现浇板板底胶合板的结构计算（现浇板模板构造详见附图） 6 - 1 - 1 荷载计算（取b = 1 m作为计算单元） 永久均布线荷载标准值：

模板自重 G 1 k = 0.30 × 1.00 = 0.30 kN / m， 混凝土自重 G 2 k = 24.00 × 0.25 × 1.00 = 6.00 kN / m， 钢筋自重 G 3 k = 1.10 × 0.25 × 1.00 = 0.28 kN / m，

标准值 Σ = 6.58 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 6.58 kN / m = 8.88 kN / m；

可变均布线荷载标准值：

施工人员及设备荷载 Q 1 k = 1.00 kN / m 2 × 1.00 m = 1.00 kN / m， 混凝土振动荷载 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 × 1.00 m = 2.00 kN / m，

标准值 Σ = 3.00 kN / m， 设计值 q 2 = 1.4 × 3.00 kN / m = 4.20 kN / m。

6 - 1 - 2 内力分析

按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l = 170 mm） 计算得：

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M min = MB、C =－（0.10 q 1+ 0.117q 2）L 2 =－（0.10 × 8.88 + 0.117 × 4.20）0.17 2 =－0.04 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1+ 0.101q 2）L 2 =（0.08 × 8.88 + 0.101 × 4.20）0.17 2 = 0.03 kN- m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1 + 0.617q 2）L =（0.60 × 8.88 + 0.617 × 4.20）0.17 = 1.35 kN， R max = R B、C =（1.10 q 1 + 1.20 q 2）L =（1.10 × 8.88 + 1.20 × 4.20）0.17 = 2.52 kN ，

q 1 = 8.88 kN / m q 2 = 4.20 kN / m ABCDABCDA0.17 m M BB0.17M CC0.17DA0.17 m B0.17Q manC0.17DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图

比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 1 - 3 强度计算

胶合板的几何截面性质：（胶合板按15 mm考虑） 截面积 A = bh = 1000 mm × 15 mm = 1.50 × 10 4 mm 2, 惯性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm × 15 3 mm 3/ 12 = 2.81 × 10 5 mm 4, 抗弯模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm × 15 2 mm 2/ 6 = 3.75 × 10 4 mm 3 , 弹性模量 E = 6000 N / mm 2。

最大正应力 σ max =| M | max / W = 0.04 kN-m / 3.75 × 10 4 mm 3 = 1.07 N / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度考虑）= 15 N / mm 2，

最大剪应力 τ max = 3Q max / 2bh = 3 × 1.35 kN / 2 × 1000 ×15 mm 2 = 0.14 N / mm 2＜ [ f

t ] = 1.4 N / mm

2

。

结 论：强度经验算符合要求。

6 – 1 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）

最大挠度 V max =（0.677 q 1+0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 6.58 + 0.99 × 3.00）0.17 4 / 100 × 6000 × 2.81 × 10 5 = 0.04 mm＜ [V ] = 170 / 250 = 0.68 mm。

结 论：计算结果符合挠度允许值。

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6 - 2 现浇板底方木楞强度、挠度验算 6 – 2 - 1 荷载计算

板底方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均荷载，q = R max / 1.00 m = 2.52 kN / 1.00 m = 2.52 kN / m，

其 中：永久荷载q 1 = 1.66 kN / m ；可变荷载q 2 = 0.86 kN / m ； 6 – 2 - 2 内力分析

按三跨连续梁计算，计算简图如下：（取b = 0.17 m作为计算单元，计算跨度取板底立杆受力单元图中 L = l b max = 825 mm）；

计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 1.66 + 0.117 × 0.86）0.825 2 =－0.18 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2）=（0.08 × 1.66 + 0.101 × 0.86）0.825

2

= 0.18 kN-m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 1.66 + 0.617 × 0.86）0.825 =

1.26 kN ，

R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 × 1.66 + 1.20 × 0.86）0.825 = 2.36

kN ，

q 1 = 1.66 kN / m q 2 = 0.86 kN / m ABCDABCDA0.825 m M BB0.825M CC0.825DA0.825 m BQ man0.825C0.825DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 2 - 3 强度计算 木楞的几何截面性质：

截面面积： A = bh = 60 × 50 = 3000 mm 2，

抗弯矩： W = bh 2 / 6 = 60 × 50 2 / 6 = 2.50 × 10 4 mm 3，

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惯性矩： I = bh 3 / 12 = 60 × 50 3 / 12 = 6.25 × 10 5 mm 4， 弹性模量： E = 9000 N / mm 2，

最大正应力 σ max =| M | man / W = 0.18 / 2.50 × 10 4 = 7.20 N / mm 2＜ [ f m ]= 13 N / mm 2，

最大剪应力τ max = 3Q man / 2bh = 3 × 2.36 / 2 × 3000 = 1.18 N / mm 2＜ [ f t ] = 1.30 N / mm 2。

结 论：计算结果符合要求。

6 – 2 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）

最大挠度 V max =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 × 1.23 + 0.99 × 0.61）0.825 4 / 100 × 9000 × 6.25 × 10 5 = 1.18 mm＜ [ V ] = 825 / 250 = 3.30 mm 。

结 论：计算结果符合挠度允许值。 6 - 3 板底钢管大横杆结构计算 6 – 3 - 1 荷载计算

板底钢管大横杆承受木楞传递的集中荷载P （近似按均匀荷载q 计算），和钢管自重线荷载q z (均匀荷载计算)，

永久荷载q 1 = 8.88 kN / m 2，可变荷载q 2 = 4.20 kN / m 2； （钢管自重荷载设计值）q Z = 1.20 × 0.0384 = 0.05 kN / m ， 6 – 3 - 2 内力分析

现按三跨连续梁计算（取B = l b max = 0.825 m作为计算单元，L = l a max = 0.775 m作为计算跨度）

计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－[ 0.10 （8.88 + 0.05）+ 0.117 × 4.20 ] 0.775 2 =－0.83 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2） = [ 0.08 （8.88 + 0.05）+ 0.101 ×

4.20 ] 0.775 2 = 0.83 kN-m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）= [ 0.60 （8.88 + 0.05）+ 0.617 × 4.20 ]

0.775 = 6.16 kN ，

R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= [1.10（8.88 + 0.05）+ 1.20 × 4.20 ] 0.775

= 11.52 kN ，

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q 1 = 8.88 + 0.05 kN / m q 2 = 4.20 kN / m ABCDABCDA0.775 m M BB0.775M CC0.775DA0.775 m BQ man0.775C0.775DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 3 - 3 强度计算

取弯矩绝对最大数作为强度计算根据，

最大正应力 σ max =| M | max / W = 0.83 / 4.732×10 3（钢管截面抗弯矩）= 175.40 N / mm 2

＜ [ f ]（Q235钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2。

结 论：强度计算符合要求。 6 – 3 - 4 挠度验算 略 算。

6 - 4 板底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算

水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算（规范5·2·5）

R ≤ [ R c ]

其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN，考虑扣件的实际质量，设计值取8.00 × 0.8 = 6.40 kN，双扣件设计值取12.00 kN，

R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。

根据上述计算，得R = R max（最大支座集中力）= R B、C = 11.52 kN＜ 2·[ R c ] = 12.00 kN（用双扣件）；

结 论：根据上式计算扣件抗滑移符合要求。 6 - 5 现浇板底钢管立杆稳定验算 6 – 5 - 1 荷载计算

板底立杆承受板底大横杆传递的支座力，从上式计算中得R max = 11.52 kN（最大支座集中力）作为立杆强度验算依据。

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板底支架架体高度为H = 3.90 m，则架体单立杆自重荷载设计计算值取 R Z = 1.35 Η g k = 1.35 × 3.90 × 0.15 = 0.79 kN ，

则板底支架立杆所承受的总设计荷载 P 1 = R max + R Z = 11.52 + 0.79 = 12.31 kN。 6 – 5 - 2 立杆稳定验算

不组合风荷载（按单层模板支架） 应用公式：N u t / υ· A· K H ≤ [ f ]

式中 N u t —— 计算立杆段的轴向总设计荷载N u t = 12.31 kN ，

υ —— 轴性受压构件的稳定系数，应根据长细比λ来确定；从规范( JGJ130－2001 ) 附录C中查得0.253，

λ —— 长细比，λ = L0 / i = 2660 ÷ 15.89 = 167.58， L 0 —— 计算长度：

支模架的立杆计算长度（一种算法） L 0 = h + 2a = 1.80 + 0.20 = 2.00 m ；

（另一种算法）L 0 = k· μ ·h = 1.163 × 1.272 × 1.80 = 2.66 m ；

比较二种算法，取较大值作为计算长度的最终值。 式中 h —— 支模架立杆的步距h = 1800 mm ， a —— 支模架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，通常情况下取200 mm，

k、μ—— 根据―技术规程‖附录D表，依据h / l a = 1.80 / 0.775 = 2.32， h / l b = 1.80

/ 0.825 = 2.18 确定，其中k = 1.163，μ = 1.272，

i —— （钢管）截面回转半径, i = 15.89 mm ； K H —— 高度调整系数1；

A—— 立杆的截面面积 A = 450 mm 2;

[ f ] —— 钢材的抗压强度设计值 [ f ] = 0.205 kN / mm 2 = 205 N / mm 2;

将数字代入公式得：N u t / υ· A·KH = 12.31 / 450 × 0.253 × 1 = 108.12 kN / mm 2＜ [ f ] = 205 N / mm 2。

结 论：经计算，立杆稳定满足要求。 （二）现浇板，板厚200 mm计算

6 - 1 现浇板板底胶合板的结构计算（现浇板模板构造详见附图） 6 - 1 - 1 荷载计算（取b = 1 m作为计算单元）

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永久均布线荷载标准值：

模板自重 G 1 k = 0.30 × 1.00 = 0.30 kN / m， 混凝土自重 G 2 k = 24.00 × 0.20 × 1.00 = 4.80 kN / m， 钢筋自重 G 3 k = 1.10 × 0.20 × 1.00 = 0.22 kN / m，

标准值 Σ = 5.32 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 5.32 kN / m = 7.18 kN / m；

可变均布线荷载标准值：

施工人员及设备荷载 Q 1 k = 1.00 kN / m 2 × 1.00 m = 1.00 kN / m， 混凝土振动荷载 Q 2 k = 2.00 kN / m 2 × 1.00 m = 2.00 kN / m，

标准值 Σ = 3.00 kN / m， 设计值 q 2 = 1.4 × 3.00 kN / m = 4.20 kN / m。

6 - 1 - 2 内力分析

按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l = 190 mm） 计算得：

M mix = MB、C =－（0.10 q 1+ 0.117 q 2）L 2 =－（0.10 × 7.18 + 0.117 × 4.20）0.19 2 =－0.04 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1+ 0.101q 2）L 2 =（0.08 × 7.18 + 0.101 × 4.20）0.19 2 = 0.04 kN- m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1+ 0.617q 2）L =（0.60 × 7.18 + 0.617 × 4.20）0.19 = 1.31 kN， R max = R B、C =（1.10 q 1+ 1.20 q 2）L =（1.10 × 7.18 + 1.20 × 4.20）0.19 = 2.46 kN，

q 1 = 7.18 kN / m q 2 = 4.20 kN / m ABCDABCDA0.19 m M BB0.19M CC0.19DA0.19 m B0.19Q manC0.19DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 1 - 3 强度计算

胶合板的几何截面性质：（胶合板按15 mm考虑）

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截面积 A = bh = 1000 mm × 15 mm = 1.50 × 10 4 mm 2,

惯性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm × 15 3 mm 3/ 12 = 2.81 × 10 5 mm 4, 抗弯模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm × 15 2 mm 2/ 6 = 3.75 × 10 4 mm 3 , 弹性模量 E = 6000 N / mm 2。

最大正应力 σ max =| M | max / W = 0.04 kN-m / 3.75 × 10 4 mm 3 = 1.07 N / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度考虑）= 15 N / mm 2，

最大剪应力 τ max = 3Q max / 2bh = 3 × 1.35 kN / 2 × 1000 ×15 mm 2 = 0.14 N / mm 2＜ [ f

t ] = 1.4 N / mm

2

。

结 论：强度经验算符合要求。

6 – 1 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）

最大挠度 V max =（0.677 q 1+0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 6.58 + 0.99 × 3.00）0.19 4 / 100 × 6000 × 2.81 × 10 5 = 0.05 mm＜ [V ] = 190 / 250 = 0.68 mm。

结 论：计算结果符合挠度允许值。 6 - 2 现浇板底方木楞强度、挠度验算 6 – 2 - 1 荷载计算

板底方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均荷载，q = R max / 1.00 m = 2.46 kN / 1.00 m = 2.46 kN / m，

其 中：永久荷载q 1 = 1.50 kN / m ；可变荷载q 2 = 0.96 kN / m ； 6 – 2 - 2 内力分析

按三跨连续梁计算，计算简图如下：（取b = 0.19 m作为计算单元，计算跨度取板底立杆受力单元图中 L = l a max = 1060 mm）；

计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 1.50 + 0.117 × 0.96）1.06 2 =－0.30 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2）=（0.08 × 1.50 + 0.101 × 0.96）1.06

2

= 0.24 kN-m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 1.50 + 0.617 × 0.96）1.06 =

1.58 kN ，

R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 × 1.50 + 1.20 × 0.96）1.06 = 2.97

kN ，

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q 1 = 1.50 kN / m q 2 = 0.96 kN / m ABCDABCDA1.06 m M BB1.06M CC1.06DA1.06 m BQ man1.06C1.06DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图

比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 2 - 3 强度计算 木楞的几何截面性质：

截面面积： A = bh = 60 × 50 = 3000 mm 2，

抗弯矩： W = bh 2 / 6 = 60 × 50 2 / 6 = 2.50 × 10 4 mm 3， 惯性矩： I = bh 3 / 12 = 60 × 50 3 / 12 = 6.25 × 10 5 mm 4， 弹性模量： E = 9000 N / mm 2，

最大正应力 σ max =| M | man / W = 0.30 / 2.50 × 10 4 = 12.00 N / mm 2＜ [ f m ]= 13 N / mm 2，

最大剪应力τ max = 3Q man / 2bh = 3 × 1.58 / 2 × 3000 = 0.79 N / mm 2＜ [ f t ] = 1.30 N / mm 2。

结 论：计算结果符合要求。

6 – 2 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）

最大挠度 V max =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 EI）=（0.677 × 1.11 + 0.99 × 0.69）1.06 4 / 100 × 9000 × 6.25 × 10 5 = 2.84 mm＜ [ V ] = 1060 / 250 = 4.24 mm 。

结 论：计算结果符合挠度允许值。 6 - 3 板底钢管大横杆结构计算 6 – 3 - 1 荷载计算

板底钢管大横杆承受木楞传递的集中荷载P （近似按均匀荷载q 计算），和钢管自重线荷载q z (均匀荷载计算)，

永久荷载q 1 = 7.18 kN / m 2，可变荷载q 2 = 4.20 kN / m 2； （钢管自重荷载设计值）q Z = 1.20 × 0.0384 = 0.05 kN / m ，

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6 – 3 - 2 内力分析

现按三跨连续梁计算（取B = l a max = 1.06 m作为计算单元，L = l b max = 0.94 m作为计算跨度）

计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－[ 0.10 （7.18 + 0.05）+ 0.117 × 4.20 ] 0.94 2 =－0.95 kN-m ，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2+ 0.101q 2 L 2） = [ 0.08 （7.18 + 0.05）+ 0.101 ×

4.20 ] 0.94 2 = 0.89 kN-m ，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）= [ 0.60 （7.18 + 0.05）+ 0.617 × 4.20 ]

0.94 = 6.51 kN ，

R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= [1.10（7.18 + 0.05）+ 1.20 × 4.20 ] 0.94

= 11.90 kN，

q 1 = 7.18 + 0.05 kN / m q 2 = 4.20 kN / m ABCDABCDA0.94 m M BB0.94M CC0.94DA0.94 m BQ man0.94C0.94DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图

比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

6 – 3 - 3 强度计算

取弯矩绝对最大数作为强度计算根据，

最大正应力 σ max =| M | max / W = 0.95 / 4.732×10 3（钢管截面抗弯矩）= 200.76 N / mm 2

＜ [ f ]（Q235钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2。

结 论：强度计算符合要求。 6 – 3 - 4 挠度验算 略 算。

6 - 4 板底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算

水平大横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移承载力按下式计算（规范5·2·5）

R ≤ [ R c ]

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其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN，考虑扣件的实际质量，设计值取8.00 × 0.8 = 6.40 kN，双扣件设计值取12.00 kN，

R —— 水平大横杆传给立杆的竖向作用力。

根据上述计算，得R = R max（最大支座集中力）= R B、C = 11.90 kN＜ 2·[ R c ] = 12.00 kN（用双扣件）；

结 论：根据上式计算扣件抗滑移符合要求。 6 - 5 现浇板底钢管立杆稳定验算 6 – 5 - 1 荷载计算

板底立杆承受板底大横杆传递的支座力，从上式计算中得R max = 11.90 kN（最大支座集中力）作为立杆强度验算依据。

板底支架架体高度为H = 3.90 m，则架体单立杆自重荷载设计计算值取 R Z = 1.35 Η g k = 1.35 × 3.90 × 0.15 = 0.79 kN ，

则板底支架立杆所承受的总设计荷载 P 1 = R max + R Z = 11.90 + 0.79 = 12.69 kN。 6 – 5 - 2 立杆稳定验算

不组合风荷载（按单层模板支架） 应用公式：N u t / υ· A· K H ≤ [ f ]

式中 N u t —— 计算立杆段的轴向总设计荷载N u t = 12.69 kN，

υ —— 轴性受压构件的稳定系数，应根据长细比λ来确定；从规范( JGJ130－2001 ) 附录C中查得0.253，

λ —— 长细比，λ = L0 / i = 2660 ÷ 15.89 = 167.58， L 0 —— 计算长度：

支模架的立杆计算长度（一种算法） L 0 = h + 2a = 1.80 + 0.20 = 2.00 m ；

（另一种算法）L 0 = k· μ ·h = 1.163 × 1.272 × 1.80 = 2.66 m ；

比较二种算法，取较大值作为计算长度的最终值。 式中 h —— 支模架立杆的步距h = 1800 mm ，

a —— 支模架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，通常情况下取200 mm，

k、μ—— 根据―技术规程‖附录D表，依据h / l a = 1.80 / 0.775 = 2.32， h / l b = 1.80

/ 0.825 = 2.18 确定，其中k = 1.163，μ = 1.272，

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i —— （钢管）截面回转半径, i = 15.89 mm ； K H —— 高度调整系数1；

A—— 立杆的截面面积 A = 450 mm 2;

[ f ] —— 钢材的抗压强度设计值 [ f ] = 0.205 kN / mm 2 = 205 N / mm 2;

将数字代入公式得：N u t / υ· A·KH = 12.69 / 450 × 0.253 × 1 = 111.46 kN / mm 2＜ [ f ] = 205 N / mm 2。

结 论：经计算，立杆稳定满足要求。 7、现浇梁模板的结构计算

荷载传递路线：现浇梁可变荷载加不变荷载 → 梁底胶合板、梁底方木楞 → 梁底钢管小横杆 → 梁底钢管大横杆 → 梁底钢管立杆 → 地 坪（或楼面）。

⑴ KL a – 154 b × h = 500 × 950 mm 周边板厚250 mm， 7 - 1 现浇梁底1 # 木楞强度、挠度计算

7 – 1 - 1 荷载计算（按梁宽0.50 m作为计算单元，荷载计算简图详见下）

125500125250700950荷载剖面图 永久均布线荷载标准值：

模板自重 G1 k = 0.50 ×（0.50 + 2 × 0.70）+ 0.125 × 2 × 0.30 = 1.03 kN / m， 混凝土自重 G 2 k = 24.00（0.50 × 0.95 + 2 × 0.125 × 0.25）= 12.90 kN / m， 钢筋自重 G 3 K = 1.50 × 0.50 × 0.95 + 1.10 × 2 × 0.125 × 0.25 = 0.78 kN / m，

标准值 Σ = 14.71 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 14.71 = 19.86 kN / m （当永久荷载效应控制的组合时，荷载系数取1.35），

可变均布线荷载标准值：

施工人员及设备荷载 Q 1 k = 1.00 kN / m 2（0.50 + 2 × 0.125）m = 0.75 kN / m， 混凝土振动荷载 Q 2 k = 2.00 kN / m 2（0.50 + 2 × 0.125）m = 1.50 kN / m ， 标准值 Σ = 2.25 kN / m， 设计值 q 2 = 1.4 × 2.25 = 3.15 kN / m， 7－1－2 内力分析

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按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合（计算跨度L = l b man = 0.825 / 4 = 0.206 m），

计算得 M min = M B、C =－（0.10 q 1L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 19.86 + 0.117 × 3.15）0.206 2 =－0.10 kN-m；

M max = M AB、CD =（0.08 q 1L 2 + 0.101q 2 L2）=（0.08 × 19.86 + 0.101 × 3.15）0.206 2 = 0.08 kN-m，

Q max = Q B、C =（0.60 q 1L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 19.86 + 0.617 × 3.15）0.206

= 2.85 kN；

R max = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）=（1.10 × 19.86 + 1.20 × 3.15）0.206 =

5.28 kN；

q 1 = 19.86 kN / m q 2 = 3.15 kN / m ABCDABCDA0.206 m M BB0.206M CC0.206DA0.206 m BQ man0.206C0.206DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图

比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

7－1－3 1 # 木楞强度计算 木楞的几何截面性质：

截面面积： A = 3bh = 3 × 60 × 50 = 9000 mm 2，

抗弯矩： W = 3 bh 2 / 6 = 3 × 60 × 50 2 / 6 = 7.50 × 10 4 mm 3， 惯性矩： I = 3 bh 3 / 12 = 3 × 60 × 50 3 / 12 = 1.88 × 10 6 mm 4， 弹性模量： E = 9000 N / mm 2，

最大正应力σ man = | M | man ÷ W = 0.10 × 10 6 ÷ 7.50 × 10 4 = 1.33＜ [ f m ] = 13 N / mm 2。 最大剪应力τ man = 3 Q man / 2bh = 3 × 2.85 × 10 3 ÷ 2 × 9.00 × 10 3 = 0.48＜ [ f t ] = 1.30 N / mm 2。

结 论：计算结果强度符合要求。

7－1－4 1 # 木楞挠度验算（可采用标准荷载验算）

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最大挠度 v max = k q l 4/100EI =（0.677 × 14.71 + 0.99 × 2.25）0.206 4 × 10 12/ 100 × 9000 × 1.88 × 10 6 = 0.02＜ [ v ] = 206 / 250 = 0.82 mm。

结 论：计算结果符合挠度允许值。 7－2 梁底钢管小横杆强度、挠度计算 7－2－1 荷载计算

梁底钢管小横杆承受梁底1 # 木楞传递的集中荷载，近似用均布荷载计算 q = R max / b = 5.28 kN / 0.50 = 10.56 kN， 7－2－2 内力分析

按简支梁进行内力分析，计算简图如下（计算跨度1.00 m）：

q = 10.56 kN / m A0.501.00 m B计算简图

计算得 M max = q c l（2－γ）/ 8 = 10.56 × 0.50 × 1.00（2－0.50 / 1.00）/ 8 = 0.98 kN-m，

Q max = 2.64 kN， R max = 2.64 kN， 7－2－3 强度计算 最大正应力σ max = M max ÷ W （钢管截面抗弯矩）= 0.98 ÷ 4.732 × 10 3 = 207.10≈ [ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；

结 论：经计算强度符合要求。 剪应力、挠度不赘算。

7 – 3 现浇梁底大横杆的强度、挠度验算

7 – 3 – 1 梁底大横杆承受小横杆的支座力P = R max = 2.64 kN，和钢管自重线荷载q z

(均匀荷载计算)，取L = 0.825 m作为计算跨度。

（钢管自重荷载设计值）q Z = 1.35 × 0.0384 = 0.05 kN / m， 7 – 3 – 2 内力分析

计算简图如下现按三跨连续梁计算（近似按均布荷载计算，取B = l b max = 0.825 m作为计算跨度），q = 4 × 2.64 / 0.825 + 0.05 = 12.85 kN / m，

计算得 M max = M A - B、B – C、C – D = 0.08 q L 2 = 0.08 × 12.85 × 0.825 2 = 0.70 kN-m，

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M min = M B、C =－ 0.10 q L 2 = －（0.10 × 12.85 × 0.825 2）=－0.87 kN-m，

P = 2.64 kN q = 0.05 kN / m ABCD0.825 m 0.825计 算 简 图0.825

q = 12.85 kN / m ABCD0.825 m 0.825近似计算简图0.825

R max = R B、C = 1.10 q L = 1.10 × 12.85 × 0.825 = 11.66 kN，

比较上述算式中，取绝对值最大数作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

7 – 3 – 3 强度计算

最大正应力σ max | M | max ÷ W （钢管截面抗弯矩）= 0.87 × 10 6 ÷ 4.732 × 10 3 = 183.86 ＜[ f ]（Q235钢钢材的强度设计值）= 205 N / mm 2；

结 论：经计算强度符合要求。 7 – 3 – 4 挠度验算 不再赘算。

7 – 3 - 5 梁底大横杆与立杆之间扣件抗滑移验算

梁底小横杆与立杆连接处，扣件的抗滑移强度按下式计算（规范5·2·5）

R ≤ [ R c ]

其 中 [ R c ]—— 扣件抗滑移承载力设计值, 取8.00 kN，考虑扣件的实际质量，设计值取8.00 × 0.8 = 6.40 kN ；

R —— 水平杆传给立杆的竖向作用力，R = R B = 11.66 kN ＜2·[ R c ] = 12.00 kN (双扣件) ；

结 论：经计算抗滑移符合要求。

7－4 现浇梁底立杆稳定验算（荷载组合） 7 - 4－1 荷载计算

● 立杆承受的梁底大横杆支座力R 1 = 11.66 kN，

● 立杆同时承受250 mm厚的部分板荷载 R 2 = 12.31（0.125 + 0.825 / 2）= 6.62 kN，

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● 梁底支架架体高度为H，则架体单立杆自重荷载设计计算值 R Z = 1.35 Η g k （kN） = 1.35 × 3.90 × 0.15 = 0.79 kN ，

则梁底立杆所承受的总设计荷载

P = R 1+ R 2 + R Z = 11.66 + 6.62 + 0.79 = 19.07 kN。 7－4－2 立杆稳定验算 不组合风荷载

应用公式：N u t / υ· A· K H ≤ [ f ]

式中 N u t —— 计算立杆段的轴向总设计荷载 N = 19.07 kN，

其余计算均同 ―H = 250厚现浇板底高大支架钢管立杆稳定验算‖，不赘述。 N u t / υ· A· K H = 19.07 / 450 × 0.253 × 1.00 = 167.50 kN＜ [ f ] = 205 N / mm 2。 结 论：经计算，立杆稳定满足上述公式要求。 7 – 5 梁侧模板结构验算 7 - 5 – 1 梁侧模板结构验算 新浇混凝土对模板的侧压力计算公式为下式中的较小值： F = 0.22rc tB1B2V F = rH 式 中 r —— 混凝土的重力密度，取24.00 kN / m 3; t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200 /（T＋15），取5.714h;

T —— 混凝土的入模温度，取20℃ ； V—— 混凝土的浇筑速度（m / h）；

H ——混凝土侧压力计算位臵处至新浇混凝土顶面总高度； B 1 —— 外加剂影响修正系数，取1.00; B 2 —— 混凝土坍落度影响修正系数。

根据施工实际情况，泵送混凝土平均坍落度为100 mm（按一般情况考虑），则B 2 = 1.0；混凝土的浇筑速度，取V = 2.5 m / h；根据上述公式计算得F = 47.70 kN / m 2，则混凝土有效压头h = 47.70 N / m 2 / 24 kN / m 3= 1.99 m；

根据上述公式计算得新浇混凝土对模板的侧压力在有效压头h = 1.99 m 范围内，按F = 24 h（ kN / m 2）计算；在有效压头以下，混凝土对模板的侧压力F = 47.70 kN / m 2。

结构验算以最大荷载作为基本压力进行计算。

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7 – 5 – 2 胶合板强度、挠度验算

7 - 5 – 2 - 1 荷载计算（取b = 1 m作为计算单元） 侧向永久均布线荷载标准值：梁高950 mm。

混凝土自重侧压力标准值 G k = 24·h = 24 kN / m 3 × 0.95 m × 1.00 m = 22.80 kN / m， 设计值 q 1 = 1.35 × 22.80 kN / m = 30.78 kN / m；

侧向可变均布线荷载标准值：混凝土振动侧向压力标准值 Q k = 4.00 kN / m 2 × 1.00 m = 4.00 kN / m，

设计值 q 2 = 1.4 × 4.00 kN / m = 5.60 kN / m。 7 - 5 – 2 - 2 内力分析

按三跨连续梁进行内力分析，并应考虑最不利荷载组合 计算简图如下：（计算跨度取板底木楞最大间距l = 200 mm） 计算得：

M min = M B、C =－（0.10 q 1+0.117q 2）L 2 =－（0.10 × 30.78 + 0.117 × 5.60）0.20 2 =－0.15 kN-m，

M max = M AB、CD =（0.08 q 1+0.101q 2）L 2 =（0.08 × 30.78 + 0.101 × 5.60）0.20 2 = 0.12 kN- m ，

q 1 = 30.78 kN / m q 2 = 5.60 kN / m ABCDABCDA0.20 m M BB0.20M CC0.20DA0.20 m BQ man0.20C0.20DAM A BBM B CCM C DDABQ minCD计算简图与内力图 Q man = Q B、C =（0.60 q 1+0.617q 2）L =（0.60 × 30.78 + 0.617 × 5.60）0.20 = 4.39 kN ，

R man = R B、C =（1.10 q 1+1.20 q 2）L =（1.10 × 30.78 + 1.20 × 5.60）0.20 = 8.12 kN， 比较上述内力计算值，取弯矩中绝对最大值作为强度计算依据（负号表示受力方向与假设的方向相反）。

7 – 5 - 2 - 3 强度计算

胶合板的几何截面性质：（胶合板按18 mm考虑） 截面积 A = bh = 1000 mm × 18 mm = 1.80 × 10 4 mm 2,

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惯性矩 I = b h 3 / 12 = 1000 mm × 18 3 mm 3/ 12 = 4.86 × 10 5 mm 4, 抗弯模量 W = b h 2 / 6 = 1000 mm × 18 2 mm 2/ 6 = 5.40 × 10 4 mm 3 , 弹性模量 E = 6000 N / mm 2。

最大正应力 σ man =| M | man / W = 0.15 kN-m / 5.40 × 10 4 mm 3 = 2.77 kN / mm 2＜ [ f m ]（按顺纹强度）= 15 N / mm 2，

最大剪应力 τ man = 3Q man / 2bh = 3 × 4.39 kN / 2 × 1000 × 18 mm 2 = 0.37 kN / mm 2＜ [ f t ]= 1.4 N / mm 2。

结 论：强度经验算符合要求。

7 – 5 – 2 - 4 挠度验算（可采用标准荷载验算）

最大挠度 V man =（0.677 q 1 + 0.99 q 2）L 4 /（100 E I ）=（0.677 × 22.80 + 0.99 × 4.00）× 0.20 4 / 100 × 6000 × 4.86 × 10 5 = 0.10 mm＜ [V ] = 200 / 250 = 0.80 mm。

结 论：计算结果符合挠度允许值。 7 – 5 - 3 梁侧方木楞强度、挠度验算 7 – 5 – 3 - 1 荷载计算

方木楞承受胶合板支座力所传递的荷载，取最大支座反力作为设计荷载，并化为均荷载，q = R man / 1.00 m = 8.12 kN / 1.00 m = 8.12 kN / m，

其 中：永久荷载q 1 = 6.77 kN / m ；可变荷载q 2 = 1.35 kN / m ； 7 – 5 – 3 - 2 内力分析

按三跨连续梁计算，计算简图如下：（取b = 0.20 m作为计算单元，计算跨度取横向构造钢管间距L = 0.41 mm）；

计算得 M min = MB、C =－（0.10 q 1 L 2 + 0.117q 2 L 2）=－（0.10 × 8.12 + 0.117 × 1.35）0.41 2 =－0.16 kN-m，

M man = M AB、CD =（0.08 q 1 L 2 + 0.101q 2 L 2）=（0.08 × 8.12 + 0.101 × 1.35）

0.41 2 = 0.13 kN-m，

Q man = Q B、C =（0.60 q 1 L + 0.617q 2 L）=（0.60 × 8.12 + 0.617 × 1.35）0.41 =

2.34 kN，

R man = R B、C =（1.10 q 1 L + 1.20 q 2 L）= （1.10 × 8.12 + 1.20 × 1.35）0.41 = 4.33

kN，

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