宁波BOBO城模板工程施工方案

浙建监A2

施工组织设计（专项施工方案）报审表

致： 宁波高专监理 （监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了 模板 工程施工组织设计（专项施工方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。 附件：模板工程专项施工专项方案 承包单位（章）： 绍兴一建宁波分公司 项目经理： 日 期： 专业监理工程师审查意见： 专业监理工程师： 日 期： 总监理工程师审核意见： 项目监理机构： 总/专业监理工程师： 日 期： 工程名称：BOBO城 住宅小区一期四标段工程 编号： A2 *** 本表一式三份，经项目监理机构审核后，建设单位、监理单位、承包单位各存一份。

宁波BOBO城住宅小区一期四标段工程

模 板 工 程 专 项 施 工 方 案

编制人 审核人 审批人 批准部门（章） 编制日期

一、工程概况：

宁波国际BOBO城住宅小区一期四标段工程，有五幢单体，建筑面积为66188㎡，均为框架框剪结构，其中B16#楼地下室有人防要求，故其地下室顶板板厚为300mm，A9#—A12#楼地下室顶板板厚为250mm，A9#—A12#、B16#楼标准层楼板厚为13mm，模板采用18mm厚九夹板木模，梁底模板采用40cm厚松木板，承重架采用ф48×3.5钢管搭设。A9#—A12#楼标准层楼板厚12mm，模板采用18mm厚九夹板木模，梁底模板采用40mm厚松木板，圆杉支撑

二、模板工程施工方案

1、在模板安装前，先做好模板的定位基准工作，其步骤是： 1）进行中心线和位置的放线：模板放线时，根据施工图用墨线弹出模板的边线和中心线，墙模板要弹出模板的边线和外侧控制，以便于模板安装和核正。

2）做好标高测量工作：水准仪把建筑物水平高根据实际标高的要求，直接引测到模板安装位置。

3）进行找平工作：模板承垫底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。

2、按施工需要的模板及配件对其规格，数量逐项清点检查，未经修复的部件不得使用。

3、凡经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放或装车运输。重叠平放时，每层之间应加垫木，模板与垫木均应上下对齐，底层模板应垫高地面不小于10cm。运输时，要避免碰撞防止倾倒。应采取措施，保证稳固。 4、模板安装前，应做下列准备工作 1）向施工班组进行技术交底。

2）支承支柱的底面、竖向模板安装的底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，按施工设计要求预埋支承锚固件。 3）模板应涤刷脱模剂，影响装饰工程的脱模剂不用。 5、模板支设安装时，应遵守下列规定

1）按配件设计顺序拼装，以保证模板系统的整体稳定。

2）配件必须安插牢固。支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，要有足够的受压面积。

3）预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固。

4）基础模板必须支撑牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。 5）柱干模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在柱子上继续安装模板时，模板应有可靠的支承点，其平直度应进行核正。 6）支柱所设的水平撑和剪力撑，应按构造与整体稳定性布置。 7）柱模板安装时将事先预组拼的单片模板，经检查其对角线，板边平直度和外行尺寸合格后，吊装就位并作临时肘肢撑，随即进行第二片模板吊装就位。用U形卡与第一片模板组合成L形，同时做好支撑，如此在完成第三、四片的模板吊装就位、组装后，随即检查其垂直度、对角线情况，经核正无误后，立即自下而上的安装柱箍。

8）进行梁模板安装时在检查预组拼的梁底模和两侧模的尺寸、对角线、平整度及钢楞连接后，先把梁底吊装就位并与支架固定，再分别吊装两侧模板底模拼装后设斜撑固定按设计要求起拱。梁口与柱头模板的拼装处，用方木镶拼，不使梁口处的板块肋与柱砼接触，在柱身梁底位置设柱箍，用以搁置梁模。

9）模板支纵、横方向的水平柱杆，剪刀撑等，均应按设计要求布置，支柱间距不宜大于2.0 m。

10）进行楼模板安装，当用立柱作支架时，从边距一侧开始逐行安装立柱，并同时安装外钢楞，一般情况下，立杆与外钢楞间距为600—1200 mm，内钢楞间距为400—600 mm，调平后可铺设模板。在模板铺设完标高核正后，立柱之间应加设水平拉杆，其道数根据立杆高度决定，一般离地200mm—300mm处设一道，往上纵横方向每隔1.6cm左右设一道。 6、模板的安装质量要求

模板安装完毕后，应按《混泥土结构工程施工及验收规范》（GB50204—2002）的有关规定进行全面检查，合格验收后方能进行下一道工序。 1）组合的模板符合施工设计要求。

2）各种连接件、支承件，加固配件，必须安装牢固，无松动现象，模板拼缝要严密。各种预埋件，预留孔洞位置要准确，固定要牢固。

3）两块模板之间拼接缝隙≤2.0mm。相邻模板间高低差≤2.0mm，组合模板板面平整度≤0.4（用2m平尺）。组装模板板面的长度尺寸+4 mm及-5mm。组装模板对角线长度差值≤7.0（对角线长度的1/1000）。

4）模板安装在现浇结构上的允许偏差：轴线位置5mm，底模上表面标高±5mm。截面内部尺寸为+4mm、-5mm。 7、模板的拆除

1）模板的拆除，除了侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于1KN/ mm2）方可拆除外，底模应按《混泥土结构工程施工及验收规范》（GB50204—2002）

的规定等强度达到设计强度的75%时方可拆除。大跨度梁板底模板砼强度达到设计强度100%时方可拆除；承重架留设拆模砼试块经试压满足拆模要求，上报监理经监理业主同意后方可拆除。

2）模板拆除的顺序和方法：应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自下而上的原则，拆模时，严禁用大锤或撬棍硬砸硬撬。

3）拆下的模板、配件、严禁抛掷，要有人接应传递，指定的地点堆放，并及时清除表面的灰浆，对变形和损坏的模板和配件进行维修。涂刷好隔离剂，以备待用。

8、模板安装的措施

1）模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36V的低压电源或采取其他有效的安全措施。

2）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，严禁设在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落。 3）高层建筑施工中，应有防雷击措施。

4）装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架上和抛掷。

5）装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带。

6）安装墙、柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。 7）组合模板装拆时，必须一次性拆清，不得留下无撑模板。

8）遇上六级以上大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后先清扫施工现场，略干不滑后在进行工作。

A9#—A12#楼层高6.68m承重架补充方案

1、平板采用18mm九夹板，用6×8cm方木做上楞，间距为500 mm，下楞为ф48 mm壁厚t=3.5 mm钢管，间距为0.90 m，下面支撑也为ф48 mm壁厚t=3.5 mm钢管，纵横间距为0.9，其砼厚为120mm，层高为6.68m 。 2、设计参数

砼自重为24KN/m3，强度等级为C30，塌落度为150±30 mm，浇筑速度为V=4m/h, 砼温度为T=30℃，查规范Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值均为205KN/mm2，面板桡度为L/500 3、计算

查“施工常用结构计算表”九夹板fm=15.0 KN/mm2,重力密度为8 KN/mm3，方木的重力密度为8 KN/mm3。

a、荷载：

底模自重：8.0×0.018×1.2=0.173 KN/mm2 砼自重：2.4×120×1.2=3.46 KN/mm2 钢筋自重：1.1×120×1.2=0.158 KN/mm2 施工荷载：2.5×1.4=3.5 KN/ mm2 合计:q=7.291 KN/mm2 b、底模验算

因九夹板长度有限，楞为400一道，则按九夹板是一个四跨连续梁（取板长为1m）。

抗弯强度验算：

M=0.125×7.291×1×0.42=0.146KN.M

? =M/W=0.146×106/(1000×182/6)

=2.704N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: q=0.173+3.46+0.158=3.791 KN/m

ω=0.967×3.791×1×4004/(100×9000×1000×183/12) =0.69 mm<500/400=1.25 mm(刚度满足要求) c、方木楞验算

上楞间距为400 mm,选用60×80 mm方木 抗弯强度验算:

M=0.121×7.291×12×0.4=0.353KN.M ? = M/W=0.353×106/(1000×802/6)

=0.3309N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:(验算桡度时,不加施工荷载)

ω=0.967×3.791×0.4×10004/(100×9000×1000×18/12) =3.353 mm<1000/400=2.25 mm(刚度满足要求) d、下楞验算(转化为均布荷载) 下楞间距为900 mm,选用ф48×3.5钢管 抗弯强度验算:

q=7.291×0.4×2/1=5.833 KN/M M=0.1×5.833×0.82=0.3733 KN/M ? =M/W=0.3733×106/(5.08×103) KN.M

=7.348 N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求)

3

刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: ω=5.833×10004/(150×2.06×105×12.19×104) =1.549 mm<1000/250=4 mm(刚度满足要求) e、立杆强度、稳定验算 设计计算依据:

1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001) 2)混泥土结构工程施工及验收规范(GB50204)

3)钢管脚手架(GB15831)市场调查目前钢管实际壁厚不到3.5 mm,仅为3.0 mm.

N=5.833×0.8=4.664KN 计算高度L0=2+2×80=2160 mm

λ= L0/i=2160/15.0=144<[λ]=210 故安全 按规范附录C查表ф=0.362 钢管面积按ф48×3.0市场实况: 其中回转半径 i=1.50cm A=π×(482-422)/4=424 mm 立杆按N/(ф×A)

=4.664×103/(0.362×424)

=30.39 N/ m2<[fm]=205 N/ mm2 (满足要求) g、施工图支撑的构造要求；

1、杆均采用统长杆，个别接长杆。可搭接，局部可用对接扣件，二扣件应相距500以上。

2、位置应在主节点外，总搭接长不少于1m。且用不少于4只旋转扣件固定，（因检测不合格加固）且端部扣件盖板边缘到杆端距离不少于100 mm。

3、横杆水平连杆在纵向系杆上确保双扣连接（因检测不合格加固）。 4、四周及隔三排设置纵、横向扫地杆。

A9#—A12#、B16#楼地下室顶板梁模板及支撑荷载计算

顶板梁最大截面为0.4×1.5,长度为4.8m,梁底采用4cm厚松木板,梁侧模用18 mm厚九夹板,侧模立档为6×8 cm方木,间距为200mm,底模支撑间距400 mm, 小楞间距200 mm, 大楞间距400 mm(支撑系统设置未明确)。 查“施工常用结构计算表”得松木设计强度和弹性模量。

fc=10N/ mm2（顺纹抗压） fv=1.4N/ mm2（顺纹抗剪） fm=13N/ mm2（抗弯） E=9000 N/ mm2 松木的重力密度为5 N/ mm3 底模验算： a、荷载组合：

底模自重：5×0.04×0.4×1.2=0.096 KN/m2 砼自重：24×0.4×1.5×1.2=17.28 KN/m2 钢筋自重：1.5×0.4×1.5×1.2=1.08 KN/m2 振捣砼荷载：2.0×0.4×1.4=1.12KN/ m2 施工人员及机具：2.5×0.4=1 KN/ m2 合计:q=20.576 KN/m2

b、底模内楞验算

把松木板看成连续梁，钢管楞为200 mm一道，则按松木板是一个四跨连续梁（取板长为1m）。

抗弯强度验算：

M=0.121×20.574×0.22=0.09962KN.M ? =M/W=0.0996×106/(250×402/6)

=1.494N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: q=19.576 KN/m2

ω=0.967×19.576×1×2004/(100×9000×1000×403×12) =0.0063 mm<300/400=0.75 mm(刚度满足要求) c、侧模内楞验算 （1）侧压力计算：

假设T=30℃,β1=1.15(商砼)，β2=1.2，浇筑速度V=4m/h F1=0.22rcβ1β2/ V1/2，(t0=200/(30+15)=4.44) F2=rcH (取最小值)

F1=0.22×24×4.44×1.15×1.2×41/2=64.7 KN/ m2 F2=24×1.5=36 KN/ m2 所以F=36 KN/ m2

乘以分项系数，则F=36×1.2=43.2 KN/ m2 （2）振捣产生的荷载：4 KN/ m2 乘以分项系数，则 4×1.2=4.8 KN/ m2

立档为6×8 cm方木,间距为200mm,则线荷载为： （43.2+4.8）×0.2=9.6 KN/ m

应乘以折减系数，则 9.6×0.9=8.64 KN. M （3）抗弯强度验算:

M=0.121×8.64×0.22=0.04181KN.M ? = M/W=0.0418×106/(1000×802/6)

=0.774N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载，则： q=43.2×1.5×0.2=12.96 KN/M

ω=0.967×12.96×3004/(100×9000×1000×18/12) =0.232 mm<200/400=0.5 mm(刚度满足要求) d、小楞验算 强度验算：

q=18.64×0.4=3.456 KN M=3.456×0.2=0.6912 KN.M ? =M/W=0.6912×106/(5.08×103)

=136 N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: ω=3.456×10004/(150×2.06×105×12.19×104) =0.917 mm<500/250=2 mm(刚度满足要求) e、大楞验算

立杆间距0.4m,采用ф48×3.5钢管.

3

A=π×(482-422)/4=424 mm q=3.456/0.4=8.64 KN/m M=0.1×8.64×0.42=0.138 KN.M ? =M/W=0.138×106/(5.08×103)

=27.17N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:

ω=8.64×4004/(150×2.06×105×12.19×104) =0.0587 mm<400/250=1.6 mm(刚度满足要求) f、立杆强度、稳定验算

钢管脚手架(GB15831)市场调查目前钢管实际壁厚不到3.5 mm,仅为3.0 mm。 钢管面积按ф48×3.0市场实况: 其中回转半径 i=1.50cm A=π×(482-422)/4=424 mm N=8.64×2=17.28 N/ m2

计算高度L0=1800+2×80=1960 mm

λ= L0/i=1960/15.0=130.7<[λ]=210 故安全 A=π×(482-422)/4=424 mm 立杆按N/(ф×A)

=17.28×103/(0.362×424) =112.58 N/ mm2(满足要求)

B16#楼标准层楼板模板及支撑荷载计算

1、平板采用18mm九夹板，用6×8cm方木做上楞，间距为500 mm，下楞为ф48 mm壁厚t=3.5 mm钢管，间距为1m，下面支撑也为ф48 mm壁厚t=3.5 mm钢管，纵横间距为1000 mm，其砼厚为130 mm，层高为2.9m 。 2、设计参数

砼自重为24KN/m3，强度等级为C30，塌落度为15±3cm，浇筑速度为V=4m/h, 砼温度为T=30℃，查规范Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值均为205KN/mm2，面板桡度允许为1.5 mm，楞桡度允许为L/500。 3、计算

查“施工常用结构计算表”九夹板fm=15.0 KN/mm2,重力密度为8 KN/mm3，方木的重力密度也是为8 KN/mm3。

a、荷载：

底模自重：8.0×0.018×1.2=0.173 KN/m2 砼自重：2.4×0.13×1.2=3.744 KN/m2 钢筋自重：1.1×0.13×1.2=0.172 KN/m2 施工荷载：2.5×1.4=3.5 KN/ m2 合计: q=7.589 KN/m2 b、验算

因九夹板长度有限，楞为500一道，则按九夹板是一个二跨连续梁（取板长为1m）。

抗弯强度验算：

M=0.125×7.589×1×0.52=0.237KN.M ? =M/W=0.237×106/(1000×182/6)

=4.39N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: q=0.173+3.744+0.172=4.089 KN/m

ω=0.967×4.089×1×5004/(100×9000×1000×183×12) =0.565 mm<500/400=1.25 mm(刚度满足要求) c、方木楞验算

上楞间距为500 mm,选用60×80 mm方木 抗弯强度验算:

M=0.121×17.589×12×0.5=0.4591KN.M ? = M/W=0.459×106/(1000×802/6)

=0.43N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:(验算桡度时,不加施工荷载)

ω=0.967×4.089×0.5×10004/(100×9000×1000×18/12) =0.412 mm<1000/400=2.25 mm(刚度满足要求) d、下楞验算(转化为均布荷载)

下楞间距为1000 mm,选用ф48×3.5钢管 抗弯强度验算:

q=7.589×0.5×2/1=7.589 KN/M M=0.1×7.589×12=0.759 KN/M ? =M/W=0.759×106/(5.08×103) KN.M =149 N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则:

3

ω=4.0897×10004/(150×2.06×105×12.19×104) =1.08 mm<1000/250=4 mm(刚度满足要求) e、立杆强度、稳定验算 设计计算依据:

1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001) 2)混泥土结构工程施工及验收规范(GB50204)

3)钢管脚手架(GB15831)市场调查目前钢管实际壁厚不到3.5 mm,仅为3.0 mm.

N=7.589×1=7.589KN

计算高度L0=1800+2×80=1960 mm

λ= L0/i=1960/15.0=130.7<[λ]=210 故安全 按规范附录C查表ф=0.362 钢管面积按ф48×3.0市场实况: 其中回转半径 i=1.50cm A=π×(482-422)/4=424 mm 立杆按N/(ф×A)

=7.589×103/(0.362×424)

=49.4 N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2 (满足要求)

B16#楼标准层梁模板及支撑荷载计算

标准层最大截面为0.25×0.7m,长度为4.8m,梁底采用4cm厚松木板,梁侧模用18 mm厚九夹板,侧模立档为6×8 cm方木,间距为300mm,底模支撑间距1000 mm, 小楞间距1000 mm, 大楞间距1000 mm(详见模板支撑示意图)。

查“施工常用结构计算表”得松木设计强度和弹性模量。

fc=10N/ mm2（顺纹抗压） fv=1.4N/ mm2（顺纹抗剪） fm=13N/ mm2（抗弯）

E=9000 N/ mm2

松木的重力密度为5 N/ mm3

一、底模验算：

a、荷载组合：

底模自重：5×0.04×0.25×1.2=0.006 KN/m 砼自重：24×0.5×0.7×1.2=5.04 KN/m 钢筋自重：1.5×0.25×10.7×1.2=0.315 KN/m 振捣砼荷载：2.0×0.25×1.4=0.7KN/ m 施工人员及机具：2.5×0.25=0.625 KN/ m 合计: q=7.14 KN/m b、底模内楞验算

把松木板看成连续梁，钢管楞为400 mm一道，则按松木板是一个四跨连续梁（取板长为1m）。

抗弯强度验算：

M=0.121×7.14×0.42=0.138KN.M ? =M/W=0.138×106/(250×402/6)

=8.28N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求)

刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则:

q=6.515 KN/m2

ω=0.967×6.515×1×4004/(100×9000×1000×403×12) =0.002 mm<400/400=1 mm(刚度满足要求)

c、侧模内楞验算 （1）侧压力计算：

假设T=30℃,β1=1.15(商砼)，β2=1.2，浇筑速度V=4m/h F1=0.22rcβ1β2/ V1/2，(t0=200/(30+15)=4.44) F2=rcH (取最小值)

F1=0.22×24×4.44×1.15×1.2×41/2=64.7 KN/ m2 F2=24×0.7=16.8 KN/ m2 所以F=16.8 KN/ m2

乘以分项系数，则F=16.8×1.2=20.16 KN/ m2 （2）振捣产生的荷载：4 KN/ m2 乘以分项系数，则 4×1.2=4.8 KN/ m2

立档为6×8 cm方木,间距为300mm,则线荷载为： （20.16+4.8）×0.3=7.488 KN/ m

应乘以折减系数，则 7.488×0.9=6.739 KN. M （3）抗弯验算:

M=0.121×6.739×0.32=0.073KN.M ? = M/W=0.073×106/(1000×802/6)

=1.35N/ mm2<[fm]=13 N/ mm2(强度满足要求)

刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载，则：

q=20.16×0.9×0.3=5.443 KN/m

ω=0.967×5.443×3004/(100×9000×1000×18/12) =0.097 mm<300/400=0.75 mm(刚度满足要求) d、小楞验算 强度验算：

q=6.739×0.25=1.685 KN M=1.685×0.15=0.253 KN.M ? =M/W=0.253×106/(5.08×103)

=49.8 N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:验算桡度时,不加施工荷载,则: ω=1.685×10004/(48×2.06×105×12.19×104) =1.4 mm<1000/250=4 mm(刚度满足要求) e、大楞验算

立杆间距1m,采用ф48×3.5钢管. A=π×(482-422)/4=424 mm q=1.685/1=1.685 KN/m M=0.1×1.685×12=0.169 KN.M ? =M/W=0.69×106/(5.08×103)

=33.27N/ mm2<[fm]=205 N/ mm2(强度满足要求) 刚度验算:

ω=1.685×4004/(150×2.06×105×12.19×104) =0.45 mm<1000/250=4 mm(刚度满足要求)

3

f、立杆强度、稳定验算

钢管脚手架(GB15831)市场调查目前钢管实际壁厚不到3.5 mm,仅为3.0 mm。

钢管面积按ф48×3.0市场实况: 其中回转半径 i=1.50cm A=π×(482-422)/4=424 mm N=1.685×2=3.37KN

计算高度L0=1800+2×80=1960 mm

λ= L0/i=1960/15.0=130.7<[λ]=210 故安全 A=π×(482-422)/4=424 mm 立杆按N/(ф×A)

=3.37×103/(0.362×424)

=22.0 N/ m2<[fm]=205 N/ mm2 (满足要求) g、施工图支撑的构造要求；

1、杆均采用统长杆，个别接长杆，可搭接，局部可用对接扣件，二扣件应相距500以上。

2、顶部搭接位置应在主节点外，总搭接长不少于1m。且用不少于2只以上旋转扣件（因检测不合格加固），且端部扣件盖板边缘到杆端距离不少于100 mm。

3、横杆水平连杆在纵向系杆上确保双扣连接（因检测不合格加固）。 4、四周及隔三排设置纵横向扫地杆。

A9#-12#楼二层以上楼面梁板的模板及支撑荷载计算

三层以上楼面梁板采用木模板和杉木枇杷撑式支架，以《木结构设计规范》（GB5005-2003）为依据，选大梁250×600、250×600两种截面分别计算。

三层各层高为2.9m。楼面最大梁断面为250×500、250×600。框架梁最大跨度为6.00m，纵向连续梁最大跨度约为5.00m。选择荷载大而模板支架高的二层楼面大梁设计计算，梁断面选250×600、250×600两种计算。平板采用18Cm九夹板，用6×8方木做上下楞间距为500mm，支撑采用小头直径大于6Cm圆杉木，牵杠采用4×4方木。

2、施工工艺流程

大梁的施工工流程如下：施工框架柱——立柱撑架——测量放线定标高、轴线——绑扎钢筋——浇砼——支梁底模——绑扎梁钢筋——立侧模及对拉铁丝——支次梁和板模板——绑次梁、板钢筋——浇捣梁板砼——养护——继续往上施工。

模板支架如下图。

（1）荷载与强度值

底模用18厚九夹板，面重γ1=0.07 KN/ m2 松木楞、杉圆木：容重γ2=5.0 KN/ m2 侧模用九夹板：面重γ1=0.07 KN/ m2 钢筋砼梁自重：容重γ3=25.5KN/ m2 钢筋砼板自重：容重γ4=24.5KN/ m2 施工活荷载γ5=2.0KN/ m2

松木设计强度fm=13N/ mm2（抗弯），fv=1。4N/ mm2（顺纹抗剪）

杉圆木设计强度：fc=12N/ mm2（顺纹抗ya 2） 九夹板抗弯强度：f,m=13N/ mm2

下面按梁截面250×600、250×600分别计算 （2）底模九夹板验算

因九夹板底模250 mm、方木楞断面40×60 mm均同前，故此处不再验

算。

（3）底模木楞

因底模木楞断面50×50 mm，沿梁纵向跨度（即枇杷撑支架间距）均同前，故此处不再验算。

（4）横杆（方木断面50×80 mm）验算

横杆方木即枇杷撑支架的横担托木，断面50×80 mm，横担托木沿梁纵向间距：梁高600及以下时@800，梁高600以上时@650，横担托木按简化的二跨连接梁计算（偏于安全）。

底模九夹板自重： gl=0.07×0.25×0.8=0.02KN gl,=0.07×0.25×0.65=0.02KN 底模木楞自重: g2=0.024×0.8=0.02 KN g2=0.024×0.8=0.02 KN

横杆自重：g3=0.050.08×5=0.02 KN/m

侧模（含竖木楞）重：g4=0.11 KN，g4=0.11 KN 高梁钢管横夹档自重：g5=0.25 KN

钢筋砼梁自重：g6=3.83×0.8=3.07 KN，g6=6.89×0.65=4.48 KN 施工活载：g7=2×0.8=1.60 KN，g7=2×0.65=1.30 KN 荷载之和设计值：

F=1.2（0.02+0.02+0.11+3.07）+1.4×1.6=6.10 KN F=1.2（0.02+0.02+0.16+0.25+4.48）+1.4×1.3=7.74 KN

’

’

’

’

’

折算为线荷载设计值：

q=6.10/1.2+0.02=5.10 KN/m, q=7.74/1.2+0.02=6.47 KN/m 取最大荷载计算横杆强度：

M=0.125ql2=0.125×6.47×0.62=0.29 KN.m V=0.65×6.47×0.65=2.73 KN

? =M/W=0.29×106/0.167×50×802=5.43N.mm2

大梁下承重支架仅按单根立杆、相应于最大荷载的间距@650计。立杆按两端铰接的受压构件来验算其稳定，验算公式如下：

? =N/ψ.A≤fc A、荷载

大梁底模通过横杆传下轴向力： N1=6.47×1.2=7.76KN 立杆加水平杆自重：

N2=1.2×3.14×（0.12/2）2×（2.8-0.6）×5×3=0.45KN N=N1+N2=7.76+0.45=8.21 KN 取立杆的计算长度等于步距2.2m, 有效截面积：A=3.14×（80/2）2=5024 mm2 圆木立杆的回转半径 I=d/4=80/4=20 mm λ=10/I=2200/20=110>75

稳定系数ψ=300/λ2=3000/1102=0.25

? =N/ψA。=8.2×103/0.25×5024=6.5N/ mm2≤f=12 N/ mm2 满足要求

上楞 下楞 1000 200 800 800 800

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