筒仓工程漏斗施工方案

唐河牧原饲料厂--筒仓工程漏斗专项施工方案

唐河牧原饲料厂-筒仓工程

漏斗专项施工方案

编制人： 审核人： 审批人：

编制单位: 编制日期:二0一六年五月二十日

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唐河牧原饲料厂--筒仓工程漏斗专项施工方案

目录

一、编制目的： ........................................................................................ 3 二、适用范围： ........................................................................................ 3 三、编制依据............................................................................................. 3 四、工程概况和特点 ................................................................................ 3 五、施工部署............................................................................................. 4 六、施工方法............................................................................................. 6 七、扣件式模板支撑架计算书 ................................................................ 9 八、模板及支撑体系拆除 ...................................................................... 39 九、质量目标及保证措施 ...................................................................... 39 十、安全保证措施 .................................................................................. 41 十一、雨天施工措施 .............................................................................. 42

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唐河牧原饲料厂-筒仓工程

漏斗施工方案

一、编制目的

为确保唐河牧原饲料厂-筒仓工程施工质量、技术、进度、安全等顺利进行，特制定本方案。

二、适用范围

本方案适用于唐河牧原饲料厂-筒仓工程，包括施工质量、技术、进度、安全等。

三、编制依据

1．《唐河牧原饲料厂-筒仓工程施工图》

2．《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013

3.《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版） 4.《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 5. 《钢筋焊接及验收规程》（JGJ18—2003）

6. 《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46—2005） 7. 《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33—2001）

8. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ3130—2001） 9.本项目部类似工程的施工经验、综合施工能力、资源、机具、现状。

四、工程概况和特点

1、工程名称：唐河牧原饲料厂-筒仓工程 2、工程地点：唐河县毕店镇王栗棚村

3、结构类型：该工程为钢筋混凝土框架结构。 4、结构概况：

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本工程系工艺设备为3-?9.09*20.67,单仓物料重1000t;3-?16.36*19.6,单仓物料重3300t；6-?21.82*15.23,单仓物料重5000t，所装贮料重力密度为7.8KN/m ,钢板仓支承结构与基础部分。

工程基础为独立基础桩承台，框架柱梁支撑上部漏斗梁板结构，漏斗坡度40°，根据以往施工经验无需面模。

五、施工部署

1、施工顺序

独立基础施工 框架柱梁施工至漏斗环梁下口标高 漏斗梁板施工 砖砌体施工 2、施工准备

（一）人力物力准备： 5.2.1主要劳动力计划：

5.2.1.1所有施工操作人员必须经过三级安全教育，具有较强的安全意识。参加作业的人员应进行过职业道德教育，有较强的敬业精神。

5.2.1.2所有施工人员工作前必须经过技术交底，方可进入施工现场，应具有较强的质量意识。特殊工种工作人员均应持证上岗。

5.2.1.3施工班组长应能识图，并有较强的施工组织能力。所有现场操作人员均应服从管理人员统一指挥、统一调度。

5.2.1.4全体施工人员应有施工同类工程的相关经验，其中熟练工人占总人数不少于75%。务必要达到全员质量意识过关，产品质量有保证。

劳动力计划表

序号 1 2 3 4 5 总计 工种 木工 混凝土工 钢筋工 电工 普工 第 4 页 共 43 页

人数 65 25 50 2 30 172 唐河牧原饲料厂--筒仓工程漏斗专项施工方案

5.2.2主要材料计划：

施工材料计划表

序号 1 2 3 4 5 6 材料名称 模 板 架 管 扣 件 木 枋 安全防护栏 对拉螺杆 规格型号 木模板 φ48×2.8 φ48钢管配套 50×90 1.2m高 φ14 数量 9000m2 680t 16800个 1500m3 500m 25吨 备注 5.1.3主要机械及器具：

主要施工机械设备表

种类 水准仪 经纬仪 钢卷尺 电源线 振捣器 钢筋折弯机 钢筋切断机 自升塔吊 主电源箱 三级配电箱 5.2.4主要材料、设备准备 5.2.4.1主要材料

A．进场后，根据图纸设计要求编制材料需用量计划，对特殊材料的供应组织人员进行考察，必要时组织信誉好的供应商进行投标，择优确定中标供应商。 B．材料进场后，厂家提供材料质保书，并取样进行原材料试验，试验合格后

规格 DS3 DJ6 JGW—501S 各种型号 Y802—20 GW40 单位 台 台 支 米 台 台 台 台 个 个 数量 2 2 12 3000 12 2 2 1 3 12 第 5 页 共 43 页

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剪力图(kN)

弯矩图(kN穖)

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变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M = 0.021 kN穖，最大支座反力 R= 1.574 kN，最大变形 ν= 0.001 mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.15?04/6.40?04 = 0.3 N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值 σ = 0.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值: [ν] = 150/400=0.375mm；

次楞的最大挠度计算值 ν=0.001mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=0.375mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.574kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

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W = 2?.078=10.16cm3； I = 2?2.187=24.37cm4； E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN穖)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩 M= 0.511 kN穖，最大支座反力 R= 3.541 kN，最大变形 ν= 1.071 mm

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（1）主楞抗弯强度验算

σ = M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 5.11?05/1.02?04 = 50.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；

主楞的受弯应力计算值 σ =50.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1.071 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；

主楞的最大挠度计算值 ν=1.071mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 600?0?0/6 = 4.00?04mm3； I = 600?0?0?0/12 = 4.00?05mm4；

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1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算： σ = M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2譡(24.00+1.50)?.50+0.50]?.60?.90=25.110kN/m； 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2=1.4?2.00+2.00)?.60?.90=3.024kN/m； q=25.110+3.024=28.134kN/m； 最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.1?5.11?002+0.117?.024?002=1.15?05N穖m； RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4?5.11?.2+0.45?.024?.2=2.281kN RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.11?.2+1.2?.024?.2=6.25kN σ =Mmax/W=1.15?05/4.00?04=2.9N/mm2；

梁底模面板计算应力 σ =2.9 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=20.925kN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =200.00mm； E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =200.00/250 = 0.800mm；

面板的最大挠度计算值: ν= 0.677?5.11?004/(100?000?.00?05)=0.113mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.113mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.8mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自

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重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到： q=6.25/0.6=10.417kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图 方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6??/6 = 64 cm3； I=6???/12 = 256 cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1?0.417?.62 = 0.375 kN穖； 最大应力 σ= M / W = 0.375?06/64000 = 5.9 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；

方木的最大应力计算值 5.9 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0)

其中最大剪力: V =0.6?0.417?.6 = 3.75 kN；

方木受剪应力计算值 τ = 3?.75?000/(2?0?0) = 1.172 N/mm2；

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方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；

方木的受剪应力计算值 1.172 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值 ν= 0.677?0.417?004 /(100?000?56?04)=0.397mm； 方木的最大允许挠度 [ν]=0.600?000/250=2.400 mm；

方木的最大挠度计算值 ν= 0.397 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=2.4 mm，满足要求！

3.支撑小横杆的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力： P1=RA=2.281kN

梁底模板中间支撑传递的集中力： P2=RB=6.250kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=(1.000-0.600)/4?.600?1.2?.450?4.000+1.4?.000)+1.2??.600?1.500-0.450)?.500=1.702kN

简图(kN穖)

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剪力图(kN)

弯矩图(kN穖)

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变形图(mm) 经过连续梁的计算得到： 支座力:

N1=N4=1.565 kN； N2=N3=8.668 kN；

最大弯矩 Mmax=0.313 kN穖； 最大挠度计算值 Vmax=0.144 mm； 最大应力 σ=0.313?06/5080=61.6 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；

支撑小横杆的最大应力计算值 61.6 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

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其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=8.669 kN； R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

九、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式 σ = N/(υA)≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.565 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?.202=0.961 kN； 楼板混凝土、模板及钢筋的自重：

N3=1.2譡(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60?.50+(0.60/2+(1.00-0.60)/4)?.60?.450?1.50+24.00)]=3.449 kN；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：

N4=1.4?2.000+2.000)譡0.600/2+(1.000-0.600)/4]?.600=1.344 kN； N =N1+N2+N3+N4=1.565+0.961+3.449+1.344=7.318 kN； υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167?.7?.5,1.5+2?.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

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μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7318.333/(0.203?89) = 73.7 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 73.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横向钢管的最大支座反力：N1 =8.669 kN ；

脚手架钢管的自重： N2 = 1.2?.129?6.202-1.5)=0.961 kN； N =N1+N2 =8.669+0.728=9.397 kN ；

υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.167?.7?.5,1.5+2?.1]= 2.976 m； k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；

μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7； a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.203 ；

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钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9397.153/(0.203?89) = 94.7 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 94.7 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.167?.008?1.5+0.1?) = 2 m； k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.008 ； lo/i = 1999.771 / 15.8 = 127 ；

由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.412 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ= 9397.153/(0.412?89) = 46.6 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 46.6 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照 杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》

十、梁模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

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b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置

斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；

c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

4.剪刀撑的设计

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。

5.顶部支撑点的设计

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

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6.支撑架搭设的要求

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

7.施工使用的要求

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（二）漏斗斜板部位

一、参数信息

1.模板支架参数

横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.65； 采用的钢管(mm):Φ48?.5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.75；

板底钢管的间隔距离(mm):300.00；

2.荷载参数

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500； 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

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3.材料参数

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

4.楼板参数

漏斗板厚450mm，按垂直断面厚度590mm板厚计算；

图1 楼板支撑架立面简图

图2 楼板支撑架荷载计算单元

二、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W = 60?.82/6 = 32.4 cm3；

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I = 60?.83/12 = 29.16 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图

1、荷载计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25.5?.59?.6+0.5?.6 = 9.327 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 1?.6= 0.6 kN/m；

2、强度计算

计算公式如下: M=0.1ql2

其中：q=1.2?.327+1.4?.6= 12.032kN/m 最大弯矩 M=0.1?2.032?002= 108291.6 N穖；

面板最大应力计算值 σ =M/W= 108291.6/32400 = 3.342 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；

面板的最大应力计算值为 3.342 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!

3、挠度计算

挠度计算公式为

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 其中q =q1=9.327kN/m

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面板最大挠度计算值 ν = 0.677?.327?004/(100?500?9.16?04)=0.185 mm； 面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm；

面板的最大挠度计算值 0.185 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!

三、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 w=5.08cm3 截面惯性矩 I=12.19cm4

1.荷载的计算

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1= 25.5?.3?.59+0.5?.3 = 4.664 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)： q2 = (1 + 2)?.3 = 0.9 kN/m；

2.钢管强度验算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

最大弯矩计算公式如下: Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2

静荷载：q1 = 1.2 ?q1 = 1.2?.664 = 5.596 kN/m； 活荷载：q2 = 1.4?.9 = 1.26 kN/m；

最大弯矩 Mmax = (0.1?.596+0.117?.26 ) ?.62 = 0.255 kN.M； 最大支座力计算公式如下: N=1.1q1l+1.2q2l

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最大支座力 N = ( 1.1 ?.596 + 1.2?.26)?.6 = 4.601 kN ；

钢管的最大应力计算值 σ= M/W= 0.255?06/5080 = 50.105 N/mm2； 钢管的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2；

纵向钢最大应力计算值为 50.105 N/mm2 小于 纵向钢管的抗压强度设计值 205.0 N/mm2,满足要求！

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: νmax=0.677q1l4/(100EI) 静荷载 q1 = 4.664 kN/m；

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

ν= 0.677?.664?004/( 100?06000?2.19?04 ) =0.163 mm； 支撑钢管的最大挠度小于600/150与10 mm,满足要求!

四、横向支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝3.61kN;

支撑钢管计算简图

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支撑钢管计算弯矩图(kN穖)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.379 kN穖 ； 最大变形 Vmax = 0.356 mm ； 最大支座力 Qmax = 7.761 kN ；

最大应力 σ= 379092.812/5080 = 74.625 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2； 支撑钢管的最大应力计算值 74.625 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为 0.356mm 小于 600/150与10 mm,满足要求!

五、扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 7.761 kN；

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R < 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138?1.65 = 1.612 kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5?.6?.6 = 0.18 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5?.59?.6?.6 = 5.416 kN；

经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.209 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ?.6?.6 = 1.08 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.162 kN；

七、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式: σ =N/(υA)≤[f]

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.162 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2； L0---- 计算长度 (m)； 按下式计算:

l0 = h+2a = 1.5+0.1? = 1.7 m；

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下道工序负责，确保每道工序受控。具体参见工序质量控制程序图。

9.2.14建立严格的三级预控和检查验收制度。隐蔽工程必须经监理检查验收后才能隐蔽。

9.2.15从工作质量抓起，做到认真细致，严格标准和计量，控制好模板安装、钢筋制安、砼浇筑各施工阶段质量，提高工程质量。为此，施工前将设计和合同约定的技术规范、验收规范标准下发到施工班组，施工中对照检查落实，如不能满足验收要求，除返工外，采取因果分析图分析，找出质量差距，分析产生原因，研究制定改进措施和改进对策，消除影响质量因素，不断提高工程质量。 9.2.16加强技术管理，施工测量、施测成果均要建立复核制度，保证测量成果的准确无误。编制钢筋、砼重点工序的作业指导书，经监理或发包单位同意后方可施工。施工前，每项工序都必须进行书面技术交底。

9.2.17建立严格的砼浇筑制度。砼浇筑前须通知监理对基坑、桩头、模板、钢筋进行严格验收，各种材料须送试验室进行检验并合格，并按砼设计强度进行试配，出具砼配合比通知单，搅拌站按设计配合比计量配料搅拌砼，并对参加砼施工的人员进行技术交底。

9.2.18为使砼浇筑速度与其凝结速度相吻合，不致于在浇筑中形成假凝性的施工缝，砼内掺加缓凝剂，缓凝时间要求8小时。

9.2.19墙壁砼每层浇筑3M高，拆模时最上层楼板待上层砼浇筑后拆除，以保证层与层之间的水平施工缝接槎良好。

9.2.20测控垂直度、圆周：采用经纬仪+8个5Kg线垂，选用环形钢筋箍+竖向钢管立带通过穿墙螺杆加固成整体，再使用穿过筒仓圆心的钢丝绳预加力拉结来保证筒壁的圆周与垂直度。

9.2.21水平施工缝的处理措施。每层浇筑完砼且初凝后，用钢筋钩清理掉砼表皮的浮浆，便砼表皮成粗面，上层砼浇前用高压水冲干净，再浇5－1OCM厚的同砼标号的砂浆。

9.2.22砼养护：在砼表面铺盖草袋加水养护，使砼在养扩期始终处于湿润状态。

设专职质量监督员，实行质量一票否决权制度，执行自检、互检、交接检制度，做到上道工序不优良不进行下道工序施工。 9.3制订各项管理制度

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十、安全保证措施

1、安全防护器材配备：现场配备足够的安全生产防护器材、工具，如安全带、安全帽、防风镜，消防器材满足安全生产需要。

2、施工现场安全员进行现场安全措施的落实与管理，对现场施工人员、现场机械设备及现场用电统一管理。要求参加施工的特种作业人员必须是经过培训，持证上岗。施工前对所有施工人员进行安全技术交底。进入施工现场的人员必须佩带安全帽，电工、电气焊工应穿绝缘鞋，高空作业必须系好安全带。 3、在架上作业人员应穿防滑鞋和佩挂好安全带。保证作业的安全，脚下应铺设必要数量的脚手板，并应铺设平稳，且不得有探头板。当暂时无法铺设落脚板时，用于落脚或抓握、把（夹）持的杆件均应为稳定的构架部分，着力点与构架点的水平距离应不大于0.8米，垂直距离应不大于1.5米。位于立杆接头之上的自由立杆（尚未水平杆联接者）不得用作把持杆。

4、高空作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。

5、支撑过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 6、模板上有预留洞着，应在安装后将预留洞盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后将洞口盖好。

7、在浇捣混凝土时，应有专人负责对支架的不间断检查，检查人员按施工面积大小决定，且不小于三人。支架检查人员对支架安全有怀疑时有权决定继续施工或停止施工，混凝土浇捣人员必须无条件听从支架检查人员的决定。

十一、雨天施工措施

11.1雨天施工

11.1.1雨天施工前的准备：

11.1.1.1雨天到来之前，施工单位有关部门在所属范围内进行一次全面检查，组织力量检查施工现场的排水情况，检查临时设施的防漏，对原有排水系统进行整修加固，必要时应增加排水设施，保证水流畅通，在施工场地周围应防止地面水流入场内。

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11.1.1.2保证现场运输道路畅通，现所有通往主厂房的道路路面均已硬化，但路边没有排水设施，敬请业主、监理组织相关施工单位协调。炉前通道砼硬化已形成，排水沟正在抓紧施工，以便有利排水。

11.1.1.3编制雨期施工计划，制定出具体措施，安排好不利于在雨天施工的项目，赶到雨前或雨后施工。

11.1.1.4对材料仓库要进行全面检查、维修，特别是水泥仓库四周必须排水良好，做到屋面不漏雨，墙面不渗水，地面不返潮。钢材应放在干燥地方，采用彩条布封盖进行防雨，防止钢材锈蚀。防水保温材料应存放在干燥的地方，不得受潮雨淋。露天放置的材料，确保排水畅通，不得浸水。

11.1.1.5现场使用的小型搅拌机械及各种机具均搭设雨棚，砼、砂浆运输机械应加设防雨罩或盖。

11.1.1.6根据工程情况，准备必要的排水机具和材料，购买4台水泵对现场积水进行抽排；购买3000m2彩条布，必要时对设备、材料等进行覆盖；并对机电设备线路要随时检查绝缘和防雨情况，检查零线、接地是否符合要求，并按规定设置漏电保护器。

11.1.4雨天施工安全注意事项

11.1.4.1加强安全检查，及时发现问题。对建筑物主体、脚手架、施工用电、物料提升机、模板支撑体系、各小型机械的防雨棚以及临时设施、安全标志牌进行经常性检查，及时发现问题及时排除，对破损处及时修复。

11.1.4.2注意经雨冲淋材料的使用，要采取处理措施后才能使用，大雨冲刷严重的墙体要拆除重建。

11.1.4.3暴风雨时应立即停止室外施工作业，人员迅速撤到安全地方，37℃以上天气停止室外作业。同时全工地应果断拉断电源。

11.1.4.4加强对各类人员的培训教育，加强夏季安全施工常识的学习提高自我防范能力和应急反应能力。

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